JPS63227736A - 金属間化合物粒子分散強化型ダイカスト複合材及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、金属粒子及び金属間化合物粒子分散強化型合
金とその製造方法に関する。

［従来の技術］ Ｎｉ粉末は耐酸化性で、ＡＪＩＮｉ系金属間他金属間化
合物粉末性て高硬度の粉末であり、同系の１−Ｎｉ系マ
トリックス材とは濡れ性がよく、しかも安定性に優れて
いる。

尚、前記Ｎｉ粉末及び前記金属間化合物粉末は、１！−
５ｉ系合金等の従来のアルミ合金溶湯中へ直接添加する
と短時間に溶解してしまうため、従来、金属粒子及び金
属間化合物粒子分散強化型合金は焼結法によフて製造し
ている。

従来の焼結法は、母相の微細金属粉末に、金属粉末又は
金属間化合物粉末を添加して機械的に攪拌混合を行い、
これをプレス成形し、加熱焼結して金属粒子又は金属間
化合物粒子分散強化型合金を製造するもので、加熱焼結
したものを押出機、圧延機により目的とする製品を製造
する方法である。

しかしながら、従来の焼結法では、金属粉末又は金属間
化合物粉末と母合金粉末を機械的に攪拌混合するのであ
るが、マトリックスである母合金粉末に金属粉末又は金
属間化合物粉末を均一に分散混合することは、粒子間の
凝集、比重差等の為に困難であった。

又、プレス成形、加熱焼結に際して酸化が伴なう為に、
加熱焼結する過程で酸化防止法及び装置が必要であり、
それ故に、寸法精度の高い製品、又強度的にも制約があ
り、経費の点でもかなりの問題を有している為、安価に
粒子分散型合金を大量生産することは困難であるなどの
問題点がある。

このため、容易な方法により得られる母合金中に金属粒
子又は金属間化合物粒子を十分に均一分散させた機械的
特性に優れた金属粒子及び金属間化合物粒子分散強化型
合金が望まれていた。

［発明が解決しようとする問題点］ 本発明は、上記問題点を解消しようとしたもので、従来
、金属粉末又は金属間化合物粉末を母合金溶湯中に添加
すると溶解する為に直接溶湯中に添加することは不可能
とされていたものを、ダイカストマシンを使用すること
によって、直接溶湯中に添加できて短時間の機械的攪拌
により溶解させずに、金属粒子又は金属間化合物粒子を
均一にマトリックスに分散させることができ、このこと
によって、延性を減じることなく、優れた機械的特性を
有する金属粒子及び金属間化合物粒子分散強化型合金と
、その製造方法を提供しようとするのが、その目的であ
る。

［問題点を解決する為の手段］ ＡＩ！　−Ｎｉ系合金の溶湯中へＮｉ粉末又は金属間化
合物粉末を直接添加し、攪拌混合した後、ダイカスト成
形することにより粉末を均一にマトリックスに分散させ
るようにして、上記問題点を解決したのである。

前記マトリックスとしてのＡｆｉ−Ｎｉ系合金はＡｌｌ
　−３，５〜８．０ｗｔ％Ｎｉ合金又はｌ−３，５〜８
、０ｗｔ％Ｎｉ　−３，０〜８．０ｗｔ％Ｍｇ合金であ
ることが好ましい。

前記Ｎｉ粉末又は前記金属間化合物粉末の添加量は３〜
５０ｗｔ％であることが好ましい。

［発明の具体的構成］ 以下に、本発明を更に詳細に説明する。

本発明に用いられるＡ１１−Ｎｉ系合金はマトリックス
となるものであフて、比較的低Ｎｉ含有率の八２合金で
あれば他に何を含んでいようとどのようなものでもよい
が、Ａｌｌ　−Ｎｉ％　Ａｊ！　−Ｎｉ−Ｍｇ。

Ａｎ　−Ｎｉ−ＧｕおよびＡＩＬ−Ｎｉ−Ｚｎ系合金な
どが好ましく、より好ましくはＡＩＬ−Ｎｉおよび１−
Ｎｉ−Ｍｇ合金がよく、その中でも特にＡ４−３．５〜
８．０胃し％Ｎｉ合金又はｌ−３，５〜８．０ｗｔ％Ｎ
ｉ　−３，０〜８．０ｗｔ％Ｍｇ合金が好ましい。

この理由は低ＮｉのＡｎ−Ｎｉ合金が優れた機械的性質
を持ち、かつ価格的にもマトリックス材として好適だか
らである。またＮｉの含有率が３．５　ｗｔ％未満では
機械的性質が不十分であり、８．０ｗｔ％超では靭性を
低下させるからである。またＭｇの含有率が３．ＯｗＬ
％未満では強度が落ち、８．０ｗｔ％超では伸びが急激
に低下するからである。

本発明において、前記マトリックスに混入分散させる粒
子（以下分散粒子という）はＮｉ粉末又は＾ＩｔＮｉ、
ＡＪ！、Ｎｉ％　Ａｊ！３Ｎｉ２及びＡＪＺＮｉａのう
ちより選ばれた１種以上の金属間化合物粉末であること
が好ましい。

この理由は前記へ〇−Ｎｉ系のマトリックス材とは同系
であるため、第２図のＡ１１−Ｎｉ組組状状態示すよう
に、濡れ性がよく、しかも安定性に優れているからであ
る。さらに、表５にＡＪＺ−Ｎｉ系金属間化合物の表面
硬度（ビッカース硬さ：Ｈｖ）を示すが、いずれも、４
００（Ｈｖ）以上の硬さがあるので、これらの高硬度粒
度を母合金マトリックスに添加することによって、いず
れも優れた耐摩耗性を存する合金を得ることができる。

前記分散粒子の添加量は３〜５０ｗｔ％であることが好
ましく、より好ましくは５〜２０ｗｔ％で、さらにより
好ましくは１０〜２０１％である。その理由は、前記添
加量が３ｗｔ％未満では耐摩耗性の向上効果がなく、５
０ｗｔ％超では攪拌段階で急激に母合金が凝固するため
に本発明の製造方法により製造することは困難であるか
らである。

また、分散粒子の粒子径は１００Ｐ以下が好ましく、よ
り好ましくは５０−以下がよい。この理由は前記粒子径
が１００−超では前記マトリックスへの分散性が悪く、
機械的特性を劣化させるからである。

すなわち、前記マトリックスへの前記分散粒子の分散が
均一であることにより、延性を失わずに、耐摩耗性を始
めとする機械的特性に優れた金属粒子及び金属間化合物
粒子分散強化型合金となる。

本発明に係る金属粒子及び金属間化合物粒子分散強化型
合金は基本的には以上のように構成されるものであり、
以下にその製造方法を添付図面を参照しつつ詳細に説明
する。

第１図は本発明に係る金属粒子及び金属間化合物粒子分
散強化型合金の製造方法に用いられる攪拌混合装置の一
構成例の一部断面図である。

まず、マトリックス材となる／Ｉｔ−Ｎｉ系合金（母合
金）溶湯を攪拌混合装置の攪拌混合槽２内に所定量注湯
した後、該溶湯に前記分散粒子を所定量投入添加し、攪
拌羽根３をモーター４で回転させ短時間、攪拌混合し、
分散粒子混合合金溶湯ｌを得ることができる。

ＡＩＬ−Ｎｉ系合金溶漫の温度は第２図に示すように、
６４０〜８００℃が好ましく、より好ましくは６６０〜
７８０℃がよく、特に６７０〜７３０℃が好ましい。こ
の理由は、６４０℃未満では前記＾１ｌ−Ｎｉ合金が溶
融融解せず、８００℃超では前記分散粒子の溶解が早す
ぎるためである。

攪拌混合に要する時間は前記分散粒子の凝集が起こらず
、かつ、前記分散粒子が溶解せず、後述するダイカスト
マシンによフて前記分散粒子が前記マトリックスに均一
に分散させることができる程度に攪拌混合できる時間で
あればよく、５分以下が好ましい。より好ましくは５〜
６０秒がよく、特に好ましくは８〜１５秒である。この
理由は５分超では前記分散粒子が溶解してしまい、前記
マトリックスの母合金と一体となってしまい、耐摩耗性
の向上が見られないからである。

攪拌混合後、前記分散粒子混合溶湯１はダイカストマシ
ンに給湯され、所望の形状に成形される。この時、該ダ
イカストマシン内にても前記分散粒子は前記マトリック
ス内に分散し、さらに均一化される。

このようにして、前記分散粒子が均一に前記マトリック
スに分散した耐摩耗性及び延性などの機械的特性に優れ
た金属粒子及び金属間化合物粒子分散強化型合金は製造
される。従って、従来の焼結粉末冶金法のようにコスト
高な表面処理方法や酸化防止法及び装置を必要とせず、
複雑な形状の製品を容易にかつ安価に製造できる。

［実施例］ 以下に、本発明を実施例につき具体的に説明する。

（実施例り マトリックス（母合金）である＾ｌ−６ｗＬ％Ｎｉ　−
５ｗＬ％Ｍｇ溶湯中に平均粒子径が４４４の、八Ｉ１．
Ｎｉ、　　八４１．Ｎｉ、　　、　　Ａ１１３　　Ｎ！
、　　　Ａｊ！　　Ｎｆ＋金属間化合物粉末あるいはＮ
ｉ粉末を１０ｗｔ％添加し、第１図に示す攪拌混合装置
により添加攪拌混合後、金型にダイカストマシンで注渇
し、本発明の金属粒子及び金属間化合物粒子分散強化型
合金の試験片を得た。添加前の＾ＩｔＮｉ金属間化合物
粉末の顕微鏡写真を第３ａ図に、この第３ａ図に示す１
１Ｎｉ金属間化合物を添加した時の金型の先端部及び湯
口部で得られた試験片の拡大倍率５０倍の顕微鏡写真を
それぞれ第３ｂ図および第３Ｃ図に示す。さらに、分散
粒子としてＮｉ粉末、ＡＩＬ。

Ｎｉ２、ＡＩＬ、Ｎｉ右よびＡｌ１Ｎ１３金属間化合物
粉末を用いた場合の試験片の拡大倍率５０倍の顕微鏡写
真をそれぞれ第３ｄ図、第３ｅ図、第３ｆ図および第３
ｇ図に示す。

第３ｂ図〜第３ｇ図から明らかなように、１！Ｎｉ％　
Ａｌ２３Ｎｉ、、ＡＭ３Ｎｉ％　ＡＩＬＮｉ３金属間化
合物粒子及びＮｉ粒子が母合金に均一に分散しているこ
とがわかる。

また、第３ａ図と第３ｂ図および第３Ｃ図を比較して、
ＡｊｌＮｉ金属間化合物は母合金中で少し溶解するけれ
ども、均一に完全に分散したまま残存していることがわ
かる。

すなわち、Ｎｉ粒子及びＡｊ！−Ｎｉ、＾ＩＬ３Ｎｉ、
、ＡＭ、　Ｎｉ、　　Ａｆｉ　Ｎｉ３金属間化合物粒子
はいずれも表５に示すように極めて高硬度であり、Ａｆ
ｆｉ−Ｎｉ合金マトリックスとの結合力、又濡れ性が非
常に優れていてしかも安定性があるため混合が容易であ
り、また、均一な分散が可能で李ることがわかる。

この結果、母合金であるＡＩＬ−Ｎｉ合金の優れた機械
的性質を失うことなく、優れた耐摩耗性を得ることがで
きることがわかる。

（実施例２） 上述の金属間化合物粉末を母合金溶湯中に投入添加して
攪拌混合後、ダイカストマシンに給湯して本発明の金属
間化合物粒子分散強化型合金製の引張試験用試験片及び
摩耗試験片を鋳造した。

ここで、本発明例では母合金として、Ａｉｔ−６ｗｔ％
Ｎｉ−５ｗｔ％Ｍｇ合金およびＡｌ１−６ｗｔ％Ｎｉ合
金を用い、また、分散粒子としてＡｊ！Ｎｉ金属間化合
物粉末を用い、その含存量は３，５，７，１０゜２０．
３０，４０，５０ｗｔ％とした。

比較例としては分散粒子を含有しない母合金のみの＾１
−８ｗｔ％Ｎｉ−５ｗｔ％Ｍｇ合金とＡｉＬ−６ｗｔ％
Ｎｉ合金およびそれぞれの母合金に分散粒子としてＡＪ
ＩＮｉ金属間化合物粉末を２ｗｔ％含有した金属間化合
物分散強化型合金と３９０と５ｗｔ％Ｓｉ３Ｎ４／ＡＤ
ＣＩＯを用い、ダイカスト法により、引張用試験片及び
摩耗試験片を鋳造した。

なお、上記本発明および比較例に用いられている＾２系
母台金の化学成分を表４に示す。

得られたこれらの試験片を以下に示すそれぞれの試験を
行フだ。

尚、摩耗試験は大連式摩耗試験装置により相手材として
Ｆｅ１２の標準回転円板材料を用いて、無潤滑条件下で
最終荷重２．１　Ｋｇ、滑り距離１００ｍを一定とし、
滑り速度を０．９４．１．９６．２．８６．４．３６ｍ
／ｓの４段に変化させて行い、摩耗痕幅より比摩耗量を
測定した。

この試験結果を表１、表２及び第４図、第５図、第６図
、第７図に示す。

第４図および第５図は表１から比較例と本発明例である
マトリックスとしてＡＩＬ−６ｗｔ％Ｎｉ　−５ｗｔ％
Ｍｇ合金を用いたＡｎ　Ｎｉ金属間化合物粒子分散強化
型合金のうち、それぞれ分散粒子の含有率が３、　５．
　７．　１０豐ｔ％と　１５．　２０．　３０．　４０
ｗＬ％の場合とに分けて、横軸を滑り速度、縦軸を比摩
耗量として、プロットしたグラフである。なお５０ｗｔ
％の場合は４０ｗｔ％の場合と同じ比摩耗量となったの
で、第５図への記載は省略した。

表１および第４図により、３，５，７，１０ｗｔ％ＡＩ
１．Ｎｉ金属間化合物粒子分散強化型合金は、はぼ同じ
耐摩耗性をイＴし、比較例である母合金のみの／ＩＬ−
６ｗｔ％Ｎｉ−５ｗＬ％Ｍｇ合金より優れた耐摩耗性を
示すことがわかる。又、３ｗｔ％ＡＪＺ　Ｎｉ金属間化
合物粒子分散強化型合金も比較例である面記Ａｊ２−６
ｗｔ％Ｎｉ−５ｗｔ％Ｍｇ合金より高い耐摩耗性を有し
、滑り速度、２．８６＋＋＋／ｓ　、　４．３６ｍ／ｓ
においては、はぼ他の５ｗｔ％以上の＾Ｊ２Ｎｉ金属間
化合物粒子分散強化型合金と同様の比摩耗量を示すこと
がわかる。

なお、３ｗｔ％未満の２ｗｔ、％Ａｊ２Ｎｉ／＾ＩＬ−
６ｗｔ％Ｎｉ−５ｗｔ％Ｍｇ合金のようにＡｌ２　Ｎｉ
金属間化合物分故強化型合金はほぼ母合金と同様の比摩
耗量を示し、＾ｆＮｉ粒子を添加したことによる、耐摩
耗性への影響はない。

表１及び第５図より、１５，２０，３０゜４０．５０ｗ
ｔ％ＡＪ！Ｎｉ金属間化合物粒子分散強化型合金はほぼ
同じ比摩耗量を示し、いずれも母合金のみのＡｌｔ−６
ｗｔ％Ｎｉ−５ｗｔ％Ｍｇ合金より、耐摩耗性に優れて
いることがわかる。

又、５０ｗｔ％＾ＩＬＮｉ金属間化合物分散強化型合金
は４０ｗｔ％ＡＪＩＮｉ金属間化合物分散強化型合金と
同じ耐摩耗性を有するが、５０ｗｔ％超の分散粒子を添
加すると、攪拌段階で急激に母合金が凝固するために本
発明の製造方法で製造することは困難である。

第６図および第７図は表２の比較例と本発明例であるマ
トリックスとしてＡｌ１−６ｗｔ％Ｎｉ合金を用いたＡ
ＩＬＮｉ金属間化合物粒子分散強化型合金のうち、それ
ぞれ分散粒子の含有率が３．５，７゜１０ｗｔ％と１５
．２０，３０，４０，５０ｗｔ％の場合に分けて、横軸
を滑り速度、縦軸を比摩耗量として、プロットしたもの
である。なお、５０ｗｔ％の場合は４０ｗし％の場合と
同じ比摩耗量となったので、第７図への記載は省略した
。

表２及び第６図より、３，５，７，１０ｗｔ％Ａｊ！Ｎ
ｆ金属間化合物粒子分散強化型合金は、滑り速度４．３
６ｍ／ｓにおいて、比較例である母合金のみのＡｌ−６
ｗｔ％Ｎｉ合金および２ｗｔ％＾ｌ　Ｎｉ／Ａｌ−６ｗ
ｔ％Ｎｉ合金のいずれより高い耐摩耗性を示すことがわ
かる。

表２および第７図より、１５，２０，３０゜４０ｗｔ、
％へｌ　Ｎｉ金属間化合物粒子分散強化型合金は、滑り
速度が０．９４．１．９６ｍ／ｓにおいて、　ｌ−６ｗ
Ｌ％Ｎｉ合金より高い耐摩耗性を示すことがわかる。

さらに、表３にへＩＮｉ金属間化合物粒子分牧強化型合
金である本発明例２種と比較例３！４の機械的性質を示
す。

本発明例の延性は、いずれも同種のＳｉ、　Ｎ４あるい
はＳｉＣ粒子分散強化型合金の伸びがわずか０．７％で
あるに対し、３．６〜５％と極めて優れていることがわ
かる。

表　　　　３ （注）　八ｎ−Ｎｉ−Ｍｇ＝　　ＡＩｔ−６胃Ｌ％Ｎｉ
−５胃し％ＭｇＡｊ２−Ｎｉ＝＾１１−６ｗｔ％Ｎｉ 表　　　　　５ ［発明の効果］ 以上説明したように、本発明に係る金属粒子及び金属間
化合物粒子分散強化型合金によれば、Ｎｉ粉末あるいは
ＡｉＬ−Ｎｉ系金属間化合物粉末が母合金すなわちＡＩ
Ｌ−Ｎｉ系合金マトリックス中に均一に分散されている
ことによって耐摩耗性及び延性を向上でき、もって優れ
た機械的特性を発現させる効果がある。

又、本発明の製造方法によれば、上記Ｎｉ粉末又は＾１
−Ｎｉ系金属間化合物を上記母合金溶湯中に添加し、短
時間の機械的攪拌混合後、直接ダイカストマシンによっ
て均一にマトリックスに分散させるように構成したので
、凝集等の問題が起こることなく均一に分散できて優れ
た耐摩耗性及び延性を有する粒子分散強化型合金が得ら
れる。

さらに、本発明の製造方法によれば、ダイカスト鋳造法
を利用するので、従来の焼結、粉末冶金法のように、コ
スト高な表面処理方法や酸化防止方法及び装置を必要と
しないので、従来法と比較して加工費を低減でき、又複
雑な形状の製品を容易に製造でき、多くの工程を省略化
できるので安価に粒子分散型強化合金製品を大量生産す
ることができる効果を存する。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明に係る金属粒子及び金属間化合物粒子
分散強化型合金の製造方法に用いられる攪拌混合装置の
一構成例の一部断面図である。 第２図はＡＩＬ　−Ｎｉ平平衡懲悪図ある。 第３ａ図は「粒子構造Ｊを、第３ｂ図、第３Ｃ図、第３
ｄ図、第３ｅ図、第３ｆ図および第３ｇ図はいずれも「
金属組織」を示す図面代用写真である。 第３ａ図は八ｎ　−Ｎｉ金属間化合物粉末の顕微鏡写真
（５０倍）である。 第３ｂ図および第３ｃ図はそれぞれ金型先端部および湯
口部において得られた本発明に係る八ｊ！　−Ｎｉ金金
属化化合物粒子分散強化型合金顕微鏡写真（５０倍）で
ある。 第３ｄ図は本発明に係るＮｉ粒子分散強化型合金の顕微
鏡写真（５０倍）である。 第３ｅ図、第３ｆ図および第３ｇ図はそれぞれ本発明に
係るＡＩＬ３Ｎｉ２、　ＡＩｔ、Ｎｉおよび１Ｎｉ３金
属間化合物粒子分散強化型合金の顕微鏡写真（５０倍）
である。 第４図、第５図、第６図および第７図はそれぞれ各試験
片のＦＣ２５相手材に対する滑り速度と比摩耗量との関
係を示した各グラフである。 符号の説明 １・・・分数粒子混合合金溶湯、 ２・・・攪拌混合槽、 ３・・・攪拌羽根、 ４−・モータ Ｆ”　　Ｉ　　０゜　３８ Ｆ　　Ｉ　　ＣＴ　−３６！１ Ｆ　　Ｉ　　Ｇ−３ｆ Ｆ　　Ｉ　　Ｇ−３ｇ Ｆ　Ｉ　Ｇ、　４ ＡＩ−Ｎｉ−Ｍｇ冨Ａｔ−６ｗｔ、％Ｎｉ−５ｗｔ、％
Ｍ９滑り速度（ｒｒ＋／ｓ　） ＦＩＧ、５ １骨り速度（ｍ／５） ＦＩＧ、６ ＡＩ−Ｎｉ　ｍ　Ａｌ−６ｗｔ、’／ｓ　Ｎｉ漕　　リ
　　透　度　（ｍ／ｓ） Ｆ　Ｉ　Ｇ、　７ ０：Ａ１−Ａ１ −Ｎ１Ａｌ−Ｎ１−ＡＩ−６Ｎｉ ５骨　　リ　　迷　アて　（ｍ／ｓ） 手糸売ネ甫正書（自発） 昭和６２年　８月　３日 特許庁長官　小　川　邦　夫　殿 金属粒子及び金属間化合物粒子分散強化型合金とその製
造方法３、補正をする者 事件との関係　　　特許出願人 住　　所　　広島県府中市目崎町７６２番地名　称　　
（６９４）　　リョービ株式会社取締役社長　　浦　上
　　浩 ４、代理人　〒１０１電話８６４−４４９８住　　所　
　東京都千代田区岩本町３丁目２番２号の各欄ならびに
図面（第８図および第９図）６、補正の内容 （１）明細書第１２頁第２行目の「上述の金属間化合物
粉末」を「上述の金属粉末及び金属間化合物粉末」に訂
正する。 （２）同第１２頁第４行目のｒ本発明の金属間化合物粒
子」を「本発明の金属粒子及び金属間化合物粒子」に訂
正する。 （３）同第１２頁第８行目及び同第１３〜１４行目の「
分散粒子としてＡｆＮｉ全Ｎｉ化合物粉末」を「分散粒
子としてＮｉ粉末及びＡＪ２Ｎｉ金属間化合物粉末」に
訂正する。 （４）同第１３頁第８行目の１表２及び」を１表２、表
２ａ及び」に訂正する。 （５）同第１３頁第９行目のｒｚ７図に示す」を「第７
図、第８図、第９図に示す」に訂正する。 （６）同第１６頁第５行目と′ｓ６行目の間に「　第８
図および第９図は表２８から比較例と本発明例であるマ
トリックスとしてＡ１−６ｗｔ％Ｎｉ−５ｗｔ％Ｍｇ合
金を用いたＮＬ粒子分散強化型合金のうち、それぞれ分
散粒子の含有率が３．５，７，１０ｗｔ％と２０．３０
，４０ｗｔ％の場合とに分けて、横軸を滑り速度、縦軸
を比摩耗量として、プロットしたグラフである。　なお
、５０ｗｔ％の場合は４０ｗｔ％の場合と同じ比摩耗量
となったので、第９図への記載は省略した。 表２ａおよび第８図により、３，５，７゜１０ｗｔ％Ｎ
ｉ粒子分散強化型合金は、滑り速度０．９４．１．９６
ｍ／ｓにおいて比較例である母合金のみのＡｆＬ−６ｗ
ｔ％Ｎｉ−５ｗｔ％Ｍｇ合金あるいは３９０よりも高い
耐摩耗性を示すことがわかる。 また、表２ａおよびＭ９図により、２０゜３０．４０＊
ｔ％Ｎｉ粒子分散強化型合金は、滑り速度０．９４にお
いて比較例である母合金のみのＡ　Ｉｔ　−６ｗｔ％Ｎ
ｆ−５ｗｔ％Ｍｇ合金よりも高い耐摩耗性を示すことが
わかる。Ｊ を挿入する。 （７）同第１６頁第６行目の「表３にＡＩＩＮ　ｉ金属
間化合物粒子Ｊを「表３にＮｉ粒子及びＡｕＮｉ金属間
金属間化合物粒子圧する。 （８）同第１６頁第７行目のｒ本発明例２種」をｒ本発
明例３種」に訂正する。 （９）同第１６頁第１１行目のｒ３．６〜５」を「３．
６〜８．４」に訂正する。 （１０）同第１７頁、第１８頁、第１９頁、第２０頁の
表中の「摩耗速度」を「滑り速度」に訂正する。 （１１）同第２０頁と第２１頁との間に「表２ａ」を別
紙の通り挿入する。 （１２）同第２１頁を別紙の通り訂正する。 （１３）同第２５頁第１４行目の「第、６図および第７
図」を「第６図、第７図、第８図および第９図」に訂正
する。 （１４）図面の第８図および第９図を別紙の通り補充す
る。 表　　　　３ （注）　Ａｊ２−Ｎｉ　−Ｍｇ＝　Ａ１−６ｗｔ％Ｎｉ
−５ｗｔ％ＭｇＡＩＬ−Ｎｉ−Ａｊ２−６ｗｔ％Ｎ１ ＦＩＧ、８ ヲ骨　り迂度（ｍ／ｓ）

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）Ａｌ−Ｎｉ系合金をマトリックスとし、このマト
   リックスにＮｉ粉末又はＡｌＮｉ、Ａｌ＿３Ｎｉ、Ａｌ
   ＿３Ｎｉ＿２及びＡｌＮｉ＿３のうちより選ばれた１種
   以上の金属間化合物粉末を分散させたことを特徴とする
   金属粒子及び金属間化合物粒子分散強化型合金。
2. （２）前記マトリックスとしてのＡｌ−Ｎｉ系合金はＡ
   ｌ−３．５〜８．０ｗｔ％Ｎｉ合金またはＡｌ−３．５
   〜８．０ｗｔ％Ｎｉ−３．０〜８．０ｗｔ％Ｍｇ合金で
   ある特許請求の範囲第１項に記載の金属粒子及び金属間
   化合物粒子分散強化型合金。
3. （３）前記Ｎｉ粉末又は前記金属間化合物粉末の添加量
   が３〜５０ｗｔ％の範囲である特許請求の範囲第１項に
   記載の金属粒子及び金属間化合物粒子分散強化型合金。
4. （４）前記Ａｌ−Ｎｉ系合金の溶湯中へ前記Ｎｉ粉末又
   は前記金属間化合物粉末を直接添加し、攪拌混合した後
   、ダイカスト成形することにより前記Ｎｉ粉末又は前記
   金属間化合物粉末を均一にマトリックスに分散させるこ
   とを特徴とする金属粒子及び金属間化合物粒子分散強化
   型合金の製造方法。