JPS63219883A

JPS63219883A - 油圧ポンプのバルブ口システム

Info

Publication number: JPS63219883A
Application number: JP62279014A
Authority: JP
Inventors: ジョセフ・エス・カーデイロ
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1986-11-04
Filing date: 1987-11-04
Publication date: 1988-09-13
Also published as: CN87101496A; CN1012273B; EP0266744A2; EP0266744A3

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】この発明は油圧ポンプ（流体圧ポンプ、ｈｙｄｒａｕｌ
ｉｃ　ｐｕｍｐ）に関し，特には、回転するシリンダー
ブロックを有１ノ、入口及び出力口か回転するシリンダ
ーブロック中のシリンダー口と、ハウシンク中の固定口
との協働によってもたらされる型の油圧ポンプに関する
．この型の油圧ポンプは特に燃料注入システムに有用で
ある。

油圧系の分野において、現在、ほとんどの油圧ポンプは
回転するシリンダーブロック型のものである。この型の
ポンプでは、ポンプ中の回転斜板のような手段がピスト
ンと保合可能であり、ピストンは、陽圧、すなわち圧縮
ストローク及び除圧，すなわち吸入ストロークを介して
規則的，連続的にこれを動かすための回転するシリンダ
ーブロックと軌道を共にする．ピストンは陽圧，すなわ
ち圧縮ストロークにおいて本体の１８０度の部分を移動
し、除圧又は吸入ストロークにおいて他の１８０度の部
分を移動する．回転するシリンダーブロックポンプのう
ち少なくとも約９５％は腎１１ｙ！！！入口及び出力バ
ルブを採用している。

腎臓型口タイプのバルブシステムにおいては、２つの大
きな弓状の腎臓形の口がポンプ本体中に固定的に設けら
れ、ボレブ木体の末端ハウジング中に担持されている．
大きな腎臓型口のうちの１つは取り込みのための１つの
１８０度の部分をカバーし、他の１つは排出のための１
８０度の部分をカバーする．これらの大きな固定腎ｌｉ
ｌｙｌ１ｒ：Ｉはそれらの末端において介在領域（ｌａ
ｎｄ）によって分離されているので、それらは実際には
１８０度よりもやや小さな領域をカバーする。小さな、
規則的に間隔をあけて配置された腎臓型口の環状配列が
回転するシリンダーブロック上の平坦な環状シリンダー
口面中に位置し、そのそれぞれはポンプシリンダーと連
通している．回転するシリンダー軸と大きな固定腎臓５
ｏの軸とは共軸てあり。

小さなシリンダー口は１つの介在領域において陽圧から
除圧に、他の介在領域において除圧から陽圧に突然変換
する。　　回転するシリンダーブロック油圧ポンプに採
用されている現在の腎臓型ロタイブのバルブは、その幾
何学的構成にとって本質的な重大な多くの問題を有して
いる。特に、回転するシリンダー口と大きな固定腎臓型
口の共軸的配列に問題がある。このような本質的な問題
の１つは、大きな固定腎臓型口と回転するシリンダー口
が、ポンプの特定の流体植及び圧力に対し、回転軸がら
比較的大きな半径方向の距離を有することが必要である
ということである。これにより、回転するシリンターブ
ロックロ面が対向する固定腎臓型口面をこする速度か不
所望に大きくなり、不所望に大きな摩耗がもたらされる
。

腎臓型ロタイブのバルブにとって木質的なもう１つの問
題は、唐突な末端を有する長い固定型の腎臓形スロット
及び短い介在領域によって、製造工程中に対向する口の
平坦なラッピング（ｆｌａｔｌａｐｐｉｎｇ）がをもた
らされ、バルブ面間の面−面封止が不正確になる。比較
的大きな口半径がこの製造中の平坦ラッピングの困難性
に寄与する。

回転するシリンターブロックロが、長い固定腎臓型口の
末端において介在領域と突然交差することによっても重
大な問題がもたらされる。小さな回転する口の末端か、
大きな固定型口の末端に対して突然１８０度対向する幾
何学的構成を有することになるので、口の開閉を極めて
迅速に行なうことになる。この口の唐突な１８０度の対
向幾何学的構成は１口か回転軸がら不所望に半径方向に
大きな距離ずれていることによってより複雑になり、こ
れによって口の相対的近接及び隔離速度が大きくなる。

このような問題の１つは、回転するシリンダーロ末端か
大きな腎臓型口の介在領域と唐突に１８０度交差するこ
とにより１片方又は両方のバルブ面に溝ができやすく、
それによってバルブ面界面から油圧流体が漏れやすくな
ることである。

ピストンか回転斜板によって駆動される場合の、回転す
るシリンダーブロックポンプの陽画及び陰画ボンピング
関数は、介在領域においてボンピングがゼロになり、１
つの大きな固定腎臓型口の中心において陽圧すなわち圧
カボンビングか最大に近づき、他の大きな固定腎臓型口
の中心で陰圧すなわち吸入ボンピングが最大に近づく、
本質的に正弦関数である。シリンダー口を実質的に圧力
ゼロの状態から最高出力圧力及び最高出圧力圧力に唐突
にさらすことによって、出力及び入力の双方に不所望の
圧力不規則性すなわち「油圧脈動」が本来的に導入され
、入力の不規則性がさらに出力の不規則性に反映される
。

腎臓口型の回転するシリンダーブロックポンプの対向す
るバルブ表面の平坦さが、製造時の困難性又は溝形成の
ような摩耗の故に不正確であると、バルブ表面の一般的
な面に対して垂直な軸方向に漏れ経路が形成される傾向
があり、一方、腎臓型口バルブ表面の周囲が比較的大き
いのでポンプが特定の流体積及び圧力を有することが要
求され、このことは、半径方向、すなわちバルブの一般
的面と平行な方向に比較的大きな流体漏れ経路をもたら
しやすい蓄積的因子となる。これらの漏れ因子によって
もたらされる重大な結果は、低速ポンプスピードにおい
てポンプ出力圧力の形成が遅いことである。燃料注入ポ
ンプはエンジンによって駆動されるのて、これはエンジ
ンスターティングスピードにおいて重大な欠点となり、
エンジンスターティンがポンプ圧力の形成に完全に依存
する。

この分野の上記及び他の問題に鑑み、この発明の一般的
な目的は、回転するシリンダーブロック型油圧ポンプに
おいて従来から採用されている腎臓口型バルブよりもは
るかに緊密なシールを長期間にわたりて有する、この型
のポンプのための鷲規なバルブ口システムを提供するこ
とである。

さらにまた、この発明の目的は、回転するシリンターブ
ロックの回転軸に対して偏心的に位こする新規な環状バ
ルブシート而を具体化する回転するシラリンダ−ブロッ
ク型油圧ポンプのためのバルブロシステムを提供するこ
とである。

さらにまた、この発明の目的は、途切れない対称的な幾
何学的形状を有し、それによってバルブロ面の効果的な
面−面封止を与えるための、製造時における平坦ラッピ
ングに特に寄与する、回転シリンダーブロック型油圧ポ
ンプのための、新規な偏心的リングバルブ形状を提供す
ることである。

さらにこの発明の目的は、回転シリンダー口面及びシリ
ンダー口が、この発明の新規な偏心的環状バルブ要素に
対して狭い、鋭角の接触及び離脱を行ない、それによっ
て操作中における摩耗及びそれに伴う漏れを最小化し、
操作中に連続的な自己洗浄作用及び微表面ラッピングを
引き起こす、回転シリンダー型油圧ポンプのためのリン
グバルブロシステムを提供することである。

さらにこの発明の目的は、弓状のリングシート出力及び
入力口端部及びシリンダー口の回転環状集団の幾何学的
構成により、同等なポンプ流量及び圧力を有する従来の
腎臓口型バルブシステムのバルブ面に比較して、リング
シート及びロバルブ面の面積をはるかに小さくすること
ができ、そのはるかに小さなバルブ面周囲の故に漏れを
最少化することができるだけでなく、より正確に平坦な
バルブ面を製造し維持することを可能とすることができ
る、回転シリンダーブロック型油圧ポンプのための新規
な偏心的ソングバルブロシステムを提供することである
。

さらにこの発明の目的は、バルブ面の正確さ並びに油圧
流体の流体積及び圧力に対する比較的小さなバルブ寸法
の故に、バルブ当接面からの油圧流体の漏れが最少化さ
れて、極めて遅いポンプスピードに３いてもポンプ出力
圧力の形成が迅速に行なわれる、回転シリンダーブロッ
ク型油圧ポンプのための偏心的リングバルブロシステム
を提供することである。極めて遅いポンプスピードにお
いてポンプ出力圧力の形成が迅速に行なわれることは、
この発明のバルブシステムが、エンジンによって駆動さ
れる燃料注入ポンプに採用され、エンジンの始動が低速
エンジンスピードにおけるポンプ圧力の形成にひたすら
依存する場合に重要な利点となる。

さらにこの発明の目的は、弓状のリングバルブシート出
力及び入力固定口における回転シリンダー口の開口及び
閉口が、回転シリンダーブロック型油圧ポンプに従来か
ら採用されている腎ＩＩ！！！！ロハルブのように唐突
ではなくゆっくりであり、バルブロ特性が一般的にポン
プ特性に従い、それによって出力圧力の不規則性すなわ
ち油圧脈動が最少化される、回転シリンダーブロック油
圧ポンプのための新規な偏心的リングバルブ口システム
を提供することである。

回転シリンダーブロック型油圧ポンプにおいては、ピス
トン及びシリンダーは、ピストンが圧縮又は出力ストロ
ークにおいて移動するポンプ本体の第１の１８０度の部
分を及びピストンが吸入すなわち取り込みストロークに
おいて移動する第２の１８０度の部分を介して軌道を描
く、この発明においては、シリンダーブロックに、その
回転軸に対して一般的に半径方向のシリンダー口面と、
該シリンダー口面中に等間隔に配置されたシリンダー開
口であワて、それぞれのシリンダーの１つとそれぞれと
連通ずるものが設けられている。略環状のバルブ要素は
、シリンダー口面と面一面係合する環状のリングシート
面を有し、該リングシート面の軸はシリンダーブロック
及びシリンダー口の回転軸とは偏心的にずれている。こ
のリングシート軸の偏心的なずれは好ましくはポンプ本
体の圧縮又は出力側の１８０度の部分に向かってずれて
おり、それによって圧縮すなわち出力シリンダーか、ポ
ンプされた流体の陽圧出力口のためのリングシート面の
内端の内側にさらされ、吸入すなわち入力シリンダーが
、油圧流体源からの流体の陰圧すなわち吸入入力口のた
めのリングシート面の外端の外側にさらされる。出力流
体圧力がリングバルブ要素にかけられてシリンダー口面
に対してリングバルブシート面を下側に向かって、シリ
ンダー口面とバルブシート面との界面中に働く油圧流体
の持ち上げ力に対抗する以上の力で押し、さ・うに、出
力流体圧力がこの機部を達成するまで口面を一緒に付勢
するために、リングバルブ要素にはまた始動バネ付勢が
かけられる。

第１図ないし第４図において、この発明のバルツボンブ
は一般的に参照番号ｌＯて示され、末端１４及び１６を
有する略円筒状の本体１２中に収容されている０本体１
２は円筒状のケース１８、該ケース１８の１つの末端に
固定されたバルブ末端ハウジング２０及びケース１８の
他の末端に固定されたシャフト末端ハウジング２２とか
ら成る。バルブ末端ハウシンク２０はこの発明のリング
バルブ要素を収容し、該リングバルブ要素は環状に配列
されたポンプのシリンダー口と偏心的に協働して入口及
び出力流路を規定する。一方、シャフト末端ハウジング
２２はその中に共軸的に支持されるポンプシャフトを有
し、ポンプシャフトの駆動末端はこれを介して外側に延
びている。

バルブ末端ハウジング２０は、等間隔に環状に配置され
たボルト２４によって円筒状ケース１８の一端に取り付
けられ、等間隔に配置された環状のピン２６によってケ
ース１８に対してポジティブに位置する。バルブ末端ハ
ウシンク２０と円筒状ケース１８との界面は環状のガス
ケット２８によってシールされる。

第１図、第２図及び第４図かられかるように、流体入路
３０はバルブ末端ハウシンク２０と平行に、しかしポン
プｌＯの中心軸がら半径方向にかなりずれて延び、ｖｔ
体の供給源と連通ずるために本体工２のバルブ末端１４
て開口している。

出路３４もまた部分的にバルブ末端ハウジング２０を介
して延び、ディーゼル又はガソリン燃料注入装置のよう
な、リングハルイブポンプｌＯからの圧縮液体を受容す
る装置と連通ずるために本体１２のバルブ末端１４にお
いて開口しているつ第２図及び第４図に最も良く示され
るように、出力路３４はこの発明のリングバルブ要素の
偏心軸３６と並んでいる。偏心軸３６はポンプ１０の中
心軸３２と閉口であるが、第２．４及び６図にｒｅＪで
示される偏心量たｉ中心軸がら半径方向にずれており、
これにより、以下で詳述するように、固定リングバルブ
要素と回転シリンダーブロックロとの間でこの発明の新
規な入力及び出力口が達成される。

シャフト末端ハウシング２２は軸通路３７を有しており
、これを介してポンプシャフト３８の外部駆動末端部分
か通る。シャフト末端ハウジング２２は等間隔に配置さ
れたボルト４ｏによって円筒状のケース１８に結合され
、等間隔に配置された位置決めピン４２によってケース
１８に対してポジティブに位置付けられる。ケース１８
とシャフト末端ハウジング２２との界面はガスケット４
４によってシールされる。

略環状シリンダーブロック４６がポンプシャフト３８の
内部末端部分上に取り付けられ、これにはシャフト３８
の内部末端を受容する中心孔４８か設けられている。シ
リンダーブロック４６は共軸ネジ５０によってシャフト
３８に固定され、ネジ５０はシリンダーブロック４６上
の平坦な環状口面５２に対してその頭部がへこんでいる
。

シャフト３８の内部末端とシリンダーブロック４８との
間はＯ−リングシール５４によって液密シールが形成さ
れている。シャフト３８はシリンダーブロック４６を回
転させるための駆動シャットであり、従って、シャフト
３８及びシリンダーブロック４６中の登録スロット中に
係合する長いキー５６によってシリンダーブロック４６
にキーされている。

シリンダーブロック４６の口火端部分は、部分的にケー
ス１８中に位置し部分的にバルブ末端ハウシング２０の
周縁中に位置するニードルベアリングアセンブリー５８
中に接合されている。

ニードルベアリングアセンブリー５８はシリンダーブロ
ック４６に固定された内部ベアリングレース６０を有す
る。シャフト３８及びシリンダーブロック４６の回転的
支持はシャフト末端ハウジング２２中に取り付けられた
ボールベアリングアセンブリー６２によって達成される
。リップシールタイプの一対のシャフトシール６４がシ
ャフト末端ハウジング通路３７中に取り付けられ、シー
ル６４間の空間は通路６５によってポンプ本体１２の外
側に連通し、シール間に圧力が蓄積することか防止され
る。

それぞれシリンダースリーブ６８を有する環状に配列さ
れたシリンダ一孔６６かシリンダーフロック４６のまわ
りに等間隔に設けられている。

シリンダ一孔６６とスリーブ６８とはポンプ１０の中心
軸と平行であり、これから等距離たけ半径方向に離れて
いる。図示のこの発明の具体例においては、７つのシリ
ンダ一孔６６及びスリーブ６８かある。シリンダースリ
ーブ６８は本体１２のシャフト末端１６に向かって、シ
リンダ一孔６６から外に延びる、細くなった外側部分７
０を有しており、この部分は保持プレート７２中の相補
的通路を介して延びる。保持プレート７２は、シリンダ
ースリーブ６８をシリンダーブロック４６中に保持する
ように一連の等間隔に配置されたネジ７４によってシリ
ンダープロ・ンク４６の軸末端表面に固定される。

シリンダーの内部又は頭部末端７６には、図示の形状の
円錐状凹部によって空隙が設けられており、シリンダー
末端７６はそれぞれのシリンダーヘッド流路７８を介し
てシリンダーブロック４６の口面５２中のそれぞれのシ
リンダーヘット０８０と連通ずる。シリンダーヘッド流
路７８はシリンターの頭部末端７６からシリンダーヘッ
ト口８０に向けて軸方向及び半径方向に内側に傾いてお
り、それによって中心軸３２からシリンダーヘット口８
０の間に極めて小さな半径方向の距離かあけられ、これ
はこの発明の重要な１つの局面である。もっとも、それ
にもかかわらず、シリンターが中心軸３２から半径方向
に比較的幅広に外側に位置し、後で詳細に説明するシリ
ンダー、ピストン及びピストン駆動機構のために必要な
空間が与えられる。シリンダーヘッド口８０は傾斜した
波路７８の口末端において丸い対抗孔（ＣＨｎｔｅｒｂ
ｏｒｅ）である。

ピストン８２はそれぞれのシリンダースリーブ６８中に
摺動可能に取り付けられ、ピストン８２は、シリンダー
ブロック４６の回転中に中心軸３２の周り軌道を描くカ
ムフォロワーのように往復運転される。ピストン８２は
内部流体駆動末端８３及び外部カムフォロワー末端８４
を有する。

外部カムフォロワーピストン末端８４は図示のように略
球状をしており、あるいは、円錐角かポンプ１０の軸３
２に対するカム角の傾斜角に近似する変形円錐形をして
いる。それぞれのピストン８２は、それぞれのシリンダ
ースリーブ６８の細くなった外側部分７０上に係合する
らせん状のピストンハネ８６によってシリンダースリー
ブ６８に対して外向きに付勢されている。ピストンハネ
付勢はそれぞれのハネ８６によってそれぞれのへネガイ
ト８８にかけられ、そこからそれぞれのガイド保持リン
グ９０を介してそれぞれのピストンにその外部末端８４
付近にかけられる。それぞれのピストンハネ８６の内側
末端はそれぞれのスペーサーワッシャー９２を支持し、
ワッシャー９２は保持プレート７２を支持する。

ピストン８２の外部カムフォロワー末端８４は、シリン
ダーブロック４６の回転によって、カムプレート構造９
６によりポンプ本体１２中の固定された位置に位置する
カムスワッシュプレート９４に対して駆動される。カム
スワッシュプレート９４は、リング状ローラーペアリン
グアセンブソー９８に対して自由回転的に裏打ちされる
リングの形態にある。ローラーベアリングアセンブリー
９８は突き差しワッシャー１００を支持し、ベアリング
アセンブリー９８及び突き差しワッシャー１００の両方
ともカムプレート構造９６上に位置する。環状のブウシ
ング１０２によりスワッシュプレート９４か、第３図に
１０３で示されるその回転軸の周りに共軸的に位置付け
られる。ピストンバネ８６の力により、スワッシュプレ
ート９４、ベアリングアセンブリー９８及び突き差しワ
ッシャー１００か共にカムプレート構造９６に対して付
勢される。カムプレート構造９６は、ボールベアリング
アセンブリー６２の外部レースを支持し、これとオーバ
ーラツプするカムプレート構造９６の環状末端部分１０
４によって、及びシャフト末端ハウジング２２中のビン
１０５によって回転運動に対して固定されることにより
ポンプ本体１２中に固定的に保持される。

従って、カムワラシュプレート９４の軸１０３は第３図
に示す部分の面内にポンプｌＯの中心軸３２に対する固
定された傾斜角１０６を有し、これは第４図の部分又は
第２，４及び６図に示された偏心性ｒｅＪのリングバル
ブ要素の方向から９０度である。スワッシュプレート軸
１０３の傾斜角１０６により、この発明のリングバルブ
ポンプ１０中に第２の偏心性が与えられ、これは後述す
るように、口偏心性ｒｅＪと新たな態様で協働する。

流体アクセス口１０７かケース１８の壁を介して設けら
れ、これによりポンプ本体１２の内部かポンプされる液
体て満たし、所望ならば空にすることが可能になり、ア
クセス口１０７はリングバルブポンプ１０の作動中は栓
がされる。末端ハウジング２２から外側に突出するシャ
フト３８の末端部分には駆動キースロット１０８が設け
られている。

この発明のリングバルブ要素は一般的に参照番号１１０
で示され、シリンダーブロック４６の平坦な環状口面５
２に対して面−面当接するようにバルブ末端ハウジング
２０中に取り付けられている。リンクバルブ要素１１Ｏ
は、バルブ末端ハウジング２０中の、一般的に相補的で
あるか幾分長い円筒状の四部１１４に嵌合される。０−
リングシール１１６及びスリッパ−リング１１８か円筒
状体１１２中の環状溝中に鐙かれ、バルブ要素１１０の
本体１１２と末端ハウジング２０中の凹部１１４の円筒
状表面との間に一般的に液密なシールを与える。

リングバルブ要素１１０のバルブ面は平坦な環状リング
シート面１２０であり、これはシリンダーブロック口面
５２を同一面内で支持し、バルブ要素本体１１２の内側
及び外側円筒面間に規定される。リングシート面１２０
の内端１２２はバルブの固定すなわち非回転的出力口を
規定し、これはバルブ要素１１０を軸方向に延びる出力
導管１２４を介して円筒状凹部１１４及びリングバルブ
ポンプ１０の出力通路３４に連通ずる。

リングシート面１２０の環状外周１２６はバルブの固定
すなわち非回転的入口を規定する。バルブ末端ハウジン
グ２０の内端は環状にぺこんており、リングバルブ要素
１１０の内部口面を囲包するバルブ入口１２８を提供す
る。環状の位置決めフランジ１３０かリングバルブ要素
１１０から入口室１２８中に周縁的に延び、等間隔に環
状に配置されたピン１３２が位置決めフランジ１３０、
ひいてはバルブ要素１１０を、バルブ末端ハウジング２
０に対する回転に対してロックする。ピン１３２はバル
ブ末端ハウジング２０に固定されるが、バルブ要素位置
決めフランジ１３０中の相補的孔内に軸方向に摺動的に
嵌合し、バルブ要素１１０をシリンダーブロック口面５
２に対して最適のシート位置に調整することができるよ
うになっている。

らせん状のハネの環状配列１３４がバルブ末端ハウジン
グ２０中の等間隔に配置されたそれぞれの凹部１３６中
に取り付けられ、ハネ１３４はバルブ要素リングシート
面１２０をほぼ同一面内でシリンダーブロック口面５２
に対して付勢するようにフランジ１３０をバルブ要素１
１０上に支持する。ハネ１３４は、ポンプによって実質
的な流体出力圧力がもたらされるまでの始動時の付勢の
ためにのみ必要なものであり、ポンプによって流体圧力
か生み出された後は流体出力圧力自体か後述のように所
望の付勢力、を与える。

入口室１２８は環状保持部材１４０中にマウントされた
０−リングシール１３８によってシリンダーブロックニ
ードルベアリンクアセンブリー５８から分離されており
、保持部材１４０はウェーブ又はマルセルバネ１４２に
よってニードルベアリングレース６０に対して付勢され
てし）る。

ポンプ作動この発明においては２つの分離した偏心性か具体化され
ており、これらは協働的に配置されて、この発明のリン
クバルブ及び回転シリンダーブロック組合せからの圧縮
出力流中の不規則性すなわち「脈動」を実質的に完全に
排除する。これらの偏心性の１つは、スワ・ンシュプレ
ート軸１０３のポンプ１０の中心軸３２に対する角度的
軸方向のずれ１０６である。他の偏心性は、ボンブシリ
ンターブロック４６及びシリンダーバルブ口８０かその
周りに回転するポンプの中心すなわち主軸３２に対する
ポンプのリングバルブ要素軸３６の偏心性ｒｅＪである
。これらの２つの軸の偏心性はこの発明において全く新
しい態様で協働的に関連してリングバルブ要素プ１０の
出方における流量の不規則性すなわち油圧脈動を実質的
に完全に排除する。これは、この発明を燃料注入ポンプ
、特に圧力か２０００ないし５０００　ｐｓｉｇにもの
ぼる高圧下て用いられるディーゼル用の燃料注入システ
ムとして、又は約１５０００　ｐｓｉｇの高圧にのぼる
新規な極めて短い時間運転されるディーゼル燃料注入シ
ステムとして用いる場合に重要な性質となる。

スワッシュプレート９４の軸１０３の偏心的傾斜角１０
６は、シリンダーブロック４６の回転及びそれに続くシ
リンダー６６及びピストン８２の軌道描きに応答してピ
ストン８２のボンピング動作を生み出す、中心軸３２に
対するリングバルブ要素の偏心軸３６の偏心性ｒｅＪの
ずれの方向及び中心軸３２に対するカムスワッシュプレ
ート軸１０３の傾斜方向により、シリンダーブロック４
６は第５図及び第６図に示すように時計層りに回転し、
第３図及び第４図のそれぞれにおいて示されるように上
部シリンダーは図面から外に向かって上方に移動し、一
方、第３図及び第４図のそれぞれにおける下部シリンダ
ーは図面の中に向かって下向きに移動する。この回転の
方向は第６図においてファントム矢印で示されている。

回転シリンダーブロック４６かピストンの軌道を中心軸
３２の周りに描くので、傾斜したスワッシュプレート９
４及びピストンハネ８６は協働してピストンをそのそれ
ぞれのシリンダー６６内で完全に収縮した位置から完全
に延びた位置の間で移動させる。第３図に示すように、
上部ピストン８２ａは完全に縮んだ位置にあり、下部ピ
ストン８２ｂは完全に延びた位置付近にある。シリンダ
ーブロック４６か第３図に示す位置から第１の１８０度
を介して回転すると、スワッシュプレートカム９４に対
してカムフォロワーとして作動するピストン８２ａは外
側に向かって第３図に示す完全に縮んだ位置から吸入ス
トローク中を、第３図のピストン８２ｂの位置にほぼ対
応する完全に延びた位置に向かって移動する。逆に、第
３図に示す位置からのこの第１の１８０度の回転中にピ
ストン８２ｂは、第３図に示すほぼ完全に延びた位置か
ら圧縮ストローク中を、第３図のピストン８２ａの位置
にほぼ対応する完全に縮んだ位置に向けて移動する０次
いで、シリンダーブロック４６の次の１８０度の回転中
に、ピストン８２ａは第３図に示す完全に縮んだ位置へ
圧縮ストローク中を前向きに戻り、一方、ピストン８２
ｂは第３図に示す完全に延びた位置へ吸入ストローク中
を後向きに戻る。

第４図に示すように、シリンダーブロック４６は第３図
にそれかあった位置から９０度回転して進んでおり、そ
のため第４図に示すピストン８２ｃ及び８２ｄはその軸
方向の移動のほぼ中点にあり、従ってその最大移動速度
を有する。第４図中の上部ピストン８２ｃはその吸入ス
トロークのほぼ中間点にあり、一方、第４図中の下部ピ
ストン８２ｄはその圧縮ストロークの中間点にある。

従って、ポンプ１２の本体１２は、シリンダー６６、ピ
ストン８２及びシリンダー口８０が軌道を描く、２つの
１８０度の部分、すなわち。

第３図に示す本体１２の部分及び第４図に示す本体１２
の下半分の部分である１８０度圧縮部分と、第３図に紙
から外に出る部分本体１２及び第４図に示す本体１２の
上半分の部分である１８０度吸入部分とを有すると考え
ることができる。

軸方向に配向したピストンの圧縮及び吸入ストロークは
、ピストンの軸３２の周りの軌道の一般的に円筒状の周
りの正弦波経路をたどり、ピストンの動きは正弦曲線の
頂点にあたる、完全に縮んだ位置及び完全に延びた位置
において実質的にゼロになり、正弦曲線の最も傾斜の大
きな坂に相当する、ストロークの中間点付近で軸方向の
速度が最大になる。この発明の新規な偏心リンクバルブ
ロはバルブ入口及び出口の断面績をピストンの正弦曲線
移動パターンに驚くほど近づくようにピストンの動きと
同調して変え、後述するように流量不規則性すなわち油
圧脈動を実質的に完全に排除する。

スワッシュプレートベアリンクアセンブリー９８の回転
動作は、自由に回転するスワッシュプレートとピストン
カムフォロワー末端８４との間の摩擦を、末端８４の球
状又は変形円錐形状で最少化される。ピストン末端８４
がスワッシュプレート９４に対して軌道を描くと、スワ
ッシュプレート表面は、スワッシュプレート面上の、ス
メア−（Ｓ■ｅａｒ）経路と呼ばれる軌道係合経路中で
ピストンヘッド８４と係合し、ピストン８２はそのそれ
ぞれのシリンダー内において回転自在であるけれども、
それらはシリンダ一孔中でわずかに振動又は垂れるだけ
である。

偏心リングバルブ口構成リングバルブ要素１１０のリンクシート面１２０とシリ
ンダー口面５２との協働菌目構成は第６図に最も良く示
されている。第６図は、それぞれのシリンダーヘッド流
路７８を介してそれぞれのシリンダー６６に連通ずるシ
リンダー口８０か偏心リングシート面１２０、ひいては
リンクシート面１２０の外側口周縁１２２及び外側入口
周縁１２６に対してコミュテート（ｃｏｍｍｕｔａｔｅ
ｄ）されるかを示すものである。

シリンダーブロック４６か第６図において時計周りに回
転していると考えると、流路７８ａを介してピストン８
２ａを収容するシリンダーに連通ずるシリンダー口８０
ａは最も閉じられた位置にあり、その半径方向に外側の
外端すなわちリングシート面１２０の入口１２６におい
てまさに開けられて入口室１２８か露出されようとして
いる。リングシート面１２０の他の側では、ピストン８
２ｂを収容するシリンダーに通路７８ｂを介して連通ず
るシリンダー口８０ｂが、既に部分的にその内周すなわ
ちリングシート面１２０の出力口１２２において開けら
れて導管１２４なして連通しようとしている。８０ｂの
次にあり、流路７８ｃを介してそれぞれのシリンダーに
連通ずるシリンダー口８０ｃは、リング出力部分１２２
の内側に最大限にさらされている。口８０ｃの向こう側
にあるか口８０ａよりも手前にある次のシリンター口８
０ｅはリング出力口１２２中での最も大きく開口する位
置を優に通りすぎておりその閉口位置に向かって移動し
ている。

リングシート面１２０の他の側では、第６図の右側にお
いて口８０ｆがシート１２０の外周１２６の外側に向か
って約半分開口して入口室１２８と連通しており、その
完全に開口した位置に向けて移動している。シリンダー
口８０ｄはリングシート１２０の外周１２６の外側の最
も開かれた位置をわずかに通りすぎ、それでもまだ入口
室１２８と連通ずるための最も開かれた位置に近い、シ
リンダー口８０ｇはその最も開かれた位ｎを優に過ぎて
おり、リングシート１２０の外周１２６の内側の閉した
位置に向かって移動している。

このように、リングバルブ裳素１１０のリングシート面
１２０はシリンダーブロック４６の回転によって引き起
こされるシリンダー口８０のコミュテーション（ｃｏ＋
ｓｍｕｔａｔｉｏｎ）の間にシリンター口８０を同定し
、リングシート１２０の内周１２２は、それぞれのピス
トンが圧縮モードにある際に出力導管１２４と連通する
ためのシリンター口８０を同定し、リングシート面１２
０の外周縁１２６はそのピストンか吸入モードにある、
入口室１２８と連通ずるためのシリンダー口８０を同定
する。

第６図において、内部及び外部想像線内１４４及び１４
６はシリンダー口８０の外端及び外端をそれぞれ示すた
めに描いである。内部円１４４は口８０の内端及び内側
部分か出力移動相の開口及び閉口中にリングシート１２
０の内端１２２が近づいた際、及び出力相の主要部分の
間の移動方向を示す。第６図に示すように口８０の開口
が内部リンクシート周縁１２２の底に近づく間に、口８
０の上端は内部シート端１２２に対して鋭角にその開口
位置に移動し、次いで口８ｏのＬ部局縁端のみがこの鋭
角で先ず開口する。同様に、口８０か内部シート端１２
２の上部に対して近づくと、それらはまた端１２２に対
しても鋭角て移動し、口８０の小さな下部周縁端部分の
みか閉じられる。対照的に、内部円１４４の左手側及び
内部シート端１２２はずれた正接関係で互いにほぼ平行
であり、そのため、シリンダー口８０の大きな領域がリ
ングシート端１２２の内側で露出している、バルブの出
力相の部分の間では、内部シート端１２２中の口１８０
の露出における開口及び閉口変化は比較的ゆっくりと達
成される。このことは、内部シート端１２２の底に近い
開口位置から出力口構成の主要部分を介して最終的に出
力シート端１２２の上部端に近づく口８０の露出は、ピ
ストンの正弦的移動に極めて近似的に追随しており、ひ
いてはそれぞれのシリンダーからのシリンダー口８０に
よって受容される流体の流れの流速の変化か正弦的に行
なわれることを意味する。この出力口露出と口への出力
流体流の関係により、出力流の圧力の不規則性、すなわ
ち、油圧脈動か実質的に完全に排除゛される。

同様にして、シリンダー口８０の外端は、その開口及び
閉口移動の両方においてリングシート１２０の外周１２
６に対して鋭角に、外部内１４６によって示されるよう
に移動し、口８０の小さな外側部分のみか開口及び閉口
位置に近似して露出される。吸入相の主たる部分すなわ
ち中心部分の最中には、互いに正接的にほぼ平行な外部
内１４６と外部シート端との間に口８０の大きな外側部
分か露出され、それによって露出の擾は比較的ゆっくり
と変化するたけである。このように、吸入相中のシリン
ダー口８０の入口室１２８への露出はそれぞれのピスト
ンの正弦波的吸入動作に比較的近似して追随するのて、
入力流体サージすなわち油圧脈動が実質的に完全に排除
される。

この発明によって達成される口構成関数のボンピング関
数に対するこのマツチングとは対照的に、従来の腎臓型
バルブでは、シリンダー口はシリンダーブロックの最大
周速度て急速に蓋をされまたは蓋かはずされる。すなわ
ち、大きな固定腎臓型口に入る時に急速に完全に開口さ
れ、大きな腎臓型口と連通している全工程において完全
に開口したままであり、大きな腎臓型口の末端に到達し
た際に急速に閉口される。このような唐突な口構成及び
それに続く唐突な高圧の露出、高体積出力から低圧、低
体積ボンプロ流量への唐突な変化により出力が実質的に
不規則になり油圧脈動か生じる。

この発明の図示の具体例では、７つのシリンター６６、
シリンダー流路７８．シリンダー口８０及びピストン８
２がシリンダーブロック４６の周りに等間隔に環状に配
置されている。第６図かられかるように、これらの７つ
のシリンダーボンピンクユニット及び口を採用すると、
２つのシリンダー口８０は出力口周縁１２２の内側の出
力導管１２４に常に広く露出されており、第３の口か部
分的に露出されている。一方、シリンダー口８０のうち
の２つは入口周縁１２６の外側の位置−室１２Ｂに広く
露出され、ｌ又は２以」−か部分的に露出されている。

７つのシリンダー、ピストン及び等間隔に環状に配置さ
れたシリンダー口８０は、リングバルブシート面１２０
と協働して、実質的な油圧脈動を導入することなく、上
述したボンピング特性とほぼ同期する可変的な口構成特
性をなめらかに提供するのに十分な数である。

この発明のリングバルブは、従来の腎臓型バルブに比較
し、最初の製造時及びバルブを長期間にわたって使用し
た場合において、はるかに緊密な口表面シールを与える
相乗的に協働するいくつかの性質を有する。

このような性質の１つは、環状のリングシート面１２０
と環状のシリンダー口８０との対照的幾何学的配列によ
り、製造時において、最適の面−面シールを与えるため
の平坦ラッピングに特に適していることである。もう１
つのこのような性質は、リングシート面１２０の内端１
２２及び外端１２６のそれぞれに対する。シリンダー口
面５２及びシリンダー口８０の当接及び離脱か対照的に
かつ狭い角度で起こり、そのため自己清掃作用及びバル
ブが長期間の操作にわたって摩耗する際に当接面の正確
な平坦さを維持する連続的微視的表面ラッピングがもた
らされるということである。この作用により、溝形成が
起きる傾向がなくなり１元の緊密で一般的に防漏れ性の
シールが長期間の操作にわたって維持される。

緊密なロシールを提供するために他の性質と協働するも
う１つの重要な性質は、偏心的なリングシート面１２０
と環状のシリンダーロ８０配列との幾何学的構成により
、゛従来の腎臓型バルブに比べ、バルブ面の面積かはる
かに小さくなり、従って周縁かはるかに小さくなるとい
うことである。平坦さが精密になればなるほどその面一
面方向、すなわち面に直角な方向のバルブ面の当接が緊
密になり、バルブのこの垂直すなわち軸方向の逃避経路
が最少化され、一方、より小さなバルブ面によって達成
された小さな周縁によって平坦面に平行な方向、すなわ
ち、バルブのほぼ半径方向の流体漏れ経路が小さくなる
。また、リンクシート面１２０と係合する回転シリンダ
ー口面５２の部分の半径がより小さいので半径に比例す
る擦り速度か減少し、従って摩耗が減少する。

リングシート面１２０に対向するシリンダーブロックロ
面５２の部分の絶対速度は実際上極めて低い。すなわち
、燃料注入ポンプのために開発されたこの発明の試作品
では、シールリンクシート面の外直径は約１インチであ
り、偏心性は約３／工６インチであった。これにより、
リングシート面１２０をスイープするシリンダーブロッ
ク口面５２の直径は約１１／８インチとなり、円周率を
掛けて円周を計算すると約４．３２インチになる。回転
数２４００の、リングバルブポンプかクランクで駆動さ
れる典型的なディーゼルエンジンにおいては、スイーピ
ング面の外周速度は１抄出たり約１４．４フイートであ
り、リングシート面１２０をスィーブする口面５２の平
均速度は秒速１４．４フイートよりもかなり小さい。

この発明の極めて重要な利点は、この発明のリングバル
ブロ構成によって達成された極めて低い漏れによっても
たらされる。これは、この発明のリングバルブポンプ１
０の能力が極めて低い回転数において最大出力圧力まで
生み出す能力である。これは好ましくはクランクシャフ
トスピードで操作されるエンジンによってポンプが駆動
される場合に特に重要であるが、カムシャフトスピード
又はベルト、ギア又はシャフトとドライブを介する他の
いずれの所望のスピードで駆動されるものにとっても重
要である。リングバルブポンプｌＯか燃料注入機に圧縮
燃料をボンピングするために採用される場合には、極め
て低い、エンジン始動スピードにおいて実質的に最大の
圧力を与えることかできることが絶対的に必須である。

この発明のリングバルブロのシーリングは体積的に極め
て緊密であるので、この発明のリングバルブポンプの試
作品では７０ｒｐ■のエンジン速度て最大圧力か達成さ
れた。これに対し、腎ＩＩ型バルブ口を有する従来の回
転シリンダーブロック燃料注入ポンプでは通常３００　
ｒｐ■を超える回転数か必要である。すなわち、この発
明ては従来のものよりも始動時において４：１以上の利
点か得られ、この発明による新しいオーダーのロシーリ
ングの強さの利点か示されている。

リングバルブ要素１０及び入口室１２Ｂにさらされるシ
リンダーブロック口面５２はポンプされる流体にさらさ
れる。さらに、わずか数分子の厚さの流体の薄フィルム
か対向する口面の間、リングシート面１２０及びシリン
ダーブロックの回転中にリングシート面１２０をレジス
ター（ｒｅｇｉｓｔｅｒ）するシリンダー口面５２の部
分に連続的に形成される。口面間のこの流体の薄フィル
ムは摩耗に対して面を潤滑する働きをする。この薄フィ
ルムは実際には、リングバルブ要素１１０の出力口１２
２中の高い流体圧力によって口面間の界面にポンプされ
、さらにそれぞれのシリンターからの圧ｌｔＡ流体を受
容するシリンダー口８０、すなわち、第６図における８
０ｂ、　８０ｃ及び８０ｅ巾にポンブされる。この界面
中の圧縮流体は徐々に移動して口面間から外に出るか、
このような遅い速度では実質的な星の流体漏れは起きな
い。この口面界面中の圧縮流体はシリンダー口面５２か
ら軸方向にリングシート面１２０を持ち上げる傾向にあ
る持ち上げ（ｌｉｆｔ−Ｏｆｆ）力を生み出す。この引
きはぎ圧カバターンは第６Ａ図の想像線１４８によって
概略か示されており、リングバルブ出力口１２２から半
径的に外側に延び、圧力シリンダー口８０の周りでさら
に半径方向に外側に曲がる。

リングバルブ要素１１０上の全持ち上げ力は、持ち上げ
圧カバターン１４８内部に規定される全面積にわたって
積分された増分における圧力と面積増分との積によって
与えられる。持ち上げ圧カバターン１４８は圧縮シリン
ダー口８０が回転するにつれて連続的に変化し、持ち上
げ力の範囲はこのような持ち上げパターン１４８の変化
と共にわずかに変化する。最悪の条件下におけるこの持
ち上げ力は末端ハウジング１２０の円筒状凹部１１４中
の、リングバルブ要素１１０に対する出力流体圧力の下
向きの押え力に対抗する以上の力である。この押し下げ
力は、出力口１２２によって規定される内部半径及びか
ら０−リングシール１１６の外周によって規定される外
部半径から、出力流体の圧力とバルブ要素円筒状本体１
１２との断面積との積によって決定される。第６Ａ図の
想像線１４８は一般的に持ち上げ圧力及びカバターンを
決定するが、単位増加面積当たりの圧力及び力は出力口
１２２及び圧縮シリンダー口８０の最も近い位置で最大
であり、そこから半径方向に外側に離れるにつれてパタ
ーン線１４８に従って減衰することが理解されるべきで
ある。それにもかかわらず、リングシート面１２０とシ
リンダー口面５２の登録部分との間の界面全体はポンプ
される流体の薄フィルムによって潤滑されることが理解
されるべきである。

バルブ要素ｉｉｏ上への流体圧力押し下げ力　　゛は、
偏心的中心３６であるリングシートセンターの周りの持
ち上げ圧カバターン１４８の不規則性にもかかわらず、
リングバルブ要素１１０の金環状周囲のまわりにおいて
シリンダー口面に対してリングシート面１２０を堅固に
シートさせるのに十分である。これは、リングシート１
２０の片側に、その他側よりも幾分大きな力がかかるこ
とを引き起こすかもしれないか、特にバルブ面間の潤滑
フィルム及び１つの面の他の面に対する極めて低いワイ
ピング速度に鑑み、より大きな力がかかる側に認識でき
る大きな摩耗が与えられることは見出されていない、０
−リングシールの周りのスリッパ−リング１１８の圧力
により、リングバルブ要素１１０に対して、口面間の最
適なシールを確保するためのシリンダーブロック口面５
２に対するリングシート面１２０の微調整のための軸方
向の完全な自由度を与える。

この発明を現在の好ましい具体例に基づいて説明したが
、特許請求の範囲に示されるこの発明の範囲及び精神か
ら逸脱することなく当業者によって種々の変形が行なわ
れ得ることか理解されるべきである。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の具体例であるソングバルブポンプの
斜視図、第２図はバルブ末端ハウジングに向かって見たこの発明
のリングパル・ツボンブの端部正面図、第３図は第２図の３−３線に沿って切った軸方向の断面
図であって、ポンプの回転シリンダーブロックの回転軸
に沿って切り、さらにこの発明のリングバルブ要素の軸
を介して切るように偏心的にずらして切ワた断面図、第４図は第２図の４−４線に沿って切った軸方向の断面
図であって、その断面が回転シリンダーブロックの回転
軸及びこの発明のリングバルブ要素の軸の両方が一致す
る断面図、第５図は第３図の５−５線断面図、第６図及び第６Ａ図は°第４図の６−６線て切った拡大
部分横断面図、第７図は第４図の７−７線で切った拡大部分横断面図で
ある。ｌＯ・・・ソングバルブポンプ、１２・・・本体、１４
・・・ハルツ末端、４６・・・シリンダーブロック、５
２・・・口面、８０・・・シリンダー口

Claims

【特許請求の範囲】

（１）入口流路と出力流路を規定し、等間隔で環状に配
置されたシリンダーを有するシリンダーブロックをその
内部に回転可能に有する本体と、前記それぞれのシリン
ダー内で軸方向に摺動可能なピストンと、該ピストンを
それぞれのシリンダー中で、圧縮ストローク及び吸入ス
トロークを介して規則的に連続的に移動させるための該
ピストンと係合する手段であって前記ピストンは圧縮ス
トローク中で移動する本体の第１の１８０度の部分を介
して軌道を描き、かつ前記ピストンは吸入ストローク中
で移動する本体の第２の１８０度の部分を介して軌道を
描くものを含む型の油圧ポンプにおけるバルブ口システ
ムであって、前記シリンダーブロックの回転軸に対して略半径方向に
配向する、前記シリンダーブロック上のシリンダー口面
と、該シリンダー面中に等間隔に、前記回転軸の周りに環状
に配置された複数のシリンダー口であってそのそれぞれ
がそれぞれの前記シリンダーと連通し、かつその数が前
記シリンダーと等しいものと、前記シリンダー口面と相補的でありかつ該シリンダー口
面に対して座する一般的に環状のバルブシート面を有す
る、前記本体内のバルブ要素であって、前記シートの軸
が前記回転軸に対して前記本体の前記１つの１８０度部
分に向かって偏心的にずれているものとを含み、前記バルブシート面は、前記本体経路の１つと連通する
内部口を規定する弓状の内部端と、前記本体経路の他方
と連通する外部口を規定する弓状の外部端とを有し、前記シート軸がそれに向かってずれている前記本体の１
つの前記１８０度の部分を介して軌道を描くシリンダー
と連通する前記シリンダー口は前記内部口に露出され、
本体の他の前記１８０度の部分を介して軌道を描くシリ
ンダーに連通する前記シリンダー口は前記外部口に露出
される、油圧ポンプのバルブ口システム。
（２）前記バルブシート面は実質的に環状であり、前記
バルブシート面の前記弓状の内部及び外部端は実質的に
円形である特許請求の範囲第１項記載のバルブ口システ
ム。
（３）前記シリンダー口面及び前記バルブシート面は実
質的に平坦である特許請求の範囲第２項記載のバルブ口
システム。
（４）前記内部口は前記出力流路に連通し、前記外部口
は前記入口流路と連通し、前記シート軸は本体の前記第
１の１８０度の部分に向かって偏心的にずれており、そ
れによって、前記内部口は前記圧縮ストロークシリンダ
ーから圧縮流体の流れを受容し前記出力通路に圧縮流体
の流れを配給する出口であり、前記外部口は前記入口流
路から流体の流れを受容し、吸入ストロークのシリンダ
ーに流体の流れを配給する入口である特許請求の範囲第
１項記載のバルブ口システム。
（５）前記バルブシート面は実質的に環状であり、前記
バルブシート面の前記弓状の内部及び外部端は実質的に
円形である特許請求の範囲第４項記載のバルブ口システ
ム。
（６）前記シリンダー口面及び前記バルブシート面は実
質的に平坦である特許請求の範囲第５項記載のバルブ口
システム。
（７）前記バルブ要素は前記本体の末端ハウジング中に
位置する特許請求の範囲第４項記載のバルブ口システム
。
（８）前記バルブ要素は前記シート軸とほぼ共軸な略円
筒状の構造を有し、前記本体は、前記シート軸とほぼ共
軸で、前記本体出力流路と連通する略円筒状の穴を有し
、前記構造は該穴中にほぼ共軸にマウントされ、前記構造は、それを介する略軸的な流体出力導管であっ
てその一端が前記出力口と連通し他端が前記穴と連通し
て前記出力穴と前記本体出力流路とを連通させるものを
有する特許請求の範囲第４項記載のバルブ口システム。
（９）前記バルブ面は実質的に環状であり、前記バルブ
シート面の前記弓状の内部及び外部端は実質的に円形で
ある特許請求の範囲第８項記載のバルブ口システム。
（１０）前記シリンダー口面及び前記バルブシート面は
実質的に平坦である特許請求の範囲第９項記載のバルブ
口システム。
（１１）前記バルブ要素は前記本体の末端ハウジング中
に位置する特許請求の範囲第８項記載のバルブ口システ
ム。
（１２）前記外部口と前記本体入口流路との間を連通す
るように前記外部口をほぼ半径方向に囲包する略環状の
入口室を含む特許請求の範囲第８項記載のバルブ口シス
テム。
（１３）前記本体と前記バルブ要素との間に係合可能な
、前記バルブ要素の前記本体に対する回転を防止するた
めの止め手段を有する特許請求の範囲第８項記載のバル
ブ口システム。
（１４）前記バルブシート面を前記シリンダー口面に対
して下向きに押えるように前記バルブ要素を前記シリン
ダー口面に向けて付勢するための押し下げ付勢手段を前
記本体中に有する特許請求の範囲第８項記載のバルブ口
システム。
（１５）前記押し下げ付勢手段は前記構造の断面に対し
て作動する前記穴中に出力流体圧力を有する特許請求の
範囲第８項記載のバルブ口システム。
（１６）前記押し下げ付勢手段の押し下げ力は、前記シ
リンダー口面と前記バルブシート面との間の界面に作用
する、前記内部口と連通した前記シリンダー口からの押
し上げ力を相殺する以上に十分に大きい特許請求の範囲
第１５項記載のバルブ口システム。
（１７）前記流体圧力押し下げ付勢手段が十分な押し下
げ機能を発揮する前に、前記バルブシート面を前記シリ
ンダー口面に対して押圧するように前記バルブ要素を前
記シリンダー口面に対して付勢するための始動バネ付勢
手段を、前記バルブ要素と係合した前記本体内に有する
特許請求の範囲第１６項記載のバルブ口システム。
（１８）前記ピストン移動手段は、前記ピストンに、前
記本体の前記第１及び第２の１８０度の部分を介して略
正弦的に軌道を描かせるものであり、前記内部及び外部
口において蓋をされていないそれぞれの前記シリンダー
口の面積はこのようなピストン移動にほぼ従って変化し
、その結果前記バルブ口システムを介する流体流路はピ
ストンの移動によって発生する流体積とほぼ適合するも
のであり、それによって前記バルブ口システムによって
前記出力流路に供給される流体の油圧脈動が最少化され
る特許請求の範囲第１項記載のバルブ口システム。
（１９）前記ピストン移動手段はスワッシュプレート手
段を有する特許請求の範囲第１８項記載のバルブ口シス
テム。
（２０）前記ピストン移動手段は、前記ピストンに、前
記本体の前記第１及び第２の１８０度の部分を介して略
正弦的に軌道を描かせるものであり、前記内部及び外部
口において蓋をされていないそれぞれの前記シリンダー
口の面積はこのようなピストン移動にほぼ従って変化し
、その結果前記バルブ口システムを介する流体流路はピ
ストンの移動によって発生する流体積とほぼ適合するも
のであり、それによって前記バルブ口システムによって
前記出力流路に供給される流体の油圧脈動が最少化され
る特許請求の範囲第１項記載のバルブ口システム。
（２１）前記ピストン移動手段はスワッシュプレート手
段を有する特許請求の範囲第１８項記載のバルブ口シス
テム。