JPS63219546A - 粉末冶金用Al合金 - Google Patents
粉末冶金用Al合金Info
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- JPS63219546A JPS63219546A JP5495087A JP5495087A JPS63219546A JP S63219546 A JPS63219546 A JP S63219546A JP 5495087 A JP5495087 A JP 5495087A JP 5495087 A JP5495087 A JP 5495087A JP S63219546 A JPS63219546 A JP S63219546A
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Landscapes
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は弾性率が高く且つ熱膨張係数が小さく、しかも
塑性加工性に優れたAl合金に関するものであって特に
精密機械やコンピュータ等の構成素材として最適のもの
である。
塑性加工性に優れたAl合金に関するものであって特に
精密機械やコンピュータ等の構成素材として最適のもの
である。
[従来の技術]
近年の産業機器等に関しては軽量化の要請が強く、軽量
金属の代表ともいえるAl合金が利用されている。特に
高濃度のSLを含有するAl合金は強度及び耐食性等の
点で優れていることから精密機械やコンピュータ等の構
成素材におけるベース金属として使用され、更に各機器
の用途に必要とされる性能を向上させる目的で各種の金
属等を添加・配合する試みがなされている。例えばSi
含有Al合金にFe、Mn、Ni、Cu、Mg等を添加
配合して耐食性、耐摩耗性、常温強度等の向上をはかる
という試みが知られている(特開昭59−13041号
、同60−208443号等)。
金属の代表ともいえるAl合金が利用されている。特に
高濃度のSLを含有するAl合金は強度及び耐食性等の
点で優れていることから精密機械やコンピュータ等の構
成素材におけるベース金属として使用され、更に各機器
の用途に必要とされる性能を向上させる目的で各種の金
属等を添加・配合する試みがなされている。例えばSi
含有Al合金にFe、Mn、Ni、Cu、Mg等を添加
配合して耐食性、耐摩耗性、常温強度等の向上をはかる
という試みが知られている(特開昭59−13041号
、同60−208443号等)。
この様なAl合金を精密機械やコンビエータ等の可動部
品として使用すると、軽量化によってこれら可動部品の
慣性が低減され可動部の停止精度を向上させることが可
能である。しかしながら機器が大規模なものになると、
単に軽比重というだけでは軽量化が不十分であり、より
一層の軽量化を達成する為には部材の断面積をできるだ
け小さくすることが必要となり、その結果外力の影響に
対して極めて敏感になる。この為素材自身の弾性率が小
さいときには歪が発生し易く機器の精度が低下するおそ
れがある。また温度変化が大きい環境で使用される場合
或は温度変化の影響を特に受は易い部位に使用される部
材に関しては、機器の精度を維持する為に熱膨張係数が
小さいものであることが必要である。
品として使用すると、軽量化によってこれら可動部品の
慣性が低減され可動部の停止精度を向上させることが可
能である。しかしながら機器が大規模なものになると、
単に軽比重というだけでは軽量化が不十分であり、より
一層の軽量化を達成する為には部材の断面積をできるだ
け小さくすることが必要となり、その結果外力の影響に
対して極めて敏感になる。この為素材自身の弾性率が小
さいときには歪が発生し易く機器の精度が低下するおそ
れがある。また温度変化が大きい環境で使用される場合
或は温度変化の影響を特に受は易い部位に使用される部
材に関しては、機器の精度を維持する為に熱膨張係数が
小さいものであることが必要である。
[発明が解決しようとする問題点]
ところで本発明者等が特開昭59−13041号公報記
載の発明及び特開昭60−208443号公報記載の発
明に関してトレース実験を行なったところ、これらの合
金は従来のAl合金に比べて弾性率の向上及び熱膨張係
数の抑制等の詩作用がみられたが、これらの効果は、F
e、Mn。
載の発明及び特開昭60−208443号公報記載の発
明に関してトレース実験を行なったところ、これらの合
金は従来のAl合金に比べて弾性率の向上及び熱膨張係
数の抑制等の詩作用がみられたが、これらの効果は、F
e、Mn。
Niの添加量が総和として6%を超える場合に限られる
ことがわかった。しかし上記効果が得られる反面におい
て延性が著しく低下し且つ熱間加工性が損なわれるので
鍛造成形が困難となることもわかった。そこで本発明者
等はAl合金の弾性を向上させると共に熱膨張率を抑制
しても他に不都合が発生しない様な新たな方策を追及し
た結果本発明を完成するに至ったものである。
ことがわかった。しかし上記効果が得られる反面におい
て延性が著しく低下し且つ熱間加工性が損なわれるので
鍛造成形が困難となることもわかった。そこで本発明者
等はAl合金の弾性を向上させると共に熱膨張率を抑制
しても他に不都合が発生しない様な新たな方策を追及し
た結果本発明を完成するに至ったものである。
本発明はSi、Zr、V、Mo等の金属を配合すること
により弾性率が高く熱膨張率の小さいAl合金を提供す
ることを目的とするものである。
により弾性率が高く熱膨張率の小さいAl合金を提供す
ることを目的とするものである。
[問題点を解決する為の手段]
本発明のAl合金は4つの発明からなるものであり、第
1発明の要旨は Si : 10〜25% を含むと共にZr、V、及びMoよりなる群から選択さ
れるt ti以上の合金元素をそれらの総和が0.2〜
2%となる様に含み、残部がAl及び不可避不純物より
なる点にある。そして第2〜4の発明は、(1)Siの
他にCu : 2.5〜4.5%及びM g : 0.
5〜1,5%を必須成分として含有するという条件及び
(2)Fe、Cr、Mn、Niよりなる群から選択され
る1種以上の合金元素をそれらの総和で0.5〜5%と
なる範囲で含む、という2つの条件の一方又は両方を付
加的に満足することを要旨とするものである。
1発明の要旨は Si : 10〜25% を含むと共にZr、V、及びMoよりなる群から選択さ
れるt ti以上の合金元素をそれらの総和が0.2〜
2%となる様に含み、残部がAl及び不可避不純物より
なる点にある。そして第2〜4の発明は、(1)Siの
他にCu : 2.5〜4.5%及びM g : 0.
5〜1,5%を必須成分として含有するという条件及び
(2)Fe、Cr、Mn、Niよりなる群から選択され
る1種以上の合金元素をそれらの総和で0.5〜5%と
なる範囲で含む、という2つの条件の一方又は両方を付
加的に満足することを要旨とするものである。
[作用]
要するに本発明はAlマトリックスに対してStを高濃
度に配合すると共に、Zr、V、M。
度に配合すると共に、Zr、V、M。
等を添加することによって弾性を向上させ且つ熱膨張率
を抑制したものであって、必要に応じてCu、Mgを添
加することにより常温強度の向上をはかり、或はまたC
r、Mn、Fe、Niを添加することにより良好な耐熱
性、耐摩耗性の保持をはかったものである。
を抑制したものであって、必要に応じてCu、Mgを添
加することにより常温強度の向上をはかり、或はまたC
r、Mn、Fe、Niを添加することにより良好な耐熱
性、耐摩耗性の保持をはかったものである。
以下に本発明における各合金成分の添加量の数値範囲限
定理由について説明する。
定理由について説明する。
Si:10〜25%
SiはAlと化合物を作らす初晶或は共晶の形で含まれ
るが、添加量が25%を超えると初晶の粒子が粗大化し
強度が低下し熱間加工性が低下するおそれがある。一方
添加量が10%未満ではZr、V、Moを添加しても弾
性率の向上、線膨張係数抑制の両効果がいずれも不十分
となる。
るが、添加量が25%を超えると初晶の粒子が粗大化し
強度が低下し熱間加工性が低下するおそれがある。一方
添加量が10%未満ではZr、V、Moを添加しても弾
性率の向上、線膨張係数抑制の両効果がいずれも不十分
となる。
従来のAl合金の線膨張係数は大略20X10−’/℃
程度であるが、線膨張係数をこの値以下に抑制する為に
はStの添加量は10%以上であることが必要である。
程度であるが、線膨張係数をこの値以下に抑制する為に
はStの添加量は10%以上であることが必要である。
Z r、 V、 Mo :0.2〜2%これらの元素は
少量添加により弾性率を大幅に向上させしかも熱膨張係
数を低下させる効果がある。これらの元素の添加効果を
得るには単独若しくは2種以上を複合して0.2%以上
添加する必要があるが、2%を超えて添加すると溶解時
の液相線温度が1200℃以上となる為、Alの気化や
成分金属の酸化を招くおそれがある。
少量添加により弾性率を大幅に向上させしかも熱膨張係
数を低下させる効果がある。これらの元素の添加効果を
得るには単独若しくは2種以上を複合して0.2%以上
添加する必要があるが、2%を超えて添加すると溶解時
の液相線温度が1200℃以上となる為、Alの気化や
成分金属の酸化を招くおそれがある。
Cu : 2.5〜4.5%
M g : 0.5〜1.5%
これらの金属は常温強度の向上に有効であり時効硬化性
の向上にも寄与する。この様な添加効果を得るにはCu
: 2.5%以上、Mg:0.5%以上の添加が必要
であるが、Cuの添加量が4.5%を超え且つMgの添
加量が1.5%を超えると合金製造工程における急冷後
の熱間固化・成形の際或は熱処理の際に粗大な平衡相が
析出し延性の著しい低下を招くおそれがある。
の向上にも寄与する。この様な添加効果を得るにはCu
: 2.5%以上、Mg:0.5%以上の添加が必要
であるが、Cuの添加量が4.5%を超え且つMgの添
加量が1.5%を超えると合金製造工程における急冷後
の熱間固化・成形の際或は熱処理の際に粗大な平衡相が
析出し延性の著しい低下を招くおそれがある。
Cr、Mn、Fe、Nt ;0.5〜5%これらの金属
はいずれも100℃以上の温度域で耐熱性を向上させる
効果があり耐摩耗性を向上させる効果もあるが、これら
の添加効果を得る為には単一元素の添加であっても或は
又複合的添加であってもいずれの場合も0゜5%以上の
添加量が必要であり、一方5%を超えると延性の低下を
招き、熱間加工性が著しく低下するおそれがある。
はいずれも100℃以上の温度域で耐熱性を向上させる
効果があり耐摩耗性を向上させる効果もあるが、これら
の添加効果を得る為には単一元素の添加であっても或は
又複合的添加であってもいずれの場合も0゜5%以上の
添加量が必要であり、一方5%を超えると延性の低下を
招き、熱間加工性が著しく低下するおそれがある。
尚本発明に係る合金の製造方法について説明すると、例
えば急冷凝固した合金成分の粉末を粉末冶金法により固
化成形する手段を用いたときにはマトリックス中に各合
金元素を微細分散させることが可能となり、従って熱間
加工の可能な合金を製造することができる。この場合急
冷凝固工程における冷却速度は100℃/sec以上、
好ましくはtooo℃/sec以上が必要でガスアトマ
イズ法等の適用が可能である。もっとも本発明はその製
造方法によって限定されるものではない。
えば急冷凝固した合金成分の粉末を粉末冶金法により固
化成形する手段を用いたときにはマトリックス中に各合
金元素を微細分散させることが可能となり、従って熱間
加工の可能な合金を製造することができる。この場合急
冷凝固工程における冷却速度は100℃/sec以上、
好ましくはtooo℃/sec以上が必要でガスアトマ
イズ法等の適用が可能である。もっとも本発明はその製
造方法によって限定されるものではない。
以下本発明の実施例について述べるが本発明はもとより
下記実施例に限定されるものではなく、前・後記の趣旨
に徴して適宜設計変更することは本発明の技術的範囲に
含まれる。
下記実施例に限定されるものではなく、前・後記の趣旨
に徴して適宜設計変更することは本発明の技術的範囲に
含まれる。
[実施例]
第1表に示す各種組成の合金を溶解し、次いでN2ガス
アトマイズ法により粉末化した。製品粉末を目開き14
9μmの篩により分級し平均粒径45〜55μmの急冷
凝固Al合金粉末を得た。
アトマイズ法により粉末化した。製品粉末を目開き14
9μmの篩により分級し平均粒径45〜55μmの急冷
凝固Al合金粉末を得た。
この様にして得たAl合金粉末を4000気圧下でCE
P成形して、相対密度約90%、外寸70IIlffl
すX150+++m’の円柱状ビレットに予備圧縮成形
した。
P成形して、相対密度約90%、外寸70IIlffl
すX150+++m’の円柱状ビレットに予備圧縮成形
した。
更に該ビレットを450℃に加熱して押出比約20で熱
間押出し加工して直径15mII+の丸棒とした。尚C
u、Mgを含有するNo、7.8゜14.21.22及
び26の合金については次いで480″cx2hrの溶
体化処理を施した後、170℃X10hrの時効処理(
T8処理)を行なった。その他の合金試料は時効処理に
付することなく下材のままで試験に供した。
間押出し加工して直径15mII+の丸棒とした。尚C
u、Mgを含有するNo、7.8゜14.21.22及
び26の合金については次いで480″cx2hrの溶
体化処理を施した後、170℃X10hrの時効処理(
T8処理)を行なった。その他の合金試料は時効処理に
付することなく下材のままで試験に供した。
この様にして得られた試料合金について以下の試験及び
測定を行なった。
測定を行なった。
(イ)常温及び高温引張試験:
平行部611Ilす、標点間圧l!1m30IIIll
のテストピースを用いて、室温及び200℃の下で引張
試験を行なった。室温試験においては引張速度を0.1
mm/winとし縦弾性係数を求めた後、引張速度を2
mm/winに変えて引張強度と伸びを求めた。結果
を第2表左欄に示す。
のテストピースを用いて、室温及び200℃の下で引張
試験を行なった。室温試験においては引張速度を0.1
mm/winとし縦弾性係数を求めた後、引張速度を2
mm/winに変えて引張強度と伸びを求めた。結果
を第2表左欄に示す。
(ロ)線膨張係数の測定
直径5111mす、長さ15InI11の各合金試料に
対して、常温から100℃までの平均線膨張係数の測定
を行なった。まず常温下で温度測定をすると共に試料長
さの測定を行なった後、試料を100℃の真空雰囲気中
に3時間保持することによって、常温から100℃まで
の昇温により生じた試料長さの変位をレーザ光を用いた
光干渉法によって測定し、これらの測定結果から線膨張
係数を測定した。結果を第2表右欄に示す。
対して、常温から100℃までの平均線膨張係数の測定
を行なった。まず常温下で温度測定をすると共に試料長
さの測定を行なった後、試料を100℃の真空雰囲気中
に3時間保持することによって、常温から100℃まで
の昇温により生じた試料長さの変位をレーザ光を用いた
光干渉法によって測定し、これらの測定結果から線膨張
係数を測定した。結果を第2表右欄に示す。
(ハ)変形能の測定
直径1o□す、高さ15+am’の各合金試料の端面上
に重さ約120kgの槌を種々の高さから垂直に自由落
下させることによって試料を圧縮変形させ割れの有無を
確認し次の様にして変形能を測定した。即ち変形前の試
料高さく15mm)から変形割れを生ずることなく最大
量変形した各合金試料の高さを引いて差を測定し、その
測定値の変形前試料高さに対する百分率を変形能とした
。結果を第2表右端欄に示す。
に重さ約120kgの槌を種々の高さから垂直に自由落
下させることによって試料を圧縮変形させ割れの有無を
確認し次の様にして変形能を測定した。即ち変形前の試
料高さく15mm)から変形割れを生ずることなく最大
量変形した各合金試料の高さを引いて差を測定し、その
測定値の変形前試料高さに対する百分率を変形能とした
。結果を第2表右端欄に示す。
第2表の結果から明らかな様に本発明例であるN o、
1〜15の縦弾性係数は比較例であるNo。
1〜15の縦弾性係数は比較例であるNo。
16〜26より優れ、弾性率が向上した。また従来のA
l合金の線膨張係数は前述の様に大略20X 10−’
/lであるが、上記本発明例の線膨張率は従来例より低
めに抑制されている。更に常温伸び、変形能もすぐれ、
良好な加工性が得られた。
l合金の線膨張係数は前述の様に大略20X 10−’
/lであるが、上記本発明例の線膨張率は従来例より低
めに抑制されている。更に常温伸び、変形能もすぐれ、
良好な加工性が得られた。
またCu、Mgを有効量配合したNo、7.8及び14
は常温強度も優れ、更にFe、Cr、Mn。
は常温強度も優れ、更にFe、Cr、Mn。
Ni等を有効量配合したNO69〜15はいずれも20
0℃付近の引張強度が常温強度のほぼ%にもなり耐熱性
にも優れていることがわかった。
0℃付近の引張強度が常温強度のほぼ%にもなり耐熱性
にも優れていることがわかった。
これに対して比較例を検討すると、例えばSt含有量が
ほぼ同じであるNo、16と本発明例のNo、1〜4と
を比較した場合、No、16はZr。
ほぼ同じであるNo、16と本発明例のNo、1〜4と
を比較した場合、No、16はZr。
■或はMoを含有しない為縦弾性係数が劣り、線膨張係
数も大であった。
数も大であった。
No、17はZrを所定量含有するけれどもSt含有量
が少ない為線膨張係数の抑制効果が得られなかった。
が少ない為線膨張係数の抑制効果が得られなかった。
No、IBはZrを含有するけれどもStの含有量が過
多である為常温伸び率が低く変形能が著しく劣化した。
多である為常温伸び率が低く変形能が著しく劣化した。
No、19及び20は、Stの含有量がほぼ同等である
本発明例No、5.10〜12及び15と比較すれば明
らかな様に、Zr或はMoの添加量が不十分な為、縦弾
性係数が小さく、弾性率が不十分であった。
本発明例No、5.10〜12及び15と比較すれば明
らかな様に、Zr或はMoの添加量が不十分な為、縦弾
性係数が小さく、弾性率が不十分であった。
No、21はCuの添加量が過多である為、常温伸びが
小さく変形能が劣゛った。
小さく変形能が劣゛った。
No、22はSi、Zrの含有量がNo、21とほぼ同
じであるにもかかわらずCu及びMgの撫加量が不十分
な為常温強度が不十分であった。
じであるにもかかわらずCu及びMgの撫加量が不十分
な為常温強度が不十分であった。
No、23〜26はいずれもSL含有量が本発明例のN
o、7.9,13.14或は5.10〜12.15と同
等であるが、Zr、V或はMoを含まない為縦弾性係数
が小さく弾性率が劣った。
o、7.9,13.14或は5.10〜12.15と同
等であるが、Zr、V或はMoを含まない為縦弾性係数
が小さく弾性率が劣った。
[発明の効果]
本発明は上記の様に構成されているので弾性率が高く、
熱膨張係数が小さく塑性加工性に優れたAl合金が提供
されることとなった。
熱膨張係数が小さく塑性加工性に優れたAl合金が提供
されることとなった。
Claims (4)
- (1)Si:10〜25%(重量%の意味、以下同じ) を含むと共にZr、V、及びMoよりなる群から選択さ
れる1種以上の合金元素をそれらの総和が0.2〜2%
となる様に含み、残部がAl及び不可避不純物よりなる
ことを特徴とする高弾性・低熱膨張Al合金。 - (2)Si:10〜25% Cu:2.5〜4.5% Mg:0.5〜1.5% を含むと共にZr、V及びMoよりなる群から選択され
る1種以上の合金元素をそれらの総和が0.2〜2%と
なる様に含み、残部がAl及び不可避不純物よりなるこ
とを特徴とする高弾性・低熱膨張Al合金。 - (3)Si:10〜25% を含むと共にZr、V及びMoよりなる群から選択され
る1種以上の合金元素をそれらの総和が0.2〜2%と
なる様に含み更にFe、Cr、Mn及びNiよりなる群
から選択される1種以上の合金元素をそれらの総和が0
.5〜5%となる様に含み、残部がAl及び不可避不純
物であることを特徴とする高弾性・低熱膨張Al合金。 - (4)Si:10〜25% Cu:2.5〜4.5% Mg:0.5〜1.5% を含むと共にZr、V、及びMoよりなる群から選択さ
れる1種以上の合金元素をそれらの総和が0.2〜2%
となる様に含み、更にFe、Cr、Mn及びNiよりな
る群から選択される1種以上の合金元素をそれらの総和
が0.5〜5%となる様に含み、残部がAl及び不可避
不純物であることを特徴とする高弾性・低熱膨張Al合
金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62054950A JPH07113135B2 (ja) | 1987-03-09 | 1987-03-09 | 粉末冶金用Al合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62054950A JPH07113135B2 (ja) | 1987-03-09 | 1987-03-09 | 粉末冶金用Al合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63219546A true JPS63219546A (ja) | 1988-09-13 |
JPH07113135B2 JPH07113135B2 (ja) | 1995-12-06 |
Family
ID=12984942
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62054950A Expired - Fee Related JPH07113135B2 (ja) | 1987-03-09 | 1987-03-09 | 粉末冶金用Al合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH07113135B2 (ja) |
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-
1987
- 1987-03-09 JP JP62054950A patent/JPH07113135B2/ja not_active Expired - Fee Related
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