JPS63215810A

JPS63215810A - 内燃機関の空燃比制御装置

Info

Publication number: JPS63215810A
Application number: JP4683387A
Authority: JP
Inventors: Yukihiro Sonoda; 幸弘園田
Original assignee: Toyota Motor Corp
Current assignee: Toyota Motor Corp
Priority date: 1987-03-03
Filing date: 1987-03-03
Publication date: 1988-09-08

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は暖機時等に内燃機関に２次空気を供給して、排
気ガスをクリーンにできる内燃機関の空燃比制御装置に
関する。

〔従来の技術〕

一般に、排気系に０□センサのような空燃比センサを備
え、空燃比制御装置により空燃比フィードバック（以下
Ｆ／Ｂという）制御を行う内燃機関は、排気系に三元触
媒を有しており、三元触媒により燃焼室から排出される
ガスに含まれる有害成分のＨＣ，Ｃｏ、ＮＯｘを浄化し
ている。

一方、前述ような内燃機関には、機関始動後の暖機時や
減速時、あるいは低速低負荷時等のように、機関の最高
燃焼温度が高くなくてＨＣ，Ｃ０の排出量が多い状態に
おける触媒の浄化効率向上（触媒の暖機性向上）を目的
として２次空気を供給しているものもある（例えば特開
昭５２−１２９８３３号公報）。

このように機関に２次空気を供給する場合は空燃比をオ
ープンループ制御し、２次空気供給停止ヒ後同時に０□
センサによる空燃比のＦ／Ｂ制御を再開している。そし
て、機関に２次空気を供給するか否かは、一般には冷却
水温のように機関の暖機状態に対応して温度の上昇する
もので行っているる。即ち、冷却水温が例えば４０′ｃ
未満の時に２次空気を供給するようにし、冷却水温が４
０℃以上になった時に制御装置の制御により２次空気を
遮断し、同時に０□センサによる空燃比のＦ／Ｂ制御を
開始するようにしていた。

〔発明が解決しようする問題点〕

ところが、三元触媒のＮＯｘの浄化率は、理論空燃比よ
りもリーンになると急激に悪化することが知られている
。従って、２次空気を排気系へ供給している場合は、触
媒での空燃比はリーンになるために、ＨＣ，Ｃｏの酸化
反応が活発になり、触媒の暖機性向上は促進されるが、
ＮＯｘの浄化はほとんど期待できない状態になる。この
ため、排出されるＮＯｘの全量をある値以内に収めるた
めには、２次空気を供給しない空燃比Ｆ　／　Ｂ　Ｖｉ
域でのＮＯｘ発生量を低減させる必要がある。しかしな
がら、空燃比Ｆ　／　Ｂ　Ｈ域でのＮＯｘを低減するた
めにＦ、　Ｇ　Ｒガス量を増加させると、車両のサージ
ングのようなドライバとりティが悪化するという問題を
生じる。また、ＮＯｘ低減方法としては、空燃比Ｆ／Ｂ
定数にてリッチ側に制御する方法もあるが、この方法で
はＨＣ，Ｃｏエミッションが悪化するという問題点があ
り、機関暖機中にＮＯｘの発生量を低減させることが望
まれている。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明の目的は前記従来の空燃比制御装置の有する問題
点を解消し、２次空気を供給して暖機時の空燃比制御を
行なう内燃機関において、機関暖機運転時においても、
２次空気を供給しながら、しかもＮＯｘの発生量を低減
することができる優れた内燃機関の空燃比制御装置を堤
供することにある。

前記目的を達成する本発明の内燃機関の空燃比制御装置
が第１図に示される。即ち、２次空気供給手段は内燃機
関の排気通路内に２次空気を供給する。暖機状態検出手
段は機関が暖機状態に達したか否かを判定する。また、
２次空気供給手段動作手段は機関が暖機状態に達してい
ない時に前記２次空気供給手段を断続的に作動させる。

〔作　用〕

本発明の内燃機関の空燃比制御装置によれば、暖機運転
時に排気ガス浄化のために２次空気が排気通路に断続的
に供給される。

〔実施例〕

以下図面を用いて本発明の実施例を詳細に説明する。

第２図は本発明に係る内燃機関の空燃比制御装置の一実
施例を備えた電子制御燃料噴射式内燃機関の概略図であ
る。この図において、機関本体１の吸気通路２にはエア
クリーナ２ａの下流側にエアフローメータ３が設けられ
ている。

エアフローメータ３は吸入空気量Ｑを直接計測するもの
であって、ポテンショメータを内蔵して吸入空気量Ｑに
比例したアナログ電圧の出力信号を発生する。この出力
信号は制御回路１０のマルチプレクサ内蔵Ａ／Ｄ変換器
１０１に供給されている。

また、ディストリビュータ４には、その軸が例えばクラ
ンク角（ＣＡ）に換算して３６０°毎に基準位置検出用
パルス信号を発生するクランク角センサ５およびクラン
ク角に換算して３０”毎に角度位置検出用パルス信号を
発生するクランク角センサ６が設けられている。これら
のクランク角センサ５゜６のパルス信号は制御回路１０
の入出力インタフェ−ス１０２に供給され、このうち、
クランク角センサ６の出力はＣＰＵ１０３の割込端子に
供給される。

更に、吸気通路２には各気筒毎に燃料供給系から加圧燃
料を吸気ボートへ供給するための燃料噴射弁７が、吸気
ポートに近い吸気マニホルド２ｂに設けられている。

機関の排気通路８には排気ガス中の酸素成分濃度に応じ
た電気信号を発生する０２センサ９が排気マニホルド８
ａと三元触媒８ｂとの間に設けられている。この０２セ
ンサ９の出力は制御回路１０のバッファ回路１１１を介
してＡ／Ｄ変換器１０１に供給される。

また、機関本体１のシリンダブロックの冷却水通路には
、機関の暖機状態を冷却水温度を介して検出するための
水温センサＩＩが設けられている。

水温センサ１１は冷却水の温度ＴＩＩＷに応じたアナロ
グ電圧の電気信号を発生する。この出力もＡ／Ｄ変換器
１０１に供給されている。

一方、排気通路８の排気マニホルド８ａには２次空気が
供給されるようになっており、この実施例では２次空気
は空気導入管１２を介して吸気１ｆｆｌ路２から供給さ
れるようになっている。この空気４人管１２の空気取入
口は吸気通路２のエアクリーナ２ａとエアフローメータ
３との間に開口しており、この空気導入管１２の途中に
は排気通路８側から吸気通路２側への空気の逆流を防雨
するリード弁を使用した逆止弁１３、及びＡＳＶ　（空
気切換弁）１４が設けられている。

ＡＳＶ１４はそのばね室１４ａに負圧が導かれた時に、
常時は前記空気導入管１２を遮断している弁体１０１４
　ｂが開弁するように構成されており、前記ばね室１４
ａにはＶＳＶ　（電気式負圧切換弁）１５を介して吸気
負圧が導入されるようになっている。

ＶＳＶ１５は前記ばね室１４ａをスロットル弁下流側の
吸気通路２または大気に連通ずるように構成されており
、その切り換えを行うソレノイＦ１５ａは制御回路１０
の入出力インタフェース１０２に駆動回路１１２を介し
て接続されている。

そして、入出力インタフェース１０２からの信号により
ソレノイド１５ａが通電されると、ＶＳＶ１５の“黒”
−“黒”が連通してばね室１４ａが吸気通路２に接続さ
れ、ソレノイド１５ａが非通電状態の時にＶＳＶ１５の
“白”−“白”が連通してばね室１４ａが大気に解放さ
れる。即ち、制御回路ＩＯからの通電信号によりＡＳＶ
１４が開弁じて２次空気が排気マニホルド８ａに供給さ
れるのである。

制御回路１０は、例えばマイクロコンピュータを用いて
構成され、前述のＡ／Ｄ変換器１０１．入出力インタフ
ェース１０２．　ＣＰ　Ｕ２Ｏ５の他にＲＯＭ２Ｏ３゜
ＲＡＭ１０５．イグニッシ９ンスイソチオフ後も情報の
保持を行うバックアップＲＡＭ　（Ｂ−ＲＡＭ）１０６
等が設けられており、これらはバス１０７で接続されて
いる。この制御回路１０において、ダウンカウンタ１０
８．フリップフロップ１０９及び駆動回路１１０は燃料
噴射弁７を制御するためのものである。

即ち、燃料噴射量ＴＡＵが演算されると、燃料噴射１Ｔ
ＡＵがダウンカウンタ１０８にプリセットされると共に
フリップフロップ１０９もセットされる。

この結果、駆動回路１１０が燃料噴射弁７の付勢を開始
する。

他方、ダウンカウンタ１０８がクロック信号（図示せず
）を計数して最後にそのキャリアウド端子が“１“レベ
ルとなった時に、フリップフロップ１０９がリセットさ
れて駆動回路１１０は燃料噴射弁７の付勢を停止ヒする
。つまり、前述の燃料噴射量Ｔ　Ａ　Ｕだけ燃料噴射弁
７は付勢され、従って、燃料噴射量ＴＡＵに応じた量の
燃料が機関本体１の燃焼室に送り込まれることになる。

なお、ＣＰＵ１０３の割込み発生はＡ／Ｄ変換器１０１
のＡ／Ｄ変換終了後、入出力インタフェース１０１０２
がクランク角センサ６のパルス信号を受信した時、等で
ある。

前述の回転速度Ｎｅのデータはクランク角センサ６の３
０’　ＣＡ毎の割込みによって演算されてＲＡＭ　１０
５の所定領域に格納される。

以下、第２図の制御回路１０の動作について説明する。

第３図はＡ／Ｄ変換ルーチンであり、所定時間、例えば
４ｍｓ毎に実行される。このルーチンではステップ３０
１にてエアフローメータ３の吸入空気量Ｑのデータが取
り込まれ、Ａ／Ｄ変換器１０１によってＡ／Ｄ変換され
てＲＡＭ１０５の所定領域に格納される。ステップ３０
２では水温センサ１１による機関の冷却水温Ｔｌ＋−の
アナログ値が取り込まれ、Ａ／Ｄ変換器１０１によって
Ａ／Ｄ変換されてＲＡＭ１０５の所定領域に格納される
。つまり、ＲＡＭ１０５における吸入空気４ＪＱのデー
タおよび冷却水ｌ＠　Ｔ　Ｈ−のデータは４ｍｓ毎に更
新されている。このルーチンはステップ３０３にて終了
する。

第４図は燃料噴射量演算ルーチンであって、所定クラン
ク角、例えば３６０°ＣＡ毎に実行される。

ステップ４０１では基本噴射ｉＴＰを演算する。即ち、
吸入空気ｉＱ及び回転速度ＮｅのデータをＲＡＭ１０５
から読み出して、ＴＰ４−ｋＱ／Ｎｅ（但しｋは定数）により演算する。ステップ４０２では燃料噴射量ＴＡＵ
を、ＴＡＵ−ＴＰ−ＦＡＦ−ＦＷＬ・α＋βによって演算す
る。ここでＦＡＦは第５図のルーチンによって演算され
る空燃比補正係数、ＦＷＬは冷却水温が６０℃位以下の
間は１．０以上となる暖機増量係数、α、βはその他の
補正係数あるいは補正量であって、例えば、暖機増量補
正、吸気温補正、過渡時補正、電源電圧補正等に相当す
る。

次いで、ステップ４０３にて噴射量ＴＡＵをダウンカウ
ンタ１０８にセットすると共にフリップフロップ１０９
をセットして燃料噴射を開始させる。そして、ステップ
４０４にてこのルーチンは終了する。

なお、前述のように噴射量ＴＡＵに相当する時間が経過
すると、ダウンカウンタ１０８のキャリアウドによって
フリップフロップＩＱ９がリセットされて燃料噴射は終
了する。

続いて第５図のルーチンを用いて空燃比Ｆ／Ｂ制御、即
ち空燃比補正係数ＦＡＦ演算を説明する。

第５図のルーチンは所定時間毎に実行される。

ステップ５０１は空燃比の閉ループ（Ｆ／Ｂ）条件の一
つである暖機運転に関係するフラグＦにより空燃比制御
を行うか否かを判別するものであり、フラグＦの値が１
ｍの時（ＹＥＳ）はステップ５０２に進むが、“０”の
時（ＮＯ）はステップ５１０に進む。

（フラグＦの値は機関始動後のイニシャルルーチンにて
Ｏ″にされている。）ステップ５１０ではＦＡＦ＝１．
０とし、ステップ５１１でＦＡＦをＲＡＭ１０５に格納
してステップ５１２でリターンするが、この手順では空
燃比補正係数ＦＡＦＯ値を固定し、空燃比Ｆ／Ｂ制御は
行なわない。

ステップ５０２では前記フラグＦ以外の空燃比のＦ／Ｂ
条件が成立しているか否かを判別する。他のＦ／Ｂ条件
は、例えばパワー増量動作中等のような暖機運転に関係
のない空燃比のＦ／Ｂ条件である。そして、空燃比のＦ
／Ｂ条件が成立していない時（ＮＯ）はステップ５１０
ニ進んでＦＡＦ＝１．０とし、前述のフラグＦ＝“Ｏ”
の時と同様に空燃比Ｆ／Ｂ制御を行わない。Ｆ／Ｂ条件
成立の場合（ＹＥＳ）はステップ５０３に進み、空燃比
Ｆ／Ｂ補正制御を行う。

ステップ５０３では、０□センサ９の出力値から空燃比
が理論空燃比よりリッチかリーンかを判別する。リーン
の時（ＹＥＳ）にはステップ５０４にて最初のリーンか
否かを判別、つまり、リッチからり−ンへの変化点か否
かを判別する。

この結果、最初のリーンであれば（ＹＥＳ）　、ステッ
プ５０６にてＦＡＦ−ＦＡＦ＋Ａとして所定量（スキッ
プｉｔ）　Ａを加算し、他方、最初のリーンでなければ
（Ｎｏ）　スｆ　７プ５０７　ニテＦ　Ａ　Ｆ−Ｆ　Ａ
　Ｆ＋ａとして所定量ａを加算する。なお、スキップＩ
Ａはａより十分大きく設定される。すなわち、Ａ＞＞ａ
である。（但し、Ａ　＋　　ａ　、　　Ｂ、　　ｂは正
の値である。）ステップ５０３においてＮＯとなるリッチであれば、ス
テップ５０５に進む。ステップ５０５にて最初のリッチ
か否かを判別、つまり、リーンがらリッチへの変化点か
否かを判別する。この結果、最初のリッチであれば（Ｙ
ＥＳ）ステップ５０８　ニテＦ　Ａ　Ｆ−ＦＡＦ−Ｂと
して所定量（スキップＩ）Ｂを減算し、他方、最初のリ
ッチではなければ（Ｎｏ）ステップ５０９に進んでＦＡ
Ｆ　４−ＦＡＦ−ｂとして所定量すを減算する。ここで
もスキップＩＢはｂより十分大きく設定される。すなわ
ち、Ｂ＞＞ｂである。

つまり、ステップ５０７　、５０９に示す制御は積分制
御と称されるものであり、また、ステップ５０６゜５０
８に示す制御はスキップ制御と称されるものである。

ステップ５０６〜ステツプ５０９にて演算された空燃比
補正係数ＦＡＦおよび前述のようにステップ５５１０で
固定値となった空燃比補正係数ＦＡＦ（＝１．０）はス
テップ５１１にてＲＡＭ１０５に格納されて第５図のル
ーチンは終了する。

このように本発明の装置ではステップ５０１でフラグＦ
の値が“１”になった時、およびステップ１０５０２で
Ｆ／Ｂ条件が成立した時に空燃比Ｆ／Ｂ制御が行われる
が、ステップ５０１でフラグＦの値が“ビになった時、
およびステップ５０２でＦ／Ｂ条件が不成立の時に空燃
比制御は行われない。

そこで、機関始動後の暖機時にフラグＦの値を１５“０
”にして空燃比をオープンループ制御すると共に、２次
空気を排気通路８に供給する場合の制御について説明す
る。

第６図のルーチンは所定時間毎、例えば１６ｍ５毎に実
行されるものであり、フラグＸＡＳ＝“１″の時に前記
ＡＳＶ１４が開弁じて２次空気が排気マニホルド８ａに
供給され、フラグＸＡＳ＝″０”の時に前記ＡＳＶ１４
が閉弁して２次空気の供給が停止するものとする。なお
、このフラグＸＡＳＯ値および後述するカウンタＣＡＳ
の値とその判定値には機関の始動直後に実行されるイニ
シャルルーチン（図示せず）にてそれぞれＸＡＳ＝“１
”、ＣＡＳ＝０、Ｋ−６２となっているものとする。

ステップ６０１では機関の冷却水温ＴＨＷが４５℃を越
えたか否かを判定する。ＴＨＷ＞４５℃の場合１０（Ｙ
ＥＳ）はステップ６０９に進み、フラグＸＡＳＯ値を“
０″にして２次空気が機関に供給されないようにし、続
くステップ６１１にてフラグＦの値を“１“にして空燃
比Ｆ／Ｂ制御を開始させる。

一方、ステップ６０１でＴＨＷ≦４５℃となった場合は
ステップ６０２に進んでテップ６０２でまずフラグＸＡ
ＳＯ値が“１”か否かを判定する。機関始動後に最初に
このステップ６０２に進んできた時には、前述のように
フラグＸＡＳＯ値は“１”になっているのでＹＥＳとな
りステップ６０３に進む。この時機関には２次空気が供
給されている。

ステップ６０３ではカウンタＣＡＳの値が所定値Ｋ、例
えば６２か否かを判定し、カウンタＣＡＳの値が６２に
なっていない時（ＮＯ）はステップ６１０に進み、カウ
ンタＣＡＳの値を１だけインクリメントしてステップ６
１２でフラグＦの値を“０”にしてステップ６１３にて
このルーチンを終了する。このルーチンは前述のように
１６ｍ５毎に実行されるので、゛カウンタＣＡＳの値が
６２に達してＹＥＳになり、ステップ６０５に進むのは
、１６…５Ｘ６２　’　ｌ　ｓをカウンタＣＡＳが計数
した後である。

ステップ６０５では前記フラグＸＡＳの値を０”に置き
換える。この結果、機関への２次空気の供給が停止する
。そして続くステップ６０７でカウンタＣＡＳをクリア
し、次いでステップ６１０に進み、カウンタＣＡＳの値
を１だけインクリメントしてステップ６１２でフラグＦ
の値を０”にしてステップ６１３にてこのルーチンを終
了する。

この後、ＴＨＷ≦４５℃の状態のままでステップ６０２
に進んで来ると、今度は前回のルーチンのステップ６０
５にてフラグが“０”にされているので、ステップ６０
２の判定がＮＯになり、ステップ６０４に進む。

ステップ６０４ではステップ６０３同様にカウンタＣＡ
Ｓの値が所定値Ｋ、例えば６２か否かを判定し、カウン
タＣＡＳの値が６２になっていない時（ＮＯ）はステッ
プ６１０に進み、カウンタＣＡＳの値を１だけインクリ
メントしてステップ６１２でフラグＦの値を０”にして
ステップ６１３にてこのルーチンを終了する。ステップ
６０４でＹＥＳとなってステップ１０６０６に進むのは
前述のようにフラグＸＡＳが“０”になってからＩｓ後
である。

ステップ６０６では前記フラグＸＡＳＯ値をステップ６
０５とは逆に“１”に置き換える。この結果、機関への
２次空気の供給が始まる。そして続くステップ６０８で
カウンタＣＡＳをクリアし、次いでステップ６１０に進
み、カウンタＣＡＳの値を１だけインクリメントしてス
テップ６１２でフラグＦの値を１０”にしてステップ６
１３にてこのルーチンを終了する。

以上の制御により、ＴＨＷ≦４５℃の場合は、約ＩＨｚ
の周期で断続的にＡＳＶ１４が開閉され、２次空気が機
関に断続的に供給される。

このように、冷間始動後の冷却水温度が低い状態で、機
関に２次空電を一定周期で断続的に供給すると、（１）２次空気を供給して三元触媒の暖機性を向上させ
る場合、ＨＣ，Ｃｏエミッション低減のみならず、ＮＯ
ｘエミツションの低減も同時に行うことが可能となる。

（２）冷間始動後の暖機時のＮＯｘエミツションの低減
により、Ｆ、　Ｇ　Ｒガス量を低減させることが可能に
なり、車両としてのドライバビリティが向上する。

これは、触媒暖機時には空燃比を理論空燃比を中心とし
て変動させると、リッチ雰囲気で触媒上を覆っていたＨ
Ｃ，Ｃｏが次のリーン雰囲気で触媒上から離脱するため
に、次のリッチ雰囲気では変動を与えない場合よりも多
くのＨＣ，ＣＯが酸化反応する。また、ＮＯｘについて
はこの逆で、リーン雰囲気で触媒を覆っていたＮＯｘが
次のリッチ雰囲気で触媒上から離脱するため、次のり一
ン雰囲気でより多くのＮＯｘが還元反応する。このため
に、ＨＣ，Ｎ０ｘの浄化率が向上するのである。従来技
術では触媒暖機時にｗ１続して２次空気を供給し続ける
ため、触媒での空燃比が常にリーンになり、ＮＯｘの浄
化率が大幅に低下していたが、本発明のように一定周期
で２次空気を機関に供給することにより、触媒暖機時の
ＮＯｘ浄化率が大幅に向上する。

第７図は第２図の制御回路１０の他の制御動作を示すも
のであり、第６図の制御の変形例を示している。第７図
のルーチンが第６図のルーチンと異なるのは、２次空気
の断続供給の周期を一定にせず、機関の運転状態パラメ
ータ、例えば水温値に応じて変更している点である。

即ち、第６図のルーチンではステップ６０３またはステ
ップ６０４におけるカウンタＣＡＳの時間計測値の判定
値Ｋが固定値（＝６２）であったが、第７図のルーチン
ではカウンタＣＡＳの時間計測値の判定値Ｋを、ステッ
プ６００に示すように式、Ｋ　←（Ｃ／ＴＨＷ）を用いて、機関の水温値ＴＨＷの上昇に反比例させて小
さくするようにしている。但し、ここでＣは定数で、〔
〕はガガラの記号を示しており、Ｋは整数でかつ２以上
の値をとるものとする。

第８図はＰｄ触媒上に対してＣＯ＋Ｏ□ガスを定常（静
）的に流した場合と、ＣＯと０２とをある周期で交互（
動的）に注入した場合の触媒温度と浄化率との関係を示
すものである。この図から注入周期が長いほどより低温
から触媒が働き始めることが分かる。即ち、この触媒は
、温度が低い場合は注入周期が長い方がＣＯの浄化率の
立ち上がりが早（、触媒の温度が高くなるにつれて周期
を短くした方が高い浄化率が得られることが分かる。よ
って、カウンタＣＡＳの時間計測値の判定値Ｋを水温値
ＴＨＷが低いうちは大きく、水温値ＴＨＷが高くなるに
つれて小さくすると、一定周期で２次空気を供給する場
合よりも高いＨＣ，ＣＯ，ＮＯｘの浄化率が得られる。

なお、本発明は前記実施例に限定されるものではなく、
２次空気の供給周期に限らず、２次空気の供給、非供給
の時間的割合を変更しても効果が得られるものである。

〔発明の効果〕

以上説明したように、本発明の装置では機関の冷間始動
後の暖機時に、２次空気を断続的に機関に供給するよう
にしたことにより、ＨＣ，Ｃｏエミッション低減のみな
らず１．ＮＯｘエミツションの低減も実現できるという
効果がある。また、冷間始動後の暖機時のＮＯｘエミエ
ミッションにより、ＥＧＲガス量を低減させることがで
き、車両としてのドライバビリティが向上するという効
果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の詳細な説明するための全体ブロック図
、第２図は本発明に係る内燃機関の空燃比制御装置の一
実施例を示す全体概略図、第３図から第７図は第２図の
制御回路の動作を説明するためのフローチャート、第８
図は本発明の装置の動作を補足的に説明するための線図
である。 ■・・・機関本体、　　　　２・・・吸気通路、２ｂ・
・・吸気マニホルド、３・・・エアフローメータ、４・
・・ディストリビュータ、５．６・・・クランク角センサ、７・・・燃料噴射弁、　　　８・・・排気通路、８ａ・
・・排気マニホルド、９・・・０□センサ、１０・・・
制御回路、　　　１１・・・水温センサ、１２・・・空
気導入管、　　１３・・・逆止弁、１４・・・ＡＳＶ、
　　　　１５・・・ＶＳＶ。第１図第２図第３図第４図

Claims

【特許請求の範囲】１、内燃機関の排気通路内に２次空気を供給する２次空
気供給手段と、機関が暖機状態に達したか否かを判定する暖機状態検出
手段と、機関が暖機状態に達していない時に前記２次空気供給手
段を断続的に作動させる２次空気供給手段動作手段と、を備えた内燃機関の空燃比制御装置。２、前記２次空気供給手段動作手段が前記２次空気供給
手段を断続作動させる際の、２次空気供給手段のオン時
間とオフ時間とが同一である特許請求の範囲第１項に記
載の内燃機関の空燃比制御装置。３、前記２次空気供給手段動作手段が前記２次空気供給
手段を断続作動させる際の、２次空気供給手段のオン時
間とオフ時間とが異なる特許請求の範囲第１項に記載の
内燃機関の空燃比制御装置。４、前記２次空気供給手段動作手段が前記２次空気供給
手段を断続作動させる際の、断続周期が機関の運転状態
パラメータにより変化する特許請求の範囲第１項から第
３項のいずれかに記載の内燃機関の空燃比制御装置。５、前記運転状態パラメータが機関の冷却水温である特
許請求の範囲第４項に記載の内燃機関の空燃比制御装置
。