JPS63204006A - 低窒素酸化物燃焼用アトマイザ - Google Patents
低窒素酸化物燃焼用アトマイザInfo
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- JPS63204006A JPS63204006A JP3736987A JP3736987A JPS63204006A JP S63204006 A JPS63204006 A JP S63204006A JP 3736987 A JP3736987 A JP 3736987A JP 3736987 A JP3736987 A JP 3736987A JP S63204006 A JPS63204006 A JP S63204006A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D11/00—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space
- F23D11/36—Details, e.g. burner cooling means, noise reduction means
- F23D11/38—Nozzles; Cleaning devices therefor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は低窒素酸化物燃焼用アトマイザに係り、特に混
合燃料の高効率・低窒素酸化物（ＮＯｘ）燃焼を達成す
るのに好適な低窒素酸化物燃焼用アトマイザに関するも
のである。
合燃料の高効率・低窒素酸化物（ＮＯｘ）燃焼を達成す
るのに好適な低窒素酸化物燃焼用アトマイザに関するも
のである。
ＣＷＭ （高濃度石炭−水スラリ）は流体化した燃料で
あり、従来からのＣ重油と同様にアトマイザを用いて噴
霧燃焼させることができるが、水の蒸発に熱が費やされ
るため、微粉炭やＣ重油の燃焼と比較して特に着火およ
び保炎性が劣ることが知られている。このように保炎性
が悪く火炎がリフトした状態では、バーナ近傍に高温で
安定な還元ゾーンを形成しにくく、ＮＯｘの低減が難し
くなるばかりか、噴霧液滴の燃え切りも遅れて灰中未燃
分も増大してしまう。したがってＣＷＭ燃焼において高
効率・低ＮＯｘ燃焼を達成するためには、ＣＷＭ燃焼に
通したアトマイザの開発が不可欠である。
あり、従来からのＣ重油と同様にアトマイザを用いて噴
霧燃焼させることができるが、水の蒸発に熱が費やされ
るため、微粉炭やＣ重油の燃焼と比較して特に着火およ
び保炎性が劣ることが知られている。このように保炎性
が悪く火炎がリフトした状態では、バーナ近傍に高温で
安定な還元ゾーンを形成しにくく、ＮＯｘの低減が難し
くなるばかりか、噴霧液滴の燃え切りも遅れて灰中未燃
分も増大してしまう。したがってＣＷＭ燃焼において高
効率・低ＮＯｘ燃焼を達成するためには、ＣＷＭ燃焼に
通したアトマイザの開発が不可欠である。
従来、Ｙジェット式と通称される中間混合式二流体アト
マイザがボイラ燃焼器用として広く利用されているが、
微粒化性能は必ずしも良好でな（、むしろＣＷＭ燃焼に
は第７図に示すように、燃料供給通路１５からの燃料と
噴霧媒体供給通路１６からの噴霧媒体を内部混合室４で
混合し、噴出孔８および９より噴霧する内部混合式二流
体アトマイザが通している。第５図は、この内部混合式
二流体アトマイザを火炉側からみた平面図であり、この
アトマイザは、端側混合噴出孔８と中心混合噴出孔９か
らなる噴出孔を２つのグループに分割して設け、分割燃
焼火炎により低ＮＯｘ燃焼を達成するようにしたもので
ある。図中、７はアトマイザチップ本体である。
マイザがボイラ燃焼器用として広く利用されているが、
微粒化性能は必ずしも良好でな（、むしろＣＷＭ燃焼に
は第７図に示すように、燃料供給通路１５からの燃料と
噴霧媒体供給通路１６からの噴霧媒体を内部混合室４で
混合し、噴出孔８および９より噴霧する内部混合式二流
体アトマイザが通している。第５図は、この内部混合式
二流体アトマイザを火炉側からみた平面図であり、この
アトマイザは、端側混合噴出孔８と中心混合噴出孔９か
らなる噴出孔を２つのグループに分割して設け、分割燃
焼火炎により低ＮＯｘ燃焼を達成するようにしたもので
ある。図中、７はアトマイザチップ本体である。
第５図に示すような従来のアトマイザでは、第６Ａ図お
よび第６Ｂ図に現象をモデル的に示すように、各噴出孔
群の両端の噴出孔８には内部混合室４の内壁上にできる
燃料液膜１２が集まり易く、この液膜が両端の噴出孔８
の出口端面で分裂して大きな液滴１２Ａとなり、噴霧流
１０の外周が粗大噴霧液滴群１０Ａ（第６Ｂ図）になっ
てしまうという欠点がある。このような噴霧状態では、
燃焼用空気との混合が極度に遅れてＮＯｘが低減しない
ばかりか、噴霧液滴の燃え切りも遅れて灰中未燃分も増
大する。すなわち、両端の噴出孔８から粗大な液滴が発
生していれば、燃料過剰域での酸素消費が遅れて還元域
とはならず、また高空気比域ではその両側にある粗大燃
料液滴に酸素を持ち去られ、結局空気過剰域も作り出せ
な（なる。
よび第６Ｂ図に現象をモデル的に示すように、各噴出孔
群の両端の噴出孔８には内部混合室４の内壁上にできる
燃料液膜１２が集まり易く、この液膜が両端の噴出孔８
の出口端面で分裂して大きな液滴１２Ａとなり、噴霧流
１０の外周が粗大噴霧液滴群１０Ａ（第６Ｂ図）になっ
てしまうという欠点がある。このような噴霧状態では、
燃焼用空気との混合が極度に遅れてＮＯｘが低減しない
ばかりか、噴霧液滴の燃え切りも遅れて灰中未燃分も増
大する。すなわち、両端の噴出孔８から粗大な液滴が発
生していれば、燃料過剰域での酸素消費が遅れて還元域
とはならず、また高空気比域ではその両側にある粗大燃
料液滴に酸素を持ち去られ、結局空気過剰域も作り出せ
な（なる。
本発明の目的は、上記した問題点を解決し、高効率・低
ＮＯｘ燃焼を同時に実現する内部混合式二流体アトマイ
ザを提供することにある。
ＮＯｘ燃焼を同時に実現する内部混合式二流体アトマイ
ザを提供することにある。
上記した問題点は、内部混合式二流体アトマイザにおい
て、各噴出孔群の両端の噴出孔の細長比（噴出孔の長さ
しと口径りの比、Ｌ／Ｄ）を大きくする、例えば、両端
側の噴出孔で口径りを小さくするかまたは長さしを大き
くすることによって達成される。
て、各噴出孔群の両端の噴出孔の細長比（噴出孔の長さ
しと口径りの比、Ｌ／Ｄ）を大きくする、例えば、両端
側の噴出孔で口径りを小さくするかまたは長さしを大き
くすることによって達成される。
すなわち、本発明は、燃料と微粒化媒体である蒸気また
は圧縮空気を加圧供給して合流せしめる気液衝突部の火
炉側先端に、火炉方向表面に少なくとも２以上の群に分
割された噴出孔列を有する気液混合室を具備するアトマ
イザにおいて、各噴出孔群の両端側の噴出孔の細長比Ｌ
Ｌ／Ｄ１（噴出孔の長さＬｌと口径Ｄ１の比）を中心部
の噴出孔の細長比Ｌ２／Ｄ２よりも大きくしたことを特
徴とする。
は圧縮空気を加圧供給して合流せしめる気液衝突部の火
炉側先端に、火炉方向表面に少なくとも２以上の群に分
割された噴出孔列を有する気液混合室を具備するアトマ
イザにおいて、各噴出孔群の両端側の噴出孔の細長比Ｌ
Ｌ／Ｄ１（噴出孔の長さＬｌと口径Ｄ１の比）を中心部
の噴出孔の細長比Ｌ２／Ｄ２よりも大きくしたことを特
徴とする。
本発明において、噴出２と噴出孔３の細長比の関係は、
おおむね次式の範囲とするのがＣＷＭの燃焼に好適であ
る。
おおむね次式の範囲とするのがＣＷＭの燃焼に好適であ
る。
Ｌ２／Ｄ２＋１．５≦Ｌｌ／ＤＩ≦Ｌ２／Ｄ２＋２．５
（最も好ましくはＬ１／Ｄ１″−Ｌ２／Ｄ２＋〔作用〕 両端側の噴出孔の細長比を中心部の噴出孔よりも大きく
することにより、噴出孔内では燃料と微粒化媒体の運動
量交換が活発になり、両端側噴出孔でも微粒化が促進さ
れ、微細な噴霧流になる。
（最も好ましくはＬ１／Ｄ１″−Ｌ２／Ｄ２＋〔作用〕 両端側の噴出孔の細長比を中心部の噴出孔よりも大きく
することにより、噴出孔内では燃料と微粒化媒体の運動
量交換が活発になり、両端側噴出孔でも微粒化が促進さ
れ、微細な噴霧流になる。
これによって、燃焼用空気と燃料噴霧の混合が進み、濃
炎燃焼による低ＮＯｘ燃焼が可能になる。
炎燃焼による低ＮＯｘ燃焼が可能になる。
また、燃料噴霧液滴が小さくなることからその燃え切り
も早まり灰中未燃分が低減する。以上の作用により、低
ＮＯｘと高効率の燃焼が同時に達成される。
も早まり灰中未燃分が低減する。以上の作用により、低
ＮＯｘと高効率の燃焼が同時に達成される。
第１図は、本発明の一実施例を示す内部混合式二流体ア
トマイザの火炉側から見た平面図、第１Ａ図および第１
Ｂ図は、第１図の噴出孔３．２をそれぞれ入方向、およ
びＢ方向から見た軸方向断面図を示す。第１図において
、燃料を噴霧する噴出孔２および３は、２つのグループ
に分割されてアトマイザチップ本体１の火炉側表面に開
口しており、各噴出孔にはセラミックス忽の耐摩耗管５
または６が挿入されている。各噴出孔グループの両端の
端側混合噴出孔３の口径Ｄｌは、中心混合噴出孔２の孔
径Ｄ２よりも小さく、また両噴出孔の長さＬｌおよびＬ
２は同一となっている（ＤＩ＜０２ 、Ｌｘ ＝Ｌ２
）。その結果、両端の噴出孔３の細長比Ｌ１／Ｄ１のほ
うが中心噴出孔２の細長比Ｌ ２ ／ Ｄ ！よりも太
き（なる（Ｌｌ／ＤＩ＞Ｌ ２ ／ Ｄ ２ ）。
トマイザの火炉側から見た平面図、第１Ａ図および第１
Ｂ図は、第１図の噴出孔３．２をそれぞれ入方向、およ
びＢ方向から見た軸方向断面図を示す。第１図において
、燃料を噴霧する噴出孔２および３は、２つのグループ
に分割されてアトマイザチップ本体１の火炉側表面に開
口しており、各噴出孔にはセラミックス忽の耐摩耗管５
または６が挿入されている。各噴出孔グループの両端の
端側混合噴出孔３の口径Ｄｌは、中心混合噴出孔２の孔
径Ｄ２よりも小さく、また両噴出孔の長さＬｌおよびＬ
２は同一となっている（ＤＩ＜０２ 、Ｌｘ ＝Ｌ２
）。その結果、両端の噴出孔３の細長比Ｌ１／Ｄ１のほ
うが中心噴出孔２の細長比Ｌ ２ ／ Ｄ ！よりも太
き（なる（Ｌｌ／ＤＩ＞Ｌ ２ ／ Ｄ ２ ）。
第２図は、本発明の他の実施例を示すアトマイザの火炉
側から見た平面図、第２Ａ図、第２Ｂ図は、第２図の噴
出孔１３および２をそれぞれ八方向およびＢ方向から見
た軸方向断面図である。この実施例は、第１図の実施例
と同様の考え方に基づいているが、噴出孔群の両端の噴
出孔１３の耐摩耗管（長さＬ３）１４の入口を内部混合
室４内へ突き出すように配置させたのものである。この
例では、両端の噴出孔の口径Ｄ３とその他の噴出孔の孔
径Ｄ２が同一としたため、両端の噴出孔１３の細長比が
中心噴出孔２のそれよりも大きくなる （Ｌコ／ Ｄ
３ ＞ Ｌ ２ ／ Ｄ ２ ） 。
側から見た平面図、第２Ａ図、第２Ｂ図は、第２図の噴
出孔１３および２をそれぞれ八方向およびＢ方向から見
た軸方向断面図である。この実施例は、第１図の実施例
と同様の考え方に基づいているが、噴出孔群の両端の噴
出孔１３の耐摩耗管（長さＬ３）１４の入口を内部混合
室４内へ突き出すように配置させたのものである。この
例では、両端の噴出孔の口径Ｄ３とその他の噴出孔の孔
径Ｄ２が同一としたため、両端の噴出孔１３の細長比が
中心噴出孔２のそれよりも大きくなる （Ｌコ／ Ｄ
３ ＞ Ｌ ２ ／ Ｄ ２ ） 。
上記実施例によれば、両端の噴出孔３または１３の細長
比を中心噴出孔２の細長比よりも大にすることにより、
噴出孔群の両端の噴出孔３または１３で極めて微細な噴
霧流が作り出すことができ、そのため、バーナ近傍にお
いて燃料噴霧と燃焼用空気との混合が進み、低ＮＯｘ・
高効率燃焼が実現される。さらに噴霧液滴が小さくなれ
ば、当然のことながら灰中未燃分も低減する。
比を中心噴出孔２の細長比よりも大にすることにより、
噴出孔群の両端の噴出孔３または１３で極めて微細な噴
霧流が作り出すことができ、そのため、バーナ近傍にお
いて燃料噴霧と燃焼用空気との混合が進み、低ＮＯｘ・
高効率燃焼が実現される。さらに噴霧液滴が小さくなれ
ば、当然のことながら灰中未燃分も低減する。
第３図および第４図は、本発明（第１図）と従来（第５
図）のアトマイザを用いて行なった実験結果を示す図で
あり、第３図は、残存０２濃度に対する排ガス中のＮＯ
ｘｉ度の測定結果、第４図は、同一の酸素濃度（約３％
）で実験した気液比Ｗａ／Ｗｌ（微粒化媒体流量Ｗａに
対する燃料流量ＷｌＯ比）に対する灰中未燃分の変化を
示す図である。第３図の結果より、同一〇□濃度で比較
すると、第１図に構造を示す本発明のアトマイザのほう
が１１００ｐｐ近＜ＮＯｘが低減していることがわかる
。また第４図の結果より、本発明アトマイザのほうが微
粒化が改善されていることから、灰中未燃分がかなり低
減することが確認された。なお、Ｗ ａ ／ Ｗ ｌの
増加に対し、灰中未燃分が極小値をとるような傾向とな
るのは、低気液比では微粒化が不良になり、さらに高気
液比になるとアトマイザからの噴出速度が大きすぎて火
炎がリフトするためと考えられる。
図）のアトマイザを用いて行なった実験結果を示す図で
あり、第３図は、残存０２濃度に対する排ガス中のＮＯ
ｘｉ度の測定結果、第４図は、同一の酸素濃度（約３％
）で実験した気液比Ｗａ／Ｗｌ（微粒化媒体流量Ｗａに
対する燃料流量ＷｌＯ比）に対する灰中未燃分の変化を
示す図である。第３図の結果より、同一〇□濃度で比較
すると、第１図に構造を示す本発明のアトマイザのほう
が１１００ｐｐ近＜ＮＯｘが低減していることがわかる
。また第４図の結果より、本発明アトマイザのほうが微
粒化が改善されていることから、灰中未燃分がかなり低
減することが確認された。なお、Ｗ ａ ／ Ｗ ｌの
増加に対し、灰中未燃分が極小値をとるような傾向とな
るのは、低気液比では微粒化が不良になり、さらに高気
液比になるとアトマイザからの噴出速度が大きすぎて火
炎がリフトするためと考えられる。
本発明による低ＮＯｘアトマイザは、実施例で取り上げ
たＣＷＭ燃料のみならず、他のほとんど全てのボイラ用
燃料に対しても有効である。特に、石油系燃料の中でも
、残留固形炭素分の高くその燃え切りに問題がある劣質
残渣油（ストレートアスファルト）や原油スラッジまた
はＰＷＭ （石油コークス・水スラリ）、さらに石炭の
流体化燃料であるＣＯＭ （石炭・重油スラリ）やＣＭ
Ｍ （石炭・メタノールスラリ）などに対しても、本発
明アトマイザを適用することにより、噴霧流の外縁で微
粒化が著しく良好になり、そのため、燃焼用空気との混
合が促進され、排ガス中のＮＯｘ濃度を増加させること
な（、煤塵濃度を減少させ、さらに灰中未燃分を低減す
ることが可能になる。
たＣＷＭ燃料のみならず、他のほとんど全てのボイラ用
燃料に対しても有効である。特に、石油系燃料の中でも
、残留固形炭素分の高くその燃え切りに問題がある劣質
残渣油（ストレートアスファルト）や原油スラッジまた
はＰＷＭ （石油コークス・水スラリ）、さらに石炭の
流体化燃料であるＣＯＭ （石炭・重油スラリ）やＣＭ
Ｍ （石炭・メタノールスラリ）などに対しても、本発
明アトマイザを適用することにより、噴霧流の外縁で微
粒化が著しく良好になり、そのため、燃焼用空気との混
合が促進され、排ガス中のＮＯｘ濃度を増加させること
な（、煤塵濃度を減少させ、さらに灰中未燃分を低減す
ることが可能になる。
本発明によれば、下記のような効果が得られる。
（１）着火が安定化し、保炎性が向上する。
（２）上記効果により、バーナ近傍に安定な高温還元ゾ
ーンが形成され、ＮＯｘを低減できる。
ーンが形成され、ＮＯｘを低減できる。
（３）上記着火の促進と開運し、灰中未燃分が低減して
燃焼効率が向上する。
燃焼効率が向上する。
（４）短炎化するためボイラ火炉を小さくできる。
したがって経済性の面から有利になる。
（５）上記（１）ないしく３）の効果により、燃焼性の
劣る高燃料比炭（燃料比−固定炭素／揮発分）を用いた
スラリ燃料にも有利になる。
劣る高燃料比炭（燃料比−固定炭素／揮発分）を用いた
スラリ燃料にも有利になる。
（６）低過剰空気燃焼が可能になる。よって、Ｓ（イオ
ン）分を多く含有する炭種を用いても低温腐食を防止で
きる。
ン）分を多く含有する炭種を用いても低温腐食を防止で
きる。
（７）微粒化が良好になるため、シンダアッシュ（エア
ヒータホッパから排出される燃えがら、もしくは燃え残
り）やタリン力アソシュの排出量が低減し、灰処理が容
易になる。
ヒータホッパから排出される燃えがら、もしくは燃え残
り）やタリン力アソシュの排出量が低減し、灰処理が容
易になる。
以上のように、本発明を実施することにより、排ガス中
のＮＯｘ低減という環境保全対策のみならず、省エネル
ギーに対しても大きく貢献することができる。
のＮＯｘ低減という環境保全対策のみならず、省エネル
ギーに対しても大きく貢献することができる。
第１図は、本発明の一実施例を示すアトマイザの火炉側
から見た平面図、第１Ａ図はその入方向の断面図、第１
Ｂ図はそのＢ方向の断面図、第２図は、第１図の本発明
の他の実施例によるアトマイザ火炉側から見た平面図、
第２Ａ図および第２Ｂ図は、それぞれ第１図のＡ方向お
よびＢ方向の断面図、第３図および第４図は、本発明の
アトマイザ実験結果を示す図、第５図は、従来型の低Ｎ
Ｏｘ燃焼用アトマイザの火炉側から見た平面図、第５Ａ
図および第５Ｂ図は第５図のＡ方向およびＢ方向の断面
図、第６Ａ図および第６Ｂ図は、従来型アトマイザの流
動現象を説明するための断面図および説明図、第７図は
、従来の中間混合式二液体アトマイザの断面図である。 ｌ・・・アトマイザチップ本体、２・・・中心混合噴出
孔、３・・・端側混合噴出孔、４・・・内部混合室、５
・・・耐摩耗管、６・・−耐摩耗管。 代理人 弁理士 川 北 武 長 二Ｌ３ ／Ｄ３ ＝Ｌ２
／ Ｄ２第３図 気液比 Ｗａ ／Ｗｚ （−） 第５図 第５Ａ図 第５Ｂ図
から見た平面図、第１Ａ図はその入方向の断面図、第１
Ｂ図はそのＢ方向の断面図、第２図は、第１図の本発明
の他の実施例によるアトマイザ火炉側から見た平面図、
第２Ａ図および第２Ｂ図は、それぞれ第１図のＡ方向お
よびＢ方向の断面図、第３図および第４図は、本発明の
アトマイザ実験結果を示す図、第５図は、従来型の低Ｎ
Ｏｘ燃焼用アトマイザの火炉側から見た平面図、第５Ａ
図および第５Ｂ図は第５図のＡ方向およびＢ方向の断面
図、第６Ａ図および第６Ｂ図は、従来型アトマイザの流
動現象を説明するための断面図および説明図、第７図は
、従来の中間混合式二液体アトマイザの断面図である。 ｌ・・・アトマイザチップ本体、２・・・中心混合噴出
孔、３・・・端側混合噴出孔、４・・・内部混合室、５
・・・耐摩耗管、６・・−耐摩耗管。 代理人 弁理士 川 北 武 長 二Ｌ３ ／Ｄ３ ＝Ｌ２
／ Ｄ２第３図 気液比 Ｗａ ／Ｗｚ （−） 第５図 第５Ａ図 第５Ｂ図
Claims (2)
- （１）燃料と微粒化媒体を混合する混合室の先端に混合
物を噴出する少なくとも２以上の群に分割された噴出孔
列を有するアトマイザにおいて、各噴出孔群の両端側の
噴出孔の細長比Ｌ＿１／Ｄ＿１（噴出孔の長さＬ＿１と
口径Ｄ＿１の比）を中心部の噴出孔の細長比Ｌ＿２／Ｄ
＿２よりも大きくしたことを特徴とする低窒素酸化物燃
焼用アトマイザ。 - （２）特許請求の範囲第１項において、前記細長比Ｌ＿
１／Ｄ＿１をＬ＿２／Ｄ＿２＋１．５≦Ｌ＿１／Ｄ＿１
≦Ｌ＿２／Ｄ＿２＋２．５の範囲とすることを特徴とす
る低窒素酸化物燃焼用アトマイザ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3736987A JP2526234B2 (ja) | 1987-02-20 | 1987-02-20 | 低窒素酸化物燃焼用アトマイザ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3736987A JP2526234B2 (ja) | 1987-02-20 | 1987-02-20 | 低窒素酸化物燃焼用アトマイザ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63204006A true JPS63204006A (ja) | 1988-08-23 |
| JP2526234B2 JP2526234B2 (ja) | 1996-08-21 |
Family
ID=12495605
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3736987A Expired - Fee Related JP2526234B2 (ja) | 1987-02-20 | 1987-02-20 | 低窒素酸化物燃焼用アトマイザ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2526234B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020134105A (ja) * | 2019-02-26 | 2020-08-31 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | バーナーチップ及びバーナーの燃焼制御システム |
-
1987
- 1987-02-20 JP JP3736987A patent/JP2526234B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020134105A (ja) * | 2019-02-26 | 2020-08-31 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | バーナーチップ及びバーナーの燃焼制御システム |
| WO2020175002A1 (ja) * | 2019-02-26 | 2020-09-03 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | バーナーチップ及びバーナーの燃焼制御システム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2526234B2 (ja) | 1996-08-21 |
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