JPS6183817A - 石炭−水スラリ燃料用バ−ナ装置 - Google Patents
石炭−水スラリ燃料用バ−ナ装置Info
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- JPS6183817A JPS6183817A JP20375984A JP20375984A JPS6183817A JP S6183817 A JPS6183817 A JP S6183817A JP 20375984 A JP20375984 A JP 20375984A JP 20375984 A JP20375984 A JP 20375984A JP S6183817 A JPS6183817 A JP S6183817A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D1/00—Burners for combustion of pulverulent fuel
- F23D1/005—Burners for combustion of pulverulent fuel burning a mixture of pulverulent fuel delivered as a slurry, i.e. comprising a carrying liquid
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Nozzles For Spraying Of Liquid Fuel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は石炭−水スラリ燃料用バーナ装置に係り、特に
排ガス中の窒素酸化物を増加することなく、灰中未燃分
を低減するに好適なバーナ装置に関する。
排ガス中の窒素酸化物を増加することなく、灰中未燃分
を低減するに好適なバーナ装置に関する。
（従来の技術）
オイルショック以来、省資源対策として火力発電用主燃
料は、従来の重油から石炭、ＬＮＧへと転換しつつある
。さらに、最近固体燃料である石炭のハンドリング改善
のために、石炭に水や油を混入してスラリ化し取扱いを
容易にする技術の開発が進められている。この石炭水ス
ラリの代表的なものとしては、ＣＯＭ（Ｃｏａｆｆ
ａｎｄ Ｏｉ Ｉｔ Ｍ ｉ ｘ ｔ ｕ ｒ ｅ
）やＣＷＭ （Ｃｏ ａ １ ａｎｄ Ｗａｔｅ
ｒ Ｍｉｘｔｕｒｅ）がある。
料は、従来の重油から石炭、ＬＮＧへと転換しつつある
。さらに、最近固体燃料である石炭のハンドリング改善
のために、石炭に水や油を混入してスラリ化し取扱いを
容易にする技術の開発が進められている。この石炭水ス
ラリの代表的なものとしては、ＣＯＭ（Ｃｏａｆｆ
ａｎｄ Ｏｉ Ｉｔ Ｍ ｉ ｘ ｔ ｕ ｒ ｅ
）やＣＷＭ （Ｃｏ ａ １ ａｎｄ Ｗａｔｅ
ｒ Ｍｉｘｔｕｒｅ）がある。
このうちＣＷＭば、石炭、水および少量の界面活性剤を
使用するのみであり、油を用いないため、特に注目され
ている。ＣＷＭは次のような特長を有する。
使用するのみであり、油を用いないため、特に注目され
ている。ＣＷＭは次のような特長を有する。
ａ）石炭濃度が６５％以上であり、水分を極力押さえる
ことにより、ボイラ効率を上昇することができる。
ことにより、ボイラ効率を上昇することができる。
ｂ）常温で流体として取扱え、粘度がｔ、ｏｏ。
ｃＰ以下である。
Ｃ）少量の界面活性剤により擬似凝集状態が形成され、
粗粒子の沈降速度を大幅に低減できるため、長期間安定
状態が維持できる。
粗粒子の沈降速度を大幅に低減できるため、長期間安定
状態が維持できる。
以上のように、ＣＷＭは固体燃料をスラリ化したもので
あり、輸送、貯蔵等に非常に有効な燃料であるといえる
。
あり、輸送、貯蔵等に非常に有効な燃料であるといえる
。
しかしながら、ＣＷＭそのものは、燃料として石炭（微
粉炭）を用いるため、燃料中に含まれる窒素分（Ｆ ｕ
ｅ ｌ Ｎ）が多く、燃焼時にいわゆるＦｕｅｌ
ＮＯｘが多量に発生してしまう。また、流体化のため
水を使用するため、バーナ近傍での水分蒸発による温度
低下が起こり、微粉炭と比較して燃焼効率が低下し、灰
中未燃分が増加するという欠点がある。
粉炭）を用いるため、燃料中に含まれる窒素分（Ｆ ｕ
ｅ ｌ Ｎ）が多く、燃焼時にいわゆるＦｕｅｌ
ＮＯｘが多量に発生してしまう。また、流体化のため
水を使用するため、バーナ近傍での水分蒸発による温度
低下が起こり、微粉炭と比較して燃焼効率が低下し、灰
中未燃分が増加するという欠点がある。
従来から用いられている第７図、第８図に示すバーナを
用い、ＣＷＭと微粉炭を燃焼させた結果について以下に
説明する。まずＣＷＭ燃焼では、第７図に示すバーナ装
置を用いた。なお、このバーナガンの先端の詳細図を第
９図に示す。第７図において、燃料ＣＷＭは噴霧媒体で
ある蒸気とともにバーナの中心にある噴射ノズル７１か
ら火炉内に噴霧される。燃焼用空気は、風箱１２がら空
気レジスタ１３を経て供給され、旋回保炎器１６の後方
でＣＷＭと混合燃焼する。すなわぢ、噴射ノズル７１内
では、第９図に示すように、中央のスラリ流路を流れる
ＣＷＭ２３に対してその周囲から中心部に向けて蒸気２
２が吹き込まれ、これらはチャンバ内２１で均一に混合
された後、噴射孔９１から放射状に炉内に噴霧される。
用い、ＣＷＭと微粉炭を燃焼させた結果について以下に
説明する。まずＣＷＭ燃焼では、第７図に示すバーナ装
置を用いた。なお、このバーナガンの先端の詳細図を第
９図に示す。第７図において、燃料ＣＷＭは噴霧媒体で
ある蒸気とともにバーナの中心にある噴射ノズル７１か
ら火炉内に噴霧される。燃焼用空気は、風箱１２がら空
気レジスタ１３を経て供給され、旋回保炎器１６の後方
でＣＷＭと混合燃焼する。すなわぢ、噴射ノズル７１内
では、第９図に示すように、中央のスラリ流路を流れる
ＣＷＭ２３に対してその周囲から中心部に向けて蒸気２
２が吹き込まれ、これらはチャンバ内２１で均一に混合
された後、噴射孔９１から放射状に炉内に噴霧される。
第９Ａ図は、第９図の矢印Ａの方向から見た平面図であ
る。
る。
一方、微粉炭燃焼は、第８図に示すようなバーナを用い
るが、微粉炭は１次空気によって搬送され、ベンチュリ
ー８２を通ってノズル８１から火炉内に供給される。燃
焼用空気は上記ＣＷＭバーナと全く同じ方法で供給され
る。
るが、微粉炭は１次空気によって搬送され、ベンチュリ
ー８２を通ってノズル８１から火炉内に供給される。燃
焼用空気は上記ＣＷＭバーナと全く同じ方法で供給され
る。
上記バーナ装置を試験炉に設置して燃焼テストを行った
。試験炉の概略構成を第１０図に示す。
。試験炉の概略構成を第１０図に示す。
この試験炉（火炉１０１）は内寸法で６００ｆｌ角、５
ｍ長あり、耐火断熱キャスタ壁１０５ （厚さ２００ｆ
ｌ）で構成され、その一端に燃料供給管１０２、風箱１
２および該風箱に連結する燃焼用空気供給管１０３を有
し、他端に排ガスダク）１０９、サイクロン分離器１０
７、排ガス配管１０９および灰取り出し管１０Ｂが設け
られ、また火炉１０１の中間部には２段燃焼用空気供給
管１０４が設けられている。主燃料である石炭はＣＷＭ
および微粉炭ともに国内Ａ炭（瀝青炭）を用い、両者で
投入燃料は全く同一にした。空気レジスタ１３を通過す
る空気は３００ ’Ｃとし、レジスタ１３の開度は５０
％一定とした。なお、排ガスおよび燃焼灰のサンプリン
グ管１０６はバーナ（火炉１０１の入口部）から４．５
ｍ離れた位置（バーナからの平均滞留時間約３秒）に設
置した。
ｍ長あり、耐火断熱キャスタ壁１０５ （厚さ２００ｆ
ｌ）で構成され、その一端に燃料供給管１０２、風箱１
２および該風箱に連結する燃焼用空気供給管１０３を有
し、他端に排ガスダク）１０９、サイクロン分離器１０
７、排ガス配管１０９および灰取り出し管１０Ｂが設け
られ、また火炉１０１の中間部には２段燃焼用空気供給
管１０４が設けられている。主燃料である石炭はＣＷＭ
および微粉炭ともに国内Ａ炭（瀝青炭）を用い、両者で
投入燃料は全く同一にした。空気レジスタ１３を通過す
る空気は３００ ’Ｃとし、レジスタ１３の開度は５０
％一定とした。なお、排ガスおよび燃焼灰のサンプリン
グ管１０６はバーナ（火炉１０１の入口部）から４．５
ｍ離れた位置（バーナからの平均滞留時間約３秒）に設
置した。
上記試験炉でのＣＷＭおよび微粉炭の燃焼試験の結果を
第１１図および第１２図に示す。第１１図は、炉内ガス
温度分布であるが、微粉炭燃焼（実線）に比べてＣＷＭ
燃焼（破線）の場合、最高ガス温度領域がバーナから離
れた位置に移行しており、バーナ近傍での燃焼性がやや
悪くなっていることがわかる。第１２図は、横軸に２段
燃焼比率（ＴＳＣ）をとり、両者の炉出口におけるＮ。
第１１図および第１２図に示す。第１１図は、炉内ガス
温度分布であるが、微粉炭燃焼（実線）に比べてＣＷＭ
燃焼（破線）の場合、最高ガス温度領域がバーナから離
れた位置に移行しており、バーナ近傍での燃焼性がやや
悪くなっていることがわかる。第１２図は、横軸に２段
燃焼比率（ＴＳＣ）をとり、両者の炉出口におけるＮ。
Ｘ濃度および灰中未燃分の変化を示すが、この図から、
ＣＷＭ燃焼ではＮＯｘ’ｔｌＪ度は微粉炭の場合とほぼ
同程度であるが、灰中未燃分は高くなる（効率低下）ｐ
！４向を示している。これは、第１１図の炉内ガス温度
分布からもわかるように、バーナ近傍での燃焼性または
着火性不良に基づくものと考えられる。
ＣＷＭ燃焼ではＮＯｘ’ｔｌＪ度は微粉炭の場合とほぼ
同程度であるが、灰中未燃分は高くなる（効率低下）ｐ
！４向を示している。これは、第１１図の炉内ガス温度
分布からもわかるように、バーナ近傍での燃焼性または
着火性不良に基づくものと考えられる。
そこで、以上のようなＣＷＭにおける燃焼性の低下を解
消するためには、バーナ近傍での燃焼性を向上させる必
要があることがわかった。
消するためには、バーナ近傍での燃焼性を向上させる必
要があることがわかった。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明の目的は、上記した従来技術の欠点をなくし、Ｃ
ＷＭ燃焼において排ガス中のＮＯｘ４度を増加させるこ
となく、灰中未燃分を低減し、高効率化をはかるＣＷＭ
バーナ装置を提供することにある。
ＷＭ燃焼において排ガス中のＮＯｘ４度を増加させるこ
となく、灰中未燃分を低減し、高効率化をはかるＣＷＭ
バーナ装置を提供することにある。
（問題を解決するための手段）
要するに本発明は、ｃ Ｗ Ｍ ＪＩＡ焼において、バ
ーナ近傍での燃焼性をよくするため、アトマイズ用蒸気
に旋回を与え、大粒径の噴粒（噴霧粒子）を中心軸付近
に、および小粒径の噴粒を外周方向に噴霧するようにし
たものである。すなわち、本発明は、バーナ中央部にお
いて直線状に延びたスラリ燃料通路と、該スラリ燃料通
路の周囲に噴霧媒体用通路を備え、両者がスラリ燃料通
路の先端部で混合する石炭−水スラリ燃料用バーナ装置
において、噴霧媒体に旋回を与えてスラリに混入するよ
うに前記噴霧媒体通路を配置し、かつ該スラリと噴霧媒
体の混合物の噴射孔を中心に少なくとも１個、およびそ
の周囲に複数個設けたことを特徴とする。
ーナ近傍での燃焼性をよくするため、アトマイズ用蒸気
に旋回を与え、大粒径の噴粒（噴霧粒子）を中心軸付近
に、および小粒径の噴粒を外周方向に噴霧するようにし
たものである。すなわち、本発明は、バーナ中央部にお
いて直線状に延びたスラリ燃料通路と、該スラリ燃料通
路の周囲に噴霧媒体用通路を備え、両者がスラリ燃料通
路の先端部で混合する石炭−水スラリ燃料用バーナ装置
において、噴霧媒体に旋回を与えてスラリに混入するよ
うに前記噴霧媒体通路を配置し、かつ該スラリと噴霧媒
体の混合物の噴射孔を中心に少なくとも１個、およびそ
の周囲に複数個設けたことを特徴とする。
（実施例）
以下、本発明のバーナ装置を図面に基づき説明する。第
１図は、本発明によるＣＷＭバーナ装置の一実施例を示
す断面図である。このバーナ装置は、燃料であるＣＷＭ
および燃焼用空気の供給流路は第７図に示す従来型のＣ
ＷＭバーナと同じであるが、噴霧媒体（蒸気）の供給通
路を接線方向とし、かつバーナノズルの燃料の噴射孔を
、中央部の噴射孔２５とその周囲に設けた放射状の噴射
孔２４とに分割した点で異なる。すなわち、第２図およ
び第２Ａ図に示すように、ＣＷＭ２３は、噴射ノズル１
１を通る間にその周囲から接線方向に導入される蒸気２
６と混合した後、噴射孔２４および２５から火炉内に噴
霧され、燃焼用空気は風箱１２がら空気レジスタ１３を
経て供給され、燃焼する。本発明になるバーナでは、Ｃ
ＷＭが前記中央部の噴射孔２５とその周囲の噴射孔２４
から分割して噴霧され、ＣＷＭが大粒径の噴粒と小粒径
の噴粒とに分離し、バーナ近傍の中心軸付近にはＣＷＭ
の大粒径噴粒による火炎１４が、およびその外周には小
粒径噴粒による火炎１５が形成されるものである。
１図は、本発明によるＣＷＭバーナ装置の一実施例を示
す断面図である。このバーナ装置は、燃料であるＣＷＭ
および燃焼用空気の供給流路は第７図に示す従来型のＣ
ＷＭバーナと同じであるが、噴霧媒体（蒸気）の供給通
路を接線方向とし、かつバーナノズルの燃料の噴射孔を
、中央部の噴射孔２５とその周囲に設けた放射状の噴射
孔２４とに分割した点で異なる。すなわち、第２図およ
び第２Ａ図に示すように、ＣＷＭ２３は、噴射ノズル１
１を通る間にその周囲から接線方向に導入される蒸気２
６と混合した後、噴射孔２４および２５から火炉内に噴
霧され、燃焼用空気は風箱１２がら空気レジスタ１３を
経て供給され、燃焼する。本発明になるバーナでは、Ｃ
ＷＭが前記中央部の噴射孔２５とその周囲の噴射孔２４
から分割して噴霧され、ＣＷＭが大粒径の噴粒と小粒径
の噴粒とに分離し、バーナ近傍の中心軸付近にはＣＷＭ
の大粒径噴粒による火炎１４が、およびその外周には小
粒径噴粒による火炎１５が形成されるものである。
第２図および第２Ａ図についてさらに詳細に説明すれば
、このバーナノズルは、中心軸方向の噴射孔２５とその
周囲に放射状の複数（４（固）の噴射孔２４を有してい
る。また、アトマイズ用蒸気２２は、ＣＷＭ２３と混合
するチャンバ内２１に旋回流を生じるように、すなわち
、法線に対し一定の角度θ（好ましくは３０〜９０°）
を持った複数の供給孔２６から供給される。この結果、
ＣＷＭ２３はチャンバ内２１で蒸気２２により旋回を与
えられ、大粒径ＣＷＭは慣性力により中心の噴射孔２５
から、また小粒径ＣＷＭは旋回流にのって周囲の噴射孔
２４から火炉内に噴霧される。
、このバーナノズルは、中心軸方向の噴射孔２５とその
周囲に放射状の複数（４（固）の噴射孔２４を有してい
る。また、アトマイズ用蒸気２２は、ＣＷＭ２３と混合
するチャンバ内２１に旋回流を生じるように、すなわち
、法線に対し一定の角度θ（好ましくは３０〜９０°）
を持った複数の供給孔２６から供給される。この結果、
ＣＷＭ２３はチャンバ内２１で蒸気２２により旋回を与
えられ、大粒径ＣＷＭは慣性力により中心の噴射孔２５
から、また小粒径ＣＷＭは旋回流にのって周囲の噴射孔
２４から火炉内に噴霧される。
この結果、バーナ中心軸上には大粒径ＣＷＭによる火炎
、外周方向には小粒径ＣＷＭによる火炎が分割形成され
ることになる。その結果、バーナ近傍の大粒径ＣＷＭは
早期に着火し、未燃分の低減を図るとともに、その周囲
の小粒径ＣＷＭは還元物質のＮ８３等を発生し易（、Ｎ
Ｏｘ低減が同時に達成される。
、外周方向には小粒径ＣＷＭによる火炎が分割形成され
ることになる。その結果、バーナ近傍の大粒径ＣＷＭは
早期に着火し、未燃分の低減を図るとともに、その周囲
の小粒径ＣＷＭは還元物質のＮ８３等を発生し易（、Ｎ
Ｏｘ低減が同時に達成される。
次に、上記バーナガンを用いて、ＣＷＭを燃焼させた結
果について具体的に述べる。本試験で用した試験炉は第
１０図に示したものである。まず、第３図に従来型ＣＷ
Ｍバーナと本発明になるＣＷＭバーナとの比較した結果
について示す。本試験では、アトマイズ用蒸気量はＣＷ
Ｍｉに対して重量比で０．１５（気液比）、芸気の供給
孔の角度θは接線方向に対して４５゛とした。この結果
、本発明になるＣＷＭバーナでは、灰中未燃分ばかりで
なく、Ｎｏｘｆｉ度も低減できることがわかった。
果について具体的に述べる。本試験で用した試験炉は第
１０図に示したものである。まず、第３図に従来型ＣＷ
Ｍバーナと本発明になるＣＷＭバーナとの比較した結果
について示す。本試験では、アトマイズ用蒸気量はＣＷ
Ｍｉに対して重量比で０．１５（気液比）、芸気の供給
孔の角度θは接線方向に対して４５゛とした。この結果
、本発明になるＣＷＭバーナでは、灰中未燃分ばかりで
なく、Ｎｏｘｆｉ度も低減できることがわかった。
これは、蒸気の旋回によりＣＷＭの分離噴霧が起こり、
バーナ近傍での燃焼性が向上し、未燃分の低減が図れた
とともに、分割火炎の形成により、燃焼初期に発生する
還元物質のＮＨ３等（主に小粒径ＣＷＭ火炎で発生）が
ＮＯｘ還元に効果的に作用したためと考えられる。
バーナ近傍での燃焼性が向上し、未燃分の低減が図れた
とともに、分割火炎の形成により、燃焼初期に発生する
還元物質のＮＨ３等（主に小粒径ＣＷＭ火炎で発生）が
ＮＯｘ還元に効果的に作用したためと考えられる。
次に、炉内のガス温度分布を検討した結果を第４図に示
す。この図から本発明になるＣＷＭバーナでの温度分布
は従来型に比べ高温域がバーナ側に移行し、バーナ近傍
では約２００°Ｃ高くなっていることがわかる。実際に
、試験炉の覗芯から、バーナ近傍の着火性を観察した結
果からも、本発明になるバーナでは、バーナ先端に火炎
が形成され非常に安定した状態であることが確認された
。
す。この図から本発明になるＣＷＭバーナでの温度分布
は従来型に比べ高温域がバーナ側に移行し、バーナ近傍
では約２００°Ｃ高くなっていることがわかる。実際に
、試験炉の覗芯から、バーナ近傍の着火性を観察した結
果からも、本発明になるバーナでは、バーナ先端に火炎
が形成され非常に安定した状態であることが確認された
。
本発明になるバーナを用いて、気液比（Ｗａ／ＷＪ）を
変化させた結果を以下に示す。第５図は気液比に対する
炉出口でのＮＯｘ値および灰中未燃分の変化を示す。こ
の図から、灰中未燃分、ＮＯｘともにＷ ａ ／ Ｗ
７！が０．０５以下で増加しておリ、Ｗ ａ ／ Ｗ
ｌが０．５０以上では灰中未燃分は変化していないもの
の、ＮＯｘ値が増加している。
変化させた結果を以下に示す。第５図は気液比に対する
炉出口でのＮＯｘ値および灰中未燃分の変化を示す。こ
の図から、灰中未燃分、ＮＯｘともにＷ ａ ／ Ｗ
７！が０．０５以下で増加しておリ、Ｗ ａ ／ Ｗ
ｌが０．５０以上では灰中未燃分は変化していないもの
の、ＮＯｘ値が増加している。
これは、Ｗ ａ ／ Ｗ ｌ ＜ ０．０５では蒸気に
よる旋回の影響が小さく、ＣＷＭの分割がうまくいかな
いとともに、噴霧媒体量が少なすぎて噴霧粒径が全体的
に大きくなってしまったためと思われる。また、Ｗ ａ
／ Ｗ Ｉ！ ＞ ０．５０では、反対に蒸気量が多
すぎて大粒径ＣＷＭの慣性力が失われ、ＣＷＭの分割が
うまく進まなかったためと思われる。そこで、気液比と
してはＷ ａ ／ Ｗ （ｔ ＝ ０．０５〜０．５０
の範囲が望ましい。
よる旋回の影響が小さく、ＣＷＭの分割がうまくいかな
いとともに、噴霧媒体量が少なすぎて噴霧粒径が全体的
に大きくなってしまったためと思われる。また、Ｗ ａ
／ Ｗ Ｉ！ ＞ ０．５０では、反対に蒸気量が多
すぎて大粒径ＣＷＭの慣性力が失われ、ＣＷＭの分割が
うまく進まなかったためと思われる。そこで、気液比と
してはＷ ａ ／ Ｗ （ｔ ＝ ０．０５〜０．５０
の範囲が望ましい。
さらに、チャンバ内に供給する蒸気供給孔の角度θに関
して検討した結果について第６図に示す。
して検討した結果について第６図に示す。
この結果、θに関しては、高効率低ＮＯｘ化に対してθ
≧３０° （好ましくは３０〜９０°）が望ましいもの
と考えられる。
≧３０° （好ましくは３０〜９０°）が望ましいもの
と考えられる。
本発明は、ＣＷＭ燃焼において噴霧媒体に旋回を与えて
中心軸とその周囲の噴射孔から噴射させ、バーナ近傍に
大粒径ＣＷＭと小粒径ＣＷＭのそれぞれの火炎を分割形
成して、低未燃分、低ＮＯＸ化を図ろうとするものであ
るから、噴霧媒体として、蒸気のかわりに、空気あるい
はＬＮＧ、ＬＰＧ等の燃料ガスを用いることもできるが
、ＬＮＧ、ＬＰＧ等では、ガス圧がかなり高圧になるた
め、高圧ガスに対する配慮が必要になる。
中心軸とその周囲の噴射孔から噴射させ、バーナ近傍に
大粒径ＣＷＭと小粒径ＣＷＭのそれぞれの火炎を分割形
成して、低未燃分、低ＮＯＸ化を図ろうとするものであ
るから、噴霧媒体として、蒸気のかわりに、空気あるい
はＬＮＧ、ＬＰＧ等の燃料ガスを用いることもできるが
、ＬＮＧ、ＬＰＧ等では、ガス圧がかなり高圧になるた
め、高圧ガスに対する配慮が必要になる。
前記実施例は本発明の典型的なバーナ構造について説明
したものであるが、本発明はもちろんこれに限定される
ことなく、本発明思想の範囲内で他に種々の変形例や応
用例が存在することはいうまでもない。例えば、従来か
ら低ＮＯｘ化のために開発された燃焼用空気を分割供給
して燃焼を段階的に行わせるデュアルバーナや、燃焼用
空気間に排ガスを供給して燃焼域に分割するＰＧデュア
ルバーナにも応用することができる。
したものであるが、本発明はもちろんこれに限定される
ことなく、本発明思想の範囲内で他に種々の変形例や応
用例が存在することはいうまでもない。例えば、従来か
ら低ＮＯｘ化のために開発された燃焼用空気を分割供給
して燃焼を段階的に行わせるデュアルバーナや、燃焼用
空気間に排ガスを供給して燃焼域に分割するＰＧデュア
ルバーナにも応用することができる。
（発明の効果）
本発明によれば、ＣＷＭの燃焼性において問題となって
いるバーナ近傍での燃焼性および着火性が著しく改善す
るとともに、分割火炎によるＮＯＸ低減効果が期待でき
、ＮＯｘも抑制される。さらに、燃焼性が著しく改善さ
れることから、本発明は、特に燃焼性の劣る高燃料比炭
（燃料比＝固定炭素／揮発分）を用いたＣＷＭの燃焼に
も適用可能である。
いるバーナ近傍での燃焼性および着火性が著しく改善す
るとともに、分割火炎によるＮＯＸ低減効果が期待でき
、ＮＯｘも抑制される。さらに、燃焼性が著しく改善さ
れることから、本発明は、特に燃焼性の劣る高燃料比炭
（燃料比＝固定炭素／揮発分）を用いたＣＷＭの燃焼に
も適用可能である。
第１図は、本発明になるＣＷＭバーナの一実施例を示す
断面図、第２図は、本発明の一実施例を示すバーナガン
先端の詳細断面図、第２Ａ図は、第２図のバーナのＡ視
方向の平面図、第３図は、従来型ＣＷＭバーナと本発明
になるＣＷＭバーナとを比較した試験結果を示す図、第
４図は、従来型と本発明のＣＷＭバーナにより比較検討
した炉内ガス温度分布を示す図、第５図は、本発明にな
るＣＷＭバーナで気液比を変化させたときの試験結果を
示す図、第６図は、本発明になるＣＷＭバーナで蒸気供
給孔の角度θを変化させたときの試験結果を示す図、第
７図および第８図は、それぞれ従来型のＣＷＭバーナお
よび微粉炭バーナの概略を示す断面図、第９図は、従来
型ＣＷＭバーナにおけるバーナガンの先端の詳細断面図
図、第９Ａ図は、そのＡ視方向の平面図、第１０図は、
燃焼試験に用いた試験炉の系統図、第１１図は、従来型
バーナを用いたときのＣＷＭおよび微粉炭燃焼時の炉内
温度分布を示す図、第１２図は、従来型バーナによるＴ
ＳＣ変化時の試験結果（ＣＷＭと微粉炭との比較）を示
す図である。 １１・・・噴射ノズル、１２・・・風箱、１３・・・レ
ジスタ、１４・・−大粒径ＣＷＭによる火炎、１５・・
・小粒径ＣＷＭによる火炎、１Ｇ・・・旋回保炎器、２
１・・・チャンバ、２２・・・噴霧媒体ライン、２３・
・・ＣＷＭライン、２４小粒径ＣＷＭ噴射孔、２５・・
・大粒径ＣＷＭ噴射孔、２６・・・蒸気供給口。 代理人 弁理士 川 北 弐 圏 第１図 第２図 第２Ａ図 第３図 ２段燃焼比率ＴＳＣ（’／、） 第４図 バーナからの距ＩＩＩ （ｍ） 第５図 第６図 θ（ｄｅｇ） ８１・・・微粉炭供給口 ８２・・・ベンチュリー ９１・・・噴射孔 第１０図 １０３・・・燃焼用空気 バーナからの距、ｌｉ（ｍ） 第１２図 ＴＳＣ（’／、）
断面図、第２図は、本発明の一実施例を示すバーナガン
先端の詳細断面図、第２Ａ図は、第２図のバーナのＡ視
方向の平面図、第３図は、従来型ＣＷＭバーナと本発明
になるＣＷＭバーナとを比較した試験結果を示す図、第
４図は、従来型と本発明のＣＷＭバーナにより比較検討
した炉内ガス温度分布を示す図、第５図は、本発明にな
るＣＷＭバーナで気液比を変化させたときの試験結果を
示す図、第６図は、本発明になるＣＷＭバーナで蒸気供
給孔の角度θを変化させたときの試験結果を示す図、第
７図および第８図は、それぞれ従来型のＣＷＭバーナお
よび微粉炭バーナの概略を示す断面図、第９図は、従来
型ＣＷＭバーナにおけるバーナガンの先端の詳細断面図
図、第９Ａ図は、そのＡ視方向の平面図、第１０図は、
燃焼試験に用いた試験炉の系統図、第１１図は、従来型
バーナを用いたときのＣＷＭおよび微粉炭燃焼時の炉内
温度分布を示す図、第１２図は、従来型バーナによるＴ
ＳＣ変化時の試験結果（ＣＷＭと微粉炭との比較）を示
す図である。 １１・・・噴射ノズル、１２・・・風箱、１３・・・レ
ジスタ、１４・・−大粒径ＣＷＭによる火炎、１５・・
・小粒径ＣＷＭによる火炎、１Ｇ・・・旋回保炎器、２
１・・・チャンバ、２２・・・噴霧媒体ライン、２３・
・・ＣＷＭライン、２４小粒径ＣＷＭ噴射孔、２５・・
・大粒径ＣＷＭ噴射孔、２６・・・蒸気供給口。 代理人 弁理士 川 北 弐 圏 第１図 第２図 第２Ａ図 第３図 ２段燃焼比率ＴＳＣ（’／、） 第４図 バーナからの距ＩＩＩ （ｍ） 第５図 第６図 θ（ｄｅｇ） ８１・・・微粉炭供給口 ８２・・・ベンチュリー ９１・・・噴射孔 第１０図 １０３・・・燃焼用空気 バーナからの距、ｌｉ（ｍ） 第１２図 ＴＳＣ（’／、）
Claims (1)
- （１）バーナ中央部において直線状に延びたスラリ燃料
通路と、該スラリ燃料通路の周囲に噴霧媒体用通路を備
え、両者がスラリ燃料通路の先端部で混合する石炭−水
スラリ燃料用バーナ装置において、噴霧媒体に旋回を与
えてスラリに混入するように前記噴霧媒体通路を配置し
、かつ該スラリと噴霧媒体の混合物の噴射孔を中心に少
なくとも１個、およびその周囲に複数個設けたことを特
徴とする石炭−水スラリ燃料用バーナ装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20375984A JPS6183817A (ja) | 1984-09-28 | 1984-09-28 | 石炭−水スラリ燃料用バ−ナ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20375984A JPS6183817A (ja) | 1984-09-28 | 1984-09-28 | 石炭−水スラリ燃料用バ−ナ装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6183817A true JPS6183817A (ja) | 1986-04-28 |
Family
ID=16479359
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20375984A Pending JPS6183817A (ja) | 1984-09-28 | 1984-09-28 | 石炭−水スラリ燃料用バ−ナ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6183817A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62258924A (ja) * | 1986-05-06 | 1987-11-11 | Kiyoyuki Horii | 燃焼炉用ノズル装置 |
| FR2660215A1 (fr) * | 1990-04-02 | 1991-10-04 | Stein Industrie | Lance de dispersion de pulpe. |
| JP2019086189A (ja) * | 2017-11-02 | 2019-06-06 | 株式会社Ihi | 燃焼装置及びボイラ |
| WO2020012043A1 (es) | 2018-07-09 | 2020-01-16 | Soriano Azorin Juan Jose | Sistema de formación y emisión de fluidos en forma de gel por medio de una lanza con dispositivo venturi |
-
1984
- 1984-09-28 JP JP20375984A patent/JPS6183817A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62258924A (ja) * | 1986-05-06 | 1987-11-11 | Kiyoyuki Horii | 燃焼炉用ノズル装置 |
| FR2660215A1 (fr) * | 1990-04-02 | 1991-10-04 | Stein Industrie | Lance de dispersion de pulpe. |
| US5188296A (en) * | 1990-04-02 | 1993-02-23 | Stein Industrie | Pulp dispersion lance |
| JP2019086189A (ja) * | 2017-11-02 | 2019-06-06 | 株式会社Ihi | 燃焼装置及びボイラ |
| WO2020012043A1 (es) | 2018-07-09 | 2020-01-16 | Soriano Azorin Juan Jose | Sistema de formación y emisión de fluidos en forma de gel por medio de una lanza con dispositivo venturi |
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