JPS632008A - 樹脂被覆光フアイバ素線 - Google Patents
樹脂被覆光フアイバ素線Info
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- JPS632008A JPS632008A JP61146563A JP14656386A JPS632008A JP S632008 A JPS632008 A JP S632008A JP 61146563 A JP61146563 A JP 61146563A JP 14656386 A JP14656386 A JP 14656386A JP S632008 A JPS632008 A JP S632008A
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Landscapes
- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
- Surface Treatment Of Glass Fibres Or Filaments (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は樹脂被覆光ファイバ素線に関し、とくに光伝送
損失の対側圧特性の優れた樹脂被覆光ファイバ素線に関
するものである。
損失の対側圧特性の優れた樹脂被覆光ファイバ素線に関
するものである。
従来、光ファイバを保護し、側圧に起因するマイクロベ
ンディング現象による光伝送特性の劣化を防止する九め
、樹脂被覆光ファイバ素線の被覆構造は、低ヤング率の
樹脂により形成された内層被覆層と、高ヤング率の樹脂
によシ形成された外層被覆層の２層構造で構成されてい
る。
ンディング現象による光伝送特性の劣化を防止する九め
、樹脂被覆光ファイバ素線の被覆構造は、低ヤング率の
樹脂により形成された内層被覆層と、高ヤング率の樹脂
によシ形成された外層被覆層の２層構造で構成されてい
る。
第５図に、−般に使用されているこの種の樹脂被覆光フ
ァイバ素線の断面構造を示す。１は光ファイバ、２は内
層被覆層、６は外層被覆層で、外径（ｄ／）＝α１２５
ｍｍφの光ファイバ１に、内層被覆層２および外層被
覆層３１ｚｃ形成する樹脂を被覆し、外層被覆層３の径
（ｄａ ） ＝ ０．２５ ｍｔｎφとした樹脂被覆光
ファイバ素線の例である。この例においては、内層被覆
層２に、常温でヤング率が０．１〜１３ ＫＱ／福２の
低ヤング率の樹脂によシＱ、０３２５〜０．０４２５毒
、の厚み＜ｔｐ）で形成され、外層被覆層３は、常温で
ヤング率が１０〜４０Ｋｇ／ｍｍ２の高ヤング率の樹脂
で形成されている。なおｄｐは内層被覆層２の径でおる
。
ァイバ素線の断面構造を示す。１は光ファイバ、２は内
層被覆層、６は外層被覆層で、外径（ｄ／）＝α１２５
ｍｍφの光ファイバ１に、内層被覆層２および外層被
覆層３１ｚｃ形成する樹脂を被覆し、外層被覆層３の径
（ｄａ ） ＝ ０．２５ ｍｔｎφとした樹脂被覆光
ファイバ素線の例である。この例においては、内層被覆
層２に、常温でヤング率が０．１〜１３ ＫＱ／福２の
低ヤング率の樹脂によシＱ、０３２５〜０．０４２５毒
、の厚み＜ｔｐ）で形成され、外層被覆層３は、常温で
ヤング率が１０〜４０Ｋｇ／ｍｍ２の高ヤング率の樹脂
で形成されている。なおｄｐは内層被覆層２の径でおる
。
従来のこの種の樹脂被覆光ファイバ素線は、光伝送損失
に対する側圧特性が充分でなく、従来の樹脂被覆光ファ
イバ素線をケーブル化する場合、たとえば溝付スペーサ
の溝中に樹脂被覆光ファイバ索線を緩く収納し、樹脂被
覆光ファイバ索線に側圧が殆んど加わらないように光ユ
ニットおよび光ケーブル構造を運択しなければならない
といった制約を受ける問題がある。
に対する側圧特性が充分でなく、従来の樹脂被覆光ファ
イバ素線をケーブル化する場合、たとえば溝付スペーサ
の溝中に樹脂被覆光ファイバ索線を緩く収納し、樹脂被
覆光ファイバ索線に側圧が殆んど加わらないように光ユ
ニットおよび光ケーブル構造を運択しなければならない
といった制約を受ける問題がある。
本発明は従来の問題点を解決する丸め、外径よ１２５ｙ
＋ｓｍφの光ファイバの外周に、常温におけるヤング率
が製造性からり、０１〜Ｑ、 Ｉ Ｋｇ／ｍｔｎ２で、
好ましく ｆ＠ ０．０５ Ｋｇ／ｍｍ２以下の低ヤン
グ率の被覆樹脂からなる内層被覆層と、常温におけるヤ
ング率が損失低温特性を考慮して４０〜６０ Ｋｇ／ｍ
１１％２で、好ましくは４ｏＫｇ／／Ｉ％Ｔｎ２以上の
高ヤング率の被覆樹脂からなる外層被覆層とを備え、樹
脂被覆外径が０．２５ｍｍφからなる樹脂被覆光ファイ
バ素線において、内層被覆層はα０１２５〜０．０２７
５ｍｍの厚みを有する構造を備えたことを特徴としてい
る。
＋ｓｍφの光ファイバの外周に、常温におけるヤング率
が製造性からり、０１〜Ｑ、 Ｉ Ｋｇ／ｍｔｎ２で、
好ましく ｆ＠ ０．０５ Ｋｇ／ｍｍ２以下の低ヤン
グ率の被覆樹脂からなる内層被覆層と、常温におけるヤ
ング率が損失低温特性を考慮して４０〜６０ Ｋｇ／ｍ
１１％２で、好ましくは４ｏＫｇ／／Ｉ％Ｔｎ２以上の
高ヤング率の被覆樹脂からなる外層被覆層とを備え、樹
脂被覆外径が０．２５ｍｍφからなる樹脂被覆光ファイ
バ素線において、内層被覆層はα０１２５〜０．０２７
５ｍｍの厚みを有する構造を備えたことを特徴としてい
る。
本発明の作用を第４図に示す樹脂被覆光ファイバ素線に
２点圧縮荷重の側圧Ｗが印加され′ｆｃ場合、荷重作用
線上の光ファイバ１を形成するガラス表面上において発
生する応力σｒを計算したモデルと、第５図に示す第４
図のモデルにおいて、荷重による側圧Ｗが印加された場
合の樹脂被覆光ファイバ素線断面円ガラス式面上の有限
喪索法による応力解析結果により説明する。なお第５図
において２は内層被覆層、３は外層被覆層を示す。
２点圧縮荷重の側圧Ｗが印加され′ｆｃ場合、荷重作用
線上の光ファイバ１を形成するガラス表面上において発
生する応力σｒを計算したモデルと、第５図に示す第４
図のモデルにおいて、荷重による側圧Ｗが印加された場
合の樹脂被覆光ファイバ素線断面円ガラス式面上の有限
喪索法による応力解析結果により説明する。なお第５図
において２は内層被覆層、３は外層被覆層を示す。
第５図は、規格化内層厚、すなわち内層被覆層の厚みｔ
ｐと樹脂被覆光７フイバ素線の外径ｄ８との比（ｔｐ／
ｄａ ）と、規格化応力、すなわち側圧Ｗに対する光フ
ァイバのガラス表面上に発生する応力σｒの割合（σｒ
１ｗ ）の関係を、内層被覆層のヤング率Ｅｐと外層被
覆層のヤング率Ｅ＃とＯ比（Ｅｐ／ｇａ ）ヲハラメー
タとしてプロットしたものである。
ｐと樹脂被覆光７フイバ素線の外径ｄ８との比（ｔｐ／
ｄａ ）と、規格化応力、すなわち側圧Ｗに対する光フ
ァイバのガラス表面上に発生する応力σｒの割合（σｒ
１ｗ ）の関係を、内層被覆層のヤング率Ｅｐと外層被
覆層のヤング率Ｅ＃とＯ比（Ｅｐ／ｇａ ）ヲハラメー
タとしてプロットしたものである。
第５図の解析結果によればｓ ”／Ｅｓが一定の場合、
規格化内層厚ｔ ｐ／ｄ ａαα０７において規格化応
力σ、Ｊは極小かつ最小値をとる。また規格化内層厚ｔ
ｐ／ｄＢが一定の場合、Ｅｐ／ｘ： ａが小さい程、規
格化応力σ７／ｖは小さい値をとることが解る。
規格化内層厚ｔ ｐ／ｄ ａαα０７において規格化応
力σ、Ｊは極小かつ最小値をとる。また規格化内層厚ｔ
ｐ／ｄＢが一定の場合、Ｅｐ／ｘ： ａが小さい程、規
格化応力σ７／ｖは小さい値をとることが解る。
従来技術による樹脂被覆光ファイバ素線の一例として、
たとえばＥｐ／Ｅｓ ＝ １２．５ Ｘ ｉ Ｏ−’
（Ｅｐ＝Ｑ、１ＫＶ’ｔｗｎ’。
たとえばＥｐ／Ｅｓ ＝ １２．５ Ｘ ｉ Ｏ−’
（Ｅｐ＝Ｑ、１ＫＶ’ｔｗｎ’。
Ｅδ＝４０にシー２）、規格化内層厚ｔｐ／ｄａ＝α１
ｓ（ｅｐ＝ ０．０３７５ ｍｍ 、 ｄａ ＝α２５
ｙｎｙｎφ）なる樹脂被覆光ファイバ素線（以下素線Ａ
という。）の場合、規格化応力σ、／′Ｗは、第５図に
示すとおシ工２６悟倶 となっている。
ｓ（ｅｐ＝ ０．０３７５ ｍｍ 、 ｄａ ＝α２５
ｙｎｙｎφ）なる樹脂被覆光ファイバ素線（以下素線Ａ
という。）の場合、規格化応力σ、／′Ｗは、第５図に
示すとおシ工２６悟倶 となっている。
一方、本発明による樹脂被覆光ファイバ素線の第１実施
例として、たとえば、Ｅｐ／’ｇｚ ＝ ２．５ Ｘ
１０−’（Ｅｐ＝０．１Ｋｇ／ｍｔｎ２． Ｅｘ ＝４
０Ｋｇ／ｒｕｎｓ２） ｓ規格化内層厚ｔｐ／ｄａ ＝
０．０７ （ｔｐ＝ １１０１７５ｍｍ、 ｄａ ＝
０．２５ｍｍφ）なる樹脂被覆光ファイバ素線（以下素
線Ｂという。）の場合、規格化応力σ−は１．６３ ｍ
ｍ−’となシ、従来技術による素線Ａに比して、２点側
圧が印加された場合、光ファイバのガラス式面上の荷重
負荷線上に発生する規格化応力σＶＷはＡに低減して−
る。
例として、たとえば、Ｅｐ／’ｇｚ ＝ ２．５ Ｘ
１０−’（Ｅｐ＝０．１Ｋｇ／ｍｔｎ２． Ｅｘ ＝４
０Ｋｇ／ｒｕｎｓ２） ｓ規格化内層厚ｔｐ／ｄａ ＝
０．０７ （ｔｐ＝ １１０１７５ｍｍ、 ｄａ ＝
０．２５ｍｍφ）なる樹脂被覆光ファイバ素線（以下素
線Ｂという。）の場合、規格化応力σ−は１．６３ ｍ
ｍ−’となシ、従来技術による素線Ａに比して、２点側
圧が印加された場合、光ファイバのガラス式面上の荷重
負荷線上に発生する規格化応力σＶＷはＡに低減して−
る。
更に本発明による樹脂被覆光ファイバ素線の第２実施例
として、たとえばＥｐ／Ｂ、 ＝ １．２５ Ｘ １０
−’ （Ｅｐ＝ （Ｌａ５ Ｋｇ／ｌｙｗｎ” 、 Ｅ
ｘ ：” ４０ Ｋｇ／ｍｍ２）、規格化内層厚ｔｐ／
ｄｍ ＝ ａ、０７ （ｔ ｐ ＝＝α０１７５ｍｎ５
． ｄａ＝α２５惰傷φ）なる樹脂被覆光ファイバ索線
（以下素線Ｃという。）の場合、規格化応力σ、／Ｓｒ
はα９０５となり、従来技術による索線ＡＶｃ比して、
２点側圧が印加された場合、光ファイバのガラス表面上
の荷重負荷線上に発生する規格化応力σｐは約／五６に
低減していることが解る。
として、たとえばＥｐ／Ｂ、 ＝ １．２５ Ｘ １０
−’ （Ｅｐ＝ （Ｌａ５ Ｋｇ／ｌｙｗｎ” 、 Ｅ
ｘ ：” ４０ Ｋｇ／ｍｍ２）、規格化内層厚ｔｐ／
ｄｍ ＝ ａ、０７ （ｔ ｐ ＝＝α０１７５ｍｎ５
． ｄａ＝α２５惰傷φ）なる樹脂被覆光ファイバ索線
（以下素線Ｃという。）の場合、規格化応力σ、／Ｓｒ
はα９０５となり、従来技術による索線ＡＶｃ比して、
２点側圧が印加された場合、光ファイバのガラス表面上
の荷重負荷線上に発生する規格化応力σｐは約／五６に
低減していることが解る。
上述した従来技術による素線Ａと、本発明による第１お
よび第２実施例の素線Ｂおよび素線Ｃとを相互に比較し
た結果を次光に示す。
よび第２実施例の素線Ｂおよび素線Ｃとを相互に比較し
た結果を次光に示す。
以下図面にもとづき実施例について説明する。
上述した樹脂被覆光ファイバ素線断面内応力解析結果に
もとづいて、従来技術による樹脂被覆光フフイバ素線の
素線Ａと、本発明の第１および第２実施例の素線Ｂおよ
び素線Ｃと同一の樹脂被覆構造を備えた樹脂被覆光ファ
イバ素線を、同一プリフォームから線引し、それぞれの
樹脂被覆を施した樹脂被覆光フフイバ素線Ａ、 Ｂ、
Ｃを、それぞれ４条ずつ中心抗張力線の周囲に配置した
１２心の異素線混合の光フアイバユニットを作製した。
もとづいて、従来技術による樹脂被覆光フフイバ素線の
素線Ａと、本発明の第１および第２実施例の素線Ｂおよ
び素線Ｃと同一の樹脂被覆構造を備えた樹脂被覆光ファ
イバ素線を、同一プリフォームから線引し、それぞれの
樹脂被覆を施した樹脂被覆光フフイバ素線Ａ、 Ｂ、
Ｃを、それぞれ４条ずつ中心抗張力線の周囲に配置した
１２心の異素線混合の光フアイバユニットを作製した。
第２図に、作製した１２心の光フアイバユニットの断面
構造を示す。４は中心抗張力線、５は従来技術による素
線Ａ、６は本発明の第１実施例の素線Ｂ、７は本発明の
第２実施例の素ＩＩＣでらる。８は押え巻である。索線
Ａ、素線Ｂ、素線Ｃそれぞれの被覆構造は次のとおシで
ある。
構造を示す。４は中心抗張力線、５は従来技術による素
線Ａ、６は本発明の第１実施例の素線Ｂ、７は本発明の
第２実施例の素ＩＩＣでらる。８は押え巻である。索線
Ａ、素線Ｂ、素線Ｃそれぞれの被覆構造は次のとおシで
ある。
素線Ａ（従来技術）：外径ｄｆ”α１２５惰惰φのシン
グルモード光ファイバ上に、常温におけるヤング率Ｅｐ
＝ ＣＬＩ Ｋｇ／ｍｍ’の紫外線硬化性樹脂（以下
ＵＴ／樹脂という。）を内層被覆層として厚みｔｐ ＝
０．０３７５ｒｒａｎに形成し、更にヤング率Ｅｘ
＝ ４０ Ｋｇ／ｎｍ’■Ｕ７／樹脂で外層被覆層を形
成し、ＵＶ樹脂被覆光フフイバ紫線の外径ｄｓ：Ｑ、２
５…ｉとした。なおこの素線ＡＯ規規格円内層厚ｔｐ／
ｄａ ＝ ０．１５であった。
グルモード光ファイバ上に、常温におけるヤング率Ｅｐ
＝ ＣＬＩ Ｋｇ／ｍｍ’の紫外線硬化性樹脂（以下
ＵＴ／樹脂という。）を内層被覆層として厚みｔｐ ＝
０．０３７５ｒｒａｎに形成し、更にヤング率Ｅｘ
＝ ４０ Ｋｇ／ｎｍ’■Ｕ７／樹脂で外層被覆層を形
成し、ＵＶ樹脂被覆光フフイバ紫線の外径ｄｓ：Ｑ、２
５…ｉとした。なおこの素線ＡＯ規規格円内層厚ｔｐ／
ｄａ ＝ ０．１５であった。
木線Ｂ（本発明第１実施例）：外径ｄｆ＝（Ｌ１２５勉
φのシングルモード光ファイバ上に、常温におけるヤン
グ率Ｅｐ ＝ ０．Ｉ Ｋｖ’ｒｙｈｍ’のＵＶ樹脂を
内層被覆層として厚みり＝α０１７５ｍｍで形成し、更
にヤング率Ａ’ｓ ＝ ４０ Ｋｇ／１ｗｎ”のＵＶ樹
脂で外層被覆層を形成し、ＵＶ樹樹脂被覆スフフィバ素
線外径ｄａ ＝ ０．２５２．ｍφとした。なおこの素
線Ｂの規格化内層厚は’ ｐ／ｄ。
φのシングルモード光ファイバ上に、常温におけるヤン
グ率Ｅｐ ＝ ０．Ｉ Ｋｖ’ｒｙｈｍ’のＵＶ樹脂を
内層被覆層として厚みり＝α０１７５ｍｍで形成し、更
にヤング率Ａ’ｓ ＝ ４０ Ｋｇ／１ｗｎ”のＵＶ樹
脂で外層被覆層を形成し、ＵＶ樹樹脂被覆スフフィバ素
線外径ｄａ ＝ ０．２５２．ｍφとした。なおこの素
線Ｂの規格化内層厚は’ ｐ／ｄ。
＝０．０７でめった。
素線Ｃ（本発明第２実施例）：外径ｄｆ＝Ｑ、１２５ｒ
ｍｌｋのシングルモード光ファイバ上に、常温における
ヤング率Ｅｐ ＝＝ ０．０５ Ｋｇ／ｖ−のＵＶ樹脂
を内層被覆層として厚みｔｐ：ｌ１０１７５ｍｍで形成
し、更にヤング率Ｅａ＝４０にシー２のＵＶ樹脂で外層
被覆層を形成し、ＵＶ樹脂被１光フアイバ素線の外径ｔ
ｈ＝０．２５ｍｍφとした。なおこの素線Ｃの規格化内
層厚は、情４８＝α０７であった。
ｍｌｋのシングルモード光ファイバ上に、常温における
ヤング率Ｅｐ ＝＝ ０．０５ Ｋｇ／ｖ−のＵＶ樹脂
を内層被覆層として厚みｔｐ：ｌ１０１７５ｍｍで形成
し、更にヤング率Ｅａ＝４０にシー２のＵＶ樹脂で外層
被覆層を形成し、ＵＶ樹脂被１光フアイバ素線の外径ｔ
ｈ＝０．２５ｍｍφとした。なおこの素線Ｃの規格化内
層厚は、情４８＝α０７であった。
素線Ａ、素線Ｂ、素線Ｃは同一のプリフォームから線引
し、光ファイバのファイバパラメータは測定結果から、
ＬＰｏ＋モードの１．３ａｍにおけるモード外径は１ｃ
Ｌ５μｍ％Ｌ Ｐ ＋ １モードの遮断波長は１．２５
μ毒で、素！ｉＡＡ、素線Ｂ、素線Ｃともすべて一致し
ていることを確認した。
し、光ファイバのファイバパラメータは測定結果から、
ＬＰｏ＋モードの１．３ａｍにおけるモード外径は１ｃ
Ｌ５μｍ％Ｌ Ｐ ＋ １モードの遮断波長は１．２５
μ毒で、素！ｉＡＡ、素線Ｂ、素線Ｃともすべて一致し
ていることを確認した。
素線Ａ、素線Ｂおよび素線ｃｔ−それぞれ４心ずつ計１
２心を、第２図に断面構造を示した１２心光フアイバユ
ニツトに形成した。具体的には外径０．７４ｍｍφの中
心抗張力線４の周囲に、従来技術の５の素線Ａｉ４心、
本発明の第１実施例および第２実施例の６の素線Ｂおよ
び７の素線Ｃをそれぞれ４心ずつの計１２心を、集合ピ
ッチ１５０ｍｒ１＆、集合張力１００ｇで撚９合わせ、
更に押え巻８として１５ｗ１＆幅のポリエチレンテープ
を張力５００ｇで巻付けた構造である。
２心を、第２図に断面構造を示した１２心光フアイバユ
ニツトに形成した。具体的には外径０．７４ｍｍφの中
心抗張力線４の周囲に、従来技術の５の素線Ａｉ４心、
本発明の第１実施例および第２実施例の６の素線Ｂおよ
び７の素線Ｃをそれぞれ４心ずつの計１２心を、集合ピ
ッチ１５０ｍｒ１＆、集合張力１００ｇで撚９合わせ、
更に押え巻８として１５ｗ１＆幅のポリエチレンテープ
を張力５００ｇで巻付けた構造である。
第１図に、第２図の断面構造の１２心光フフイパの撚シ
合せ工程後の損失波長特性の測定結果を示す。点線の特
性■が従来技術の素！！Ａ、破線の特性■が本発明の第
１実施例の索線Ｂ、実線の特性Ｉが本発明の第２実施例
の素線Ｃに対応している。
合せ工程後の損失波長特性の測定結果を示す。点線の特
性■が従来技術の素！！Ａ、破線の特性■が本発明の第
１実施例の索線Ｂ、実線の特性Ｉが本発明の第２実施例
の素線Ｃに対応している。
第１図から明らかなように、九とえは従来技術による樹
脂被覆光フフイバ素線の素線Ａの場合、１２心光ファイ
バユニット化後、側圧の影響により長波長領域において
マイクロベンディング損失増が見られる。
脂被覆光フフイバ素線の素線Ａの場合、１２心光ファイ
バユニット化後、側圧の影響により長波長領域において
マイクロベンディング損失増が見られる。
これに対し、本発明による樹脂被覆光ファイバ素線、た
とえば素＃ＩＢおよび素線Ｃを、１２心光７フイバユニ
ツト化しても、長波長領域において損失波長特性の劣化
は見られない。したがって本発明による樹脂被覆光ファ
イバ索線は、光伝送特性において対側圧性に優れており
、従来技術による樹脂被覆光７フイパ素線をユニット化
する除のように、光フアイバ素線に側圧が殆んど加わら
ないユニット構造に限定されるという制約は受けず、従
来のケーブル構造をそＯまま適用できることから、新た
に製造設備を用意する必要もなく、価格の大幅な低減化
に有効でおる。
とえば素＃ＩＢおよび素線Ｃを、１２心光７フイバユニ
ツト化しても、長波長領域において損失波長特性の劣化
は見られない。したがって本発明による樹脂被覆光ファ
イバ索線は、光伝送特性において対側圧性に優れており
、従来技術による樹脂被覆光７フイパ素線をユニット化
する除のように、光フアイバ素線に側圧が殆んど加わら
ないユニット構造に限定されるという制約は受けず、従
来のケーブル構造をそＯまま適用できることから、新た
に製造設備を用意する必要もなく、価格の大幅な低減化
に有効でおる。
以上述べたように、本発明による被覆層構成の樹脂被覆
光ファイバ素線は、光伝送特性において充分な対側圧特
性を有しているので、直接、中心抗張力線の周囲に撚シ
合せ、外周にテープによる押え巻を施すケーブル構造に
適用しても、光ファイバの光伝送特性が劣化することは
なく、従来構成のように、光フアイバ素線に側圧がかか
らないようなケーブル構造を選択しなければならないと
い９制約は受けず、従来のケーブル構造をそのまま適用
でき、また新たに設備を必要とすることもなく、価格の
大幅な低減にも有効で、その効果顕著である。
光ファイバ素線は、光伝送特性において充分な対側圧特
性を有しているので、直接、中心抗張力線の周囲に撚シ
合せ、外周にテープによる押え巻を施すケーブル構造に
適用しても、光ファイバの光伝送特性が劣化することは
なく、従来構成のように、光フアイバ素線に側圧がかか
らないようなケーブル構造を選択しなければならないと
い９制約は受けず、従来のケーブル構造をそのまま適用
でき、また新たに設備を必要とすることもなく、価格の
大幅な低減にも有効で、その効果顕著である。
第１図は本発明および従来の樹脂被覆光ファイバ索線そ
れぞれ４心を収納した１２心光フアイバユニツト化後の
損失波長特性、 第２図は本発明の実施例および従来の光７フィバ素線収
納１２心光フフイバユニット断面構造図、第３図は樹脂
被覆光７１イパ素線の断面図、第４図は樹脂被覆光ファ
イバ素線に印加される側圧Ｗとファイバガラス表面の発
生応力σアのモデル図、 第５図は規格化内層厚と規格化応力の関係を示す図であ
る。 １・パ光ファイバ ２・・・内層被覆層 ３・・・外鳩被覆層 ４・・・中心抗張力線 ５・・・従来の素線Ａ ６・・・本発明第１実施例の素線Ｂ ７・・・本発明第２実施例の素線Ｃ ８・・・押え巻 特許出願人 住友電気工業株式会社 代理人 弁理士 玉 蟲 久 五 部 奪畑翠Ｑ只Ｊｊ
れぞれ４心を収納した１２心光フアイバユニツト化後の
損失波長特性、 第２図は本発明の実施例および従来の光７フィバ素線収
納１２心光フフイバユニット断面構造図、第３図は樹脂
被覆光７１イパ素線の断面図、第４図は樹脂被覆光ファ
イバ素線に印加される側圧Ｗとファイバガラス表面の発
生応力σアのモデル図、 第５図は規格化内層厚と規格化応力の関係を示す図であ
る。 １・パ光ファイバ ２・・・内層被覆層 ３・・・外鳩被覆層 ４・・・中心抗張力線 ５・・・従来の素線Ａ ６・・・本発明第１実施例の素線Ｂ ７・・・本発明第２実施例の素線Ｃ ８・・・押え巻 特許出願人 住友電気工業株式会社 代理人 弁理士 玉 蟲 久 五 部 奪畑翠Ｑ只Ｊｊ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 外径０．１２５ｍｍφの光ファイバの外周に、常温にお
けるヤング率が０．０１〜０．１Ｋｇ／ｍｍ＾２の被覆
樹脂からなる内層被覆層と、常温におけるヤング率が４
０〜６０Ｋｇ／ｍｍ＾２の被覆樹脂からなる外層被覆層
とを備え、樹脂被覆外径が０．２５ｍｍφからなる樹脂
被覆光ファイバ素線において、 前記内層被覆層は０．０１２５〜０．０２７５ｍｍの厚
みを有してなる ことを特徴とする樹脂被覆光ファイバ素線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61146563A JPS632008A (ja) | 1986-06-23 | 1986-06-23 | 樹脂被覆光フアイバ素線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61146563A JPS632008A (ja) | 1986-06-23 | 1986-06-23 | 樹脂被覆光フアイバ素線 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS632008A true JPS632008A (ja) | 1988-01-07 |
Family
ID=15410506
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61146563A Pending JPS632008A (ja) | 1986-06-23 | 1986-06-23 | 樹脂被覆光フアイバ素線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS632008A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07325023A (ja) * | 1994-04-07 | 1995-12-12 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光ファイバ被覆の物性評価方法及び被覆光ファイバ |
| WO2001020384A1 (en) * | 1999-09-16 | 2001-03-22 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical fiber |
| AU772564B2 (en) * | 1999-09-16 | 2004-04-29 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical fiber |
-
1986
- 1986-06-23 JP JP61146563A patent/JPS632008A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07325023A (ja) * | 1994-04-07 | 1995-12-12 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光ファイバ被覆の物性評価方法及び被覆光ファイバ |
| WO2001020384A1 (en) * | 1999-09-16 | 2001-03-22 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical fiber |
| US6597846B1 (en) | 1999-09-16 | 2003-07-22 | Sumitomo Electric Industries Co., Ltd. | Optical fiber |
| AU772564B2 (en) * | 1999-09-16 | 2004-04-29 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical fiber |
| KR100709496B1 (ko) * | 1999-09-16 | 2007-04-20 | 스미토모덴키고교가부시키가이샤 | 광섬유 |
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