JPS63199837A - 繊維強化された軽合金製部材 - Google Patents
繊維強化された軽合金製部材Info
- Publication number
- JPS63199837A JPS63199837A JP3151087A JP3151087A JPS63199837A JP S63199837 A JPS63199837 A JP S63199837A JP 3151087 A JP3151087 A JP 3151087A JP 3151087 A JP3151087 A JP 3151087A JP S63199837 A JPS63199837 A JP S63199837A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fiber
- fibers
- carbon
- self
- reinforced
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910001234 light alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 19
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims abstract description 65
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 claims abstract description 21
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 claims abstract description 21
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 claims abstract description 17
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 10
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 abstract description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 2
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 abstract 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 abstract 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 21
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 13
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 10
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 8
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- CWQXQMHSOZUFJS-UHFFFAOYSA-N molybdenum disulfide Chemical compound S=[Mo]=S CWQXQMHSOZUFJS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052982 molybdenum disulfide Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 239000011246 composite particle Substances 0.000 description 1
- 238000013329 compounding Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 238000005087 graphitization Methods 0.000 description 1
- 239000011357 graphitized carbon fiber Substances 0.000 description 1
- 230000013011 mating Effects 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000012783 reinforcing fiber Substances 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2201/00—Metals
- F05C2201/02—Light metals
- F05C2201/021—Aluminium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2253/00—Other material characteristics; Treatment of material
- F05C2253/16—Fibres
Landscapes
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
Ｌ１上二旦ユ上１
本発明は、繊維強化金属製部材に係り、特に少なくとも
セラミック繊維および自己潤滑性を有する繊維で複合強
化された軽合金製部材に関するものである。
セラミック繊維および自己潤滑性を有する繊維で複合強
化された軽合金製部材に関するものである。
従ｍ術
軽合金材をｌｌｉ雑で複合強化した繊維強化金属は、軽
量、高強度、良好な耐摩耗性、良好な耐熱性等の優れた
特性を備えている。例えば、内燃機関のアルミニウム合
金製ピストンをアルミナ繊維で強化すれば、その摩耗域
０は、繊維強化されないアルミニウム合金で形成したピ
ストンの摩耗域ｍの１／１００程度にもなるという利点
がある。
量、高強度、良好な耐摩耗性、良好な耐熱性等の優れた
特性を備えている。例えば、内燃機関のアルミニウム合
金製ピストンをアルミナ繊維で強化すれば、その摩耗域
０は、繊維強化されないアルミニウム合金で形成したピ
ストンの摩耗域ｍの１／１００程度にもなるという利点
がある。
が ゛しよ とする口
しかるに、アルミナ繊維、アルミナ−シリカ繊できない
という問題を有している。そこで、自己潤滑性を有する
二硫化モリブリデン、黒鉛等の粒子をセラミックｉａａ
に併用することが考えられるが、軽合金マトリックスと
粒子との界面接合強度が小さく、複合材としての強度の
低下を招き、また摩耗過程で粒子が脱落して摩耗の促進
が生ずる。
という問題を有している。そこで、自己潤滑性を有する
二硫化モリブリデン、黒鉛等の粒子をセラミックｉａａ
に併用することが考えられるが、軽合金マトリックスと
粒子との界面接合強度が小さく、複合材としての強度の
低下を招き、また摩耗過程で粒子が脱落して摩耗の促進
が生ずる。
この意味で、自己潤滑性を有するｍＨ（例、炭素ｉｌ維
＞を併用するのは有効である。ところが、アルミナ系繊
維と炭素繊維の如く強度および摺動特性の異なるａｉｍ
を併用する場合には、これ等の繊維をマトリックス中に
均一に分散させなければならず、さもなければ、複合材
としての必要な強度。
＞を併用するのは有効である。ところが、アルミナ系繊
維と炭素繊維の如く強度および摺動特性の異なるａｉｍ
を併用する場合には、これ等の繊維をマトリックス中に
均一に分散させなければならず、さもなければ、複合材
としての必要な強度。
摺動特性が得られない。
口 ゛ るための− Ｖよび
本発明は、斯かる技術的背ｍの下で創案されたものであ
り、その目的とする処は、摺動特性が良好で、強度低下
の生じ難い８Ｍ強化された軽合金製部材を提供する点に
ある。
り、その目的とする処は、摺動特性が良好で、強度低下
の生じ難い８Ｍ強化された軽合金製部材を提供する点に
ある。
この目的は、少なくともセラミック繊維および自己潤滑
性を有するＩＩ維で強化された軽合金製部材において、
セラミックｍｍの平均長さに対して、自己潤滑性を有す
るｌＧ雑の平均長さの比を０，５〜１．５にするととも
に、自己潤滑性を有する繊維の平均アスペクト比（Ｊｌ
／ｄ ：ただし、ｐ＝繊Ｎ長。
性を有するＩＩ維で強化された軽合金製部材において、
セラミックｍｍの平均長さに対して、自己潤滑性を有す
るｌＧ雑の平均長さの比を０，５〜１．５にするととも
に、自己潤滑性を有する繊維の平均アスペクト比（Ｊｌ
／ｄ ：ただし、ｐ＝繊Ｎ長。
ｄ＝！ｌｍ１ｔ径）を１０〜１００にすることによって
達成される。
達成される。
セラミック繊維に、少なくとも一種の自己潤滑性ａｍ＜
例、炭素繊維）を併用して軽合金を強化するのは、その
摺動特性を向上させる上で有効である。
例、炭素繊維）を併用して軽合金を強化するのは、その
摺動特性を向上させる上で有効である。
その際、留意すべきは、異種繊維をマトリックス中に均
一に分散させることである。そのためには、異種ｍ線間
の長さの比を０．５〜１．５（好ましくは１）にして、
複合化鋳造の過程で用いられるａｌ維予備成形体の成形
を容易にする必要がある。
一に分散させることである。そのためには、異種ｍ線間
の長さの比を０．５〜１．５（好ましくは１）にして、
複合化鋳造の過程で用いられるａｌ維予備成形体の成形
を容易にする必要がある。
また、使用する繊維の径（太さ）をそろえるのも、異種
繊維が均一に混合された！１ｉ維予備成形体を得るため
に有効であり、最大繊維径／最小ｌｉ維径≦１０の範囲
が適当である。
繊維が均一に混合された！１ｉ維予備成形体を得るため
に有効であり、最大繊維径／最小ｌｉ維径≦１０の範囲
が適当である。
さらに、自己潤滑性を有する繊維を併用した場合の材料
強度の低下を防ぐには、該！ｉ１ｍの平均アスペクト比
を１０〜１００の範囲で選択するのが好ましい。平均ア
スペクト比を限定する理由は、平均アスペクト比（ρ／
ｄ）＜１０では、二硫化モリブリデン等の粒子を分散さ
せる場合と同様に、マトリックスと１１維との界面接合
強度が小さく、マトリックスからの繊維の脱落による摩
耗の促進を惹起するのみならず、複合材として要求され
る強度が得られないからであり、平均アスペクト比（ｊ
！ ／ｄ ） ＞１００では、マトリックス中に繊維が
均一に分散されず、耐焼付き性が劣るだけでなく、繊維
と直交する方向の応力が複合材に生じた時に、ｉｌ維の
存在が大きな切欠き効果となって現れ、強度の低下を招
くからである。
強度の低下を防ぐには、該！ｉ１ｍの平均アスペクト比
を１０〜１００の範囲で選択するのが好ましい。平均ア
スペクト比を限定する理由は、平均アスペクト比（ρ／
ｄ）＜１０では、二硫化モリブリデン等の粒子を分散さ
せる場合と同様に、マトリックスと１１維との界面接合
強度が小さく、マトリックスからの繊維の脱落による摩
耗の促進を惹起するのみならず、複合材として要求され
る強度が得られないからであり、平均アスペクト比（ｊ
！ ／ｄ ） ＞１００では、マトリックス中に繊維が
均一に分散されず、耐焼付き性が劣るだけでなく、繊維
と直交する方向の応力が複合材に生じた時に、ｉｌ維の
存在が大きな切欠き効果となって現れ、強度の低下を招
くからである。
また、自己潤滑性を有する繊維として炭素Ｉ！１Ｉｌｔ
を用いた場合、その黒鉛化率を増大させるほど自己！′
ｉｌｌ滑性が向上するものの、複合化鋳造に際してマト
リックスとの間の濡れ性が低下するだけでなく、伸び率
が低下し、複合化の過程で炭素ｉｉが破断し易くなり、
結果的に複合材の強度低下を招く不具合がある。さらに
、ピッチ系炭素繊維のうち、低強度品は界面強度が劣り
、必要な複合材強度が得られない。
を用いた場合、その黒鉛化率を増大させるほど自己！′
ｉｌｌ滑性が向上するものの、複合化鋳造に際してマト
リックスとの間の濡れ性が低下するだけでなく、伸び率
が低下し、複合化の過程で炭素ｉｉが破断し易くなり、
結果的に複合材の強度低下を招く不具合がある。さらに
、ピッチ系炭素繊維のうち、低強度品は界面強度が劣り
、必要な複合材強度が得られない。
自己潤滑性を有する繊維として炭素ＩＩＭを選択する目
安は、そのヤング率（Ｅ）であり、Ｅ＝２０〜３０トン
／馴２の炭素Ｖ＆雑の使用が望ましく、所望の複合材強
度を得ることができる。なお、自己潤滑性を有するＩＩ
＆紺とは、炭素！１Ｉｆｆに限らない。
安は、そのヤング率（Ｅ）であり、Ｅ＝２０〜３０トン
／馴２の炭素Ｖ＆雑の使用が望ましく、所望の複合材強
度を得ることができる。なお、自己潤滑性を有するＩＩ
＆紺とは、炭素！１Ｉｆｆに限らない。
炭素繊維は強化用繊維としても使用されるが、セラミッ
ク１ｆｉｌｆｆとの比較において自己潤滑性を有すると
見做し得るものであり、他の繊維についても同様である
。
ク１ｆｉｌｆｆとの比較において自己潤滑性を有すると
見做し得るものであり、他の繊維についても同様である
。
一方、セラミックｉ［としては、複合材の耐焼付き性、
耐摩耗性を向上させる意味で、ＡＭ ２０ｓ 、Ａｊ
２０ｓ−８ＬＯｔ等のアルミナ系繊維が推奨され、ＡＪ
２０ｓのα化率は、複合化過程におけるＳ維破断を避け
るために、６０％以下の範囲（好ましくは、５〜４５％
）にするのが望ましい。また、使用するセラミック！１
ｌｉｌｆｆの繊維径を均一化するのは、マトリックスと
の複合化の過程でｔＵｔの均一分散を計る上で有効であ
るだけではなく、複合材の耐摩耗性を向上させ、摺動接
触する相手材の摩耗を少なくするという効果が得られる
。
耐摩耗性を向上させる意味で、ＡＭ ２０ｓ 、Ａｊ
２０ｓ−８ＬＯｔ等のアルミナ系繊維が推奨され、ＡＪ
２０ｓのα化率は、複合化過程におけるＳ維破断を避け
るために、６０％以下の範囲（好ましくは、５〜４５％
）にするのが望ましい。また、使用するセラミック！１
ｌｉｌｆｆの繊維径を均一化するのは、マトリックスと
の複合化の過程でｔＵｔの均一分散を計る上で有効であ
るだけではなく、複合材の耐摩耗性を向上させ、摺動接
触する相手材の摩耗を少なくするという効果が得られる
。
そして、セラミックｔｌｉＩｆｆｌとしてアルミナ系繊
維を用い、自己潤滑性を有する繊維として炭素繊維を用
いた場合の繊維体積率（Ｖｆ ）は、下記の範囲が望ま
しいく第１図参照。ただし、第１図は炭素繊維のｔｌｌ
鉢体積率、ＡｆＪ２ｏ３繊維および炭素ｉｌｌで強化し
たアルミニウム合金（ＪＩＳ ＡＤＣ１２材）の引張り
強度に与える影響を示すグラフである）。
維を用い、自己潤滑性を有する繊維として炭素繊維を用
いた場合の繊維体積率（Ｖｆ ）は、下記の範囲が望ま
しいく第１図参照。ただし、第１図は炭素繊維のｔｌｌ
鉢体積率、ＡｆＪ２ｏ３繊維および炭素ｉｌｌで強化し
たアルミニウム合金（ＪＩＳ ＡＤＣ１２材）の引張り
強度に与える影響を示すグラフである）。
ただし、アルミナ系繊維として一般的に使用されるＡＮ
２０ｓ Ｓ尤０２ｍ雑のＳλ０２含有率は、２５重口
％以下にするのが好ましく、２〜５重６％にするのがさ
らに好ましい。
２０ｓ Ｓ尤０２ｍ雑のＳλ０２含有率は、２５重口
％以下にするのが好ましく、２〜５重６％にするのがさ
らに好ましい。
また、Ａ、Ｇ ２０ｓ ＳＬ０２ｍ１１ｔ中に−含ま
ｔＬる非［を化粒子（ショット）については、１５０μ
ｍ以上の粒子径のものを４重量％以下にすべきである。
ｔＬる非［を化粒子（ショット）については、１５０μ
ｍ以上の粒子径のものを４重量％以下にすべきである。
なお、ｍｔｉｔｔ強化された軽合金製部材の例としては
、内燃纏関のアルミニウム合金製シリンダーブロック（
シリンダー内壁部を複合強化したもの）、ピストン、連
接棒、ロッカアーム等を挙げることができる。
、内燃纏関のアルミニウム合金製シリンダーブロック（
シリンダー内壁部を複合強化したもの）、ピストン、連
接棒、ロッカアーム等を挙げることができる。
筑ＪＬＪ
■ＡｆＪ２０３ｆｉ帷（α−ＡｆＪ２０ｓ ＝３３％）
。
。
および平均アスペクト比、ヤング率（Ｅ）の相違する複
数種の炭素繊維を用意した。
数種の炭素繊維を用意した。
■Ａｊ！ ２０３繊維体積率（Ｖｆ）＝１２％、炭素繊
維の１１ｉ１Ｅ体積率（Ｖ＋）＝９％になる様に、前記
具なる炭素ｖＡ維毎に繊維予備成形体（プリフォーム）
を成形した。
維の１１ｉ１Ｅ体積率（Ｖ＋）＝９％になる様に、前記
具なる炭素ｖＡ維毎に繊維予備成形体（プリフォーム）
を成形した。
■合繊維予備成形体を用い、加圧鋳造法によりアルミニ
ウム合金（ＪＩＳ ＡＤＣ１２材）を複合強化して成る
複数の複合材を作成した。鋳造条件は下記の通りである
。
ウム合金（ＪＩＳ ＡＤＣ１２材）を複合強化して成る
複数の複合材を作成した。鋳造条件は下記の通りである
。
■得られた複合材から試験片を切り出し、引張り試験を
行なって、炭素繊維の平均アスペクト比。
行なって、炭素繊維の平均アスペクト比。
およびヤング率（Ｅ）が引張り強度に及ぼす影響を調べ
た。その結果を、第２図、第３図にグラフとして示す。
た。その結果を、第２図、第３図にグラフとして示す。
■また、前項■によって（ｑられた複合材から試験片を
切出し、回転板に対して試験片を押付ける１ツブオンデ
ィスク式摩紅試験を行い、平均アスペクト比が複合材の
摩耗場に与える影響を調べた。
切出し、回転板に対して試験片を押付ける１ツブオンデ
ィスク式摩紅試験を行い、平均アスペクト比が複合材の
摩耗場に与える影響を調べた。
その結果を第４図に示す（ただし、炭素ＩＩの平均径は
７μｍであった）。
７μｍであった）。
試験条件は下記の通りである。
〈試験結果の評価〉
第２図から、炭素ｌｌｆｆの平均アスペクト比は、小さ
過ぎても、大き過ぎても複合材の引張り強度が低下し、
平均アスペクト比−１０〜１００の範囲が適当であるこ
とが判る。
過ぎても、大き過ぎても複合材の引張り強度が低下し、
平均アスペクト比−１０〜１００の範囲が適当であるこ
とが判る。
第３図から、ヤング率（Ｅ）が大きい黒鉛化が進んだ炭
素繊維を用いると、かえって複合材の引張り強度が低下
し、ヤング率（Ｅ）＝２０〜３０トン／ ｒｔｖｔｒ
２の範囲が適当であることが判る。
素繊維を用いると、かえって複合材の引張り強度が低下
し、ヤング率（Ｅ）＝２０〜３０トン／ ｒｔｖｔｒ
２の範囲が適当であることが判る。
第４図から、炭素繊維の平均アスペクト比が増大すると
複合材の摩耗２が低下する傾向のあることが判る。
複合材の摩耗２が低下する傾向のあることが判る。
ル■皇１浬
以上の説明から明らかな様に、少なくとも、セラミック
繊維および自己潤滑性を有する繊維で強化された軽合金
製部材であって、セラミック繊維の平均長さに対して、
自己潤滑性を右するＩＩＭの平均長さの比が０５〜１．
５であり、自己潤滑性を有する！［の平均アスペクト比
が１０〜１００である軽合金製部材が提案された。
繊維および自己潤滑性を有する繊維で強化された軽合金
製部材であって、セラミック繊維の平均長さに対して、
自己潤滑性を右するＩＩＭの平均長さの比が０５〜１．
５であり、自己潤滑性を有する！［の平均アスペクト比
が１０〜１００である軽合金製部材が提案された。
この軽合金製部材は、自己潤滑性を有する！！雑で強化
されているが故に無潤滑状態においても耐焼付き性良好
であり、しかも構造用部材としての十分な強度を有して
いる。
されているが故に無潤滑状態においても耐焼付き性良好
であり、しかも構造用部材としての十分な強度を有して
いる。
第１図は炭素繊維の繊維体積率が、Ａ１２０ｓ繊維およ
び炭素ｕｕｉで強化したアルミニウム合金。 （ＪＩＳ ＡＤＣ１２材）の引張り強度に与える影響を
示すグラフ、第２図は炭素ａｍの平均アスペクト比がへ
１２０ｓ繊維および炭素Ｉｌ維で強化されたアルミニウ
ム合金（ＪＩＳ ＡＤＣ１２材）の引張り強度に与える
影響を示すグラフ、第３図は炭素繊維のヤング率がＡＪ
ｚ Ｏｓ楳雑および炭素ｍＭで強化されたアルミニウ
ム合金（ＪＩＳ ＡＤＣ１２材）の引張り強度に与える
彩管を示すグラフ、第４図は炭素繊維の平均アスペクト
比がＡ、０２０３繊維および炭素ｍ帷で強化されたアル
ミニウム合金（ＪＩＳ ＡＤＣ１２材）の摺動摩耗特性
に与える影響を示すグラフである。
び炭素ｕｕｉで強化したアルミニウム合金。 （ＪＩＳ ＡＤＣ１２材）の引張り強度に与える影響を
示すグラフ、第２図は炭素ａｍの平均アスペクト比がへ
１２０ｓ繊維および炭素Ｉｌ維で強化されたアルミニウ
ム合金（ＪＩＳ ＡＤＣ１２材）の引張り強度に与える
影響を示すグラフ、第３図は炭素繊維のヤング率がＡＪ
ｚ Ｏｓ楳雑および炭素ｍＭで強化されたアルミニウ
ム合金（ＪＩＳ ＡＤＣ１２材）の引張り強度に与える
彩管を示すグラフ、第４図は炭素繊維の平均アスペクト
比がＡ、０２０３繊維および炭素ｍ帷で強化されたアル
ミニウム合金（ＪＩＳ ＡＤＣ１２材）の摺動摩耗特性
に与える影響を示すグラフである。
Claims (3)
- （１）少なくともセラミック繊維および自己潤滑性を有
する繊維で複合強化された軽合金製部材において、 前記セラミック繊維の平均長さに対して、前記自己潤滑
性を有する繊維の平均長さの比が０．５〜１．５であり
、自己潤滑性を有する繊維の平均アスペクト比が１０〜
１００であることを特徴とする繊維強化された軽合金製
部材。 - （２）前記自己潤滑性を有する繊維が炭素繊維であり、
そのヤング率が２０〜３０トン／ｍｍ＾２であることを
特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の繊維強化され
た軽合金製部材。 - （３）前記セラミック繊維がアルミナ系繊維であつて、
その繊維体積率（Ｖｆ）が８〜２０％であり、かつ前記
自己潤滑性を有する繊維が炭素繊維であって、その繊維
体積率（Ｖｆ）が０．３〜１５％であることを特徴とす
る特許請求の範囲第１項に記載の繊維強化された軽合金
製部材。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3151087A JPS63199837A (ja) | 1987-02-16 | 1987-02-16 | 繊維強化された軽合金製部材 |
| FR878710905A FR2602272B1 (fr) | 1986-07-31 | 1987-07-31 | Moteur a combustion interne comprenant un bloc-cylindres a zone renforcee par des fibres, et des pistons a segments coulissants dans les alesages des cylindres |
| GB8718149A GB2193786B (en) | 1986-07-31 | 1987-07-31 | Internal combustion engine |
| DE3725495A DE3725495A1 (de) | 1986-07-31 | 1987-07-31 | Brennkraftmaschine |
| CA000543531A CA1328385C (en) | 1986-07-31 | 1987-07-31 | Internal combustion engine |
| US07/080,495 US4817578A (en) | 1986-07-31 | 1987-07-31 | Internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3151087A JPS63199837A (ja) | 1987-02-16 | 1987-02-16 | 繊維強化された軽合金製部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63199837A true JPS63199837A (ja) | 1988-08-18 |
| JPH0533295B2 JPH0533295B2 (ja) | 1993-05-19 |
Family
ID=12333210
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3151087A Granted JPS63199837A (ja) | 1986-07-31 | 1987-02-16 | 繊維強化された軽合金製部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63199837A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63243237A (ja) * | 1987-03-31 | 1988-10-11 | Yanmar Diesel Engine Co Ltd | グラフアイト質カ−ボンフアイバ−を含んだｆｒｍ耐摩耗部品 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5035435A (ja) * | 1973-07-28 | 1975-04-04 | ||
| JPS579851A (en) * | 1980-06-18 | 1982-01-19 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Wear-resistant aluminum composite material |
| JPS596180A (ja) * | 1982-07-02 | 1984-01-13 | Mitsubishi Motors Corp | シ−トの係止装置 |
| JPS60141847A (ja) * | 1983-12-29 | 1985-07-26 | Nippon Denso Co Ltd | 繊維強化金属複合材料 |
| JPS60208449A (ja) * | 1984-04-02 | 1985-10-21 | Nissan Motor Co Ltd | 複合金属 |
-
1987
- 1987-02-16 JP JP3151087A patent/JPS63199837A/ja active Granted
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5035435A (ja) * | 1973-07-28 | 1975-04-04 | ||
| JPS579851A (en) * | 1980-06-18 | 1982-01-19 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Wear-resistant aluminum composite material |
| JPS596180A (ja) * | 1982-07-02 | 1984-01-13 | Mitsubishi Motors Corp | シ−トの係止装置 |
| JPS60141847A (ja) * | 1983-12-29 | 1985-07-26 | Nippon Denso Co Ltd | 繊維強化金属複合材料 |
| JPS60208449A (ja) * | 1984-04-02 | 1985-10-21 | Nissan Motor Co Ltd | 複合金属 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63243237A (ja) * | 1987-03-31 | 1988-10-11 | Yanmar Diesel Engine Co Ltd | グラフアイト質カ−ボンフアイバ−を含んだｆｒｍ耐摩耗部品 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0533295B2 (ja) | 1993-05-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5120372A (en) | Aluminum casting alloy for high strength/high temperature applications | |
| US4657065A (en) | Composite materials having a matrix of magnesium or magnesium alloy reinforced with discontinuous silicon carbide particles | |
| US5578386A (en) | Nickel coated carbon preforms | |
| US4662429A (en) | Composite material having matrix of aluminum or aluminum alloy with dispersed fibrous or particulate reinforcement | |
| US5115770A (en) | Aluminum casting alloy for high strength/high temperature applications | |
| JPS61169154A (ja) | 繊維強化金属複合材料 | |
| US4980242A (en) | Fiber-reinforced metal composite | |
| JPS5893837A (ja) | 複合材料及びその製造方法 | |
| EP0192804B1 (en) | Composite material made from matrix metal reinforced with mixed alumina fibers and mineral fibers | |
| US4664704A (en) | Composite material made from matrix metal reinforced with mixed crystalline alumina-silica fibers and mineral fibers | |
| JPS63199837A (ja) | 繊維強化された軽合金製部材 | |
| US20050019540A1 (en) | Aluminum based composite material and process for manufacturing the same | |
| US20020098337A1 (en) | Metal matrix composites with improved fatigue properties | |
| Kang et al. | Fabrication of metal-matrix composites by the die-casting technique and the evaluation of their mechanical properties | |
| JPH06322459A (ja) | アルミニウム合金製摺動部材 | |
| JPH0330710B2 (ja) | ||
| JPH089744B2 (ja) | 繊維強化金属用繊維質成形体 | |
| JPH01230738A (ja) | アルミニウム合金系複合材料の製造方法 | |
| JPH02277733A (ja) | トランスミッション用シフトフォーク | |
| JP2001335900A (ja) | 繊維強化アルミニウム合金材料 | |
| JP3577748B2 (ja) | 金属基複合体およびその製造方法 | |
| JPH0570688B2 (ja) | ||
| JPS6369932A (ja) | 繊維強化金属部材 | |
| JPH02294445A (ja) | セラミック強化アルミ基複合材料の製造方法 | |
| JPS61253341A (ja) | アルミナ繊維・アルミナ−シリカ繊維強化金属複合材料 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |