JPS63190779A - 炭化けい素多孔体の製造法 - Google Patents
炭化けい素多孔体の製造法Info
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- JPS63190779A JPS63190779A JP62020862A JP2086287A JPS63190779A JP S63190779 A JPS63190779 A JP S63190779A JP 62020862 A JP62020862 A JP 62020862A JP 2086287 A JP2086287 A JP 2086287A JP S63190779 A JPS63190779 A JP S63190779A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D39/00—Filtering material for liquid or gaseous fluids
- B01D39/14—Other self-supporting filtering material ; Other filtering material
- B01D39/20—Other self-supporting filtering material ; Other filtering material of inorganic material, e.g. asbestos paper, metallic filtering material of non-woven wires
- B01D39/2068—Other inorganic materials, e.g. ceramics
- B01D39/2072—Other inorganic materials, e.g. ceramics the material being particulate or granular
- B01D39/2075—Other inorganic materials, e.g. ceramics the material being particulate or granular sintered or bonded by inorganic agents
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明はけい素あるいはシリカ微粉末20〜40重量%
、熱硬化性樹脂10〜40重量%、ポリビニルアルコー
ル8〜10[t%及び気孔形成材、架橋剤、硬化触媒よ
シなる混合液を反応、硬化させて得られる連続気孔を有
する複合多孔体を不活性雰囲気中で1400℃以上で焼
成することを特徴とする炭化けい素多孔体の製造法に関
する。
、熱硬化性樹脂10〜40重量%、ポリビニルアルコー
ル8〜10[t%及び気孔形成材、架橋剤、硬化触媒よ
シなる混合液を反応、硬化させて得られる連続気孔を有
する複合多孔体を不活性雰囲気中で1400℃以上で焼
成することを特徴とする炭化けい素多孔体の製造法に関
する。
本発明の炭化けい木多孔体は、気孔径分布が均一で気孔
率が高く、高温強度、硬度、耐摩耗性、耐薬品性に優れ
かつ導電性を有しておシ、耐熱、耐薬品性フィルター、
fIf摩材、各種の電気、電子部品あるいは軽蓋構造材
料として広範な分野への応用が可能である。
率が高く、高温強度、硬度、耐摩耗性、耐薬品性に優れ
かつ導電性を有しておシ、耐熱、耐薬品性フィルター、
fIf摩材、各種の電気、電子部品あるいは軽蓋構造材
料として広範な分野への応用が可能である。
(従来技術とその問題点)
近年、炭化けい素の焼結技術の進歩は著しく、気相反応
法9反応焼結法、ホットプレス法などによシ緻密な焼結
体が得られる様になってきている。
法9反応焼結法、ホットプレス法などによシ緻密な焼結
体が得られる様になってきている。
しかしながら、緻密な焼結体の製造技術の進歩に比較し
、多孔化技術には殆んど進展がみられないのが現状であ
る。即ち、規在市販されている炭化けい素多孔体は、粒
度を調整した炭化けい素粉末を無機あるいは有機のバイ
ンダーを用いて成形後焼成したものであり、これらの多
孔体では、バインダーの影唸によシ強度硬度が低く、耐
熱、耐薬品性も劣っている。また、上記の方法により製
造される炭化けい素多孔体の気孔率は、通常、80〜5
0%程度と低く、例えばフィルターに用いた場合には、
圧力損失が高く、寿命が短かくなる等の欠点を有してい
る。
、多孔化技術には殆んど進展がみられないのが現状であ
る。即ち、規在市販されている炭化けい素多孔体は、粒
度を調整した炭化けい素粉末を無機あるいは有機のバイ
ンダーを用いて成形後焼成したものであり、これらの多
孔体では、バインダーの影唸によシ強度硬度が低く、耐
熱、耐薬品性も劣っている。また、上記の方法により製
造される炭化けい素多孔体の気孔率は、通常、80〜5
0%程度と低く、例えばフィルターに用いた場合には、
圧力損失が高く、寿命が短かくなる等の欠点を有してい
る。
(発明が解決しようとする問題点)
本発明者らは、従来の炭化けい素多孔体の上記の如き欠
点を解消し、高気孔率にして均一な気孔径分布を有し、
かつ、高強度にして耐熱、耐薬品性に優れた炭化けい素
多孔体を開発すべく鋭意研究の結果、本発明を完成させ
たものである。
点を解消し、高気孔率にして均一な気孔径分布を有し、
かつ、高強度にして耐熱、耐薬品性に優れた炭化けい素
多孔体を開発すべく鋭意研究の結果、本発明を完成させ
たものである。
本発明の目的は、高気孔率にして均一な気孔径分布を有
し、かつ、強度、耐熱、耐薬品性に優れた炭化けい素多
孔体の新規製造法を提供するにある。
し、かつ、強度、耐熱、耐薬品性に優れた炭化けい素多
孔体の新規製造法を提供するにある。
(問題点を解決するための手段)
上記の目的は、けい素微粉末あるいはシリカ微粉末10
〜40東量%、熱硬化性樹脂10〜40東量%、ポリビ
ニルアルコール8〜101四%及び気孔形成材、架橋剤
、硬化触媒よりなる混合液を反応、硬化させて得られる
連続気孔を有する複合多孔体を不活性算囲気中で1,4
00℃以上で焼成して炭化けい素多孔体とすることによ
シ達成される。
〜40東量%、熱硬化性樹脂10〜40東量%、ポリビ
ニルアルコール8〜101四%及び気孔形成材、架橋剤
、硬化触媒よりなる混合液を反応、硬化させて得られる
連続気孔を有する複合多孔体を不活性算囲気中で1,4
00℃以上で焼成して炭化けい素多孔体とすることによ
シ達成される。
本発明に用いるシリカ微粉末としては、a−石英、β−
石英、α−クリストバフイト、β−クリストバフイト、
a−トリデマイト、β−トリデマイト、溶融石英、非晶
質シリカ等が挙げられる。
石英、α−クリストバフイト、β−クリストバフイト、
a−トリデマイト、β−トリデマイト、溶融石英、非晶
質シリカ等が挙げられる。
特に非晶質シリカは、高温での炭素との反応性に優れて
おシ最も好ましい。本発明に用いるけい素及びシリカ微
粉末の粒子径は、通常、100μm以下、好ましくは、
50μm以下、最も好ましくは10#m以下である。
おシ最も好ましい。本発明に用いるけい素及びシリカ微
粉末の粒子径は、通常、100μm以下、好ましくは、
50μm以下、最も好ましくは10#m以下である。
熱硬化性樹脂としては、フェノール樹脂、メラミン材脂
、エポキシ樹脂等を用いることができる。
、エポキシ樹脂等を用いることができる。
本発明に用いるフェノール樹脂としては、レゾール樹脂
、ノボフック樹脂あるいは特開昭57−177011号
公報に記載された反応性を有する粒状フェノール樹脂等
を用いることができるが、特に水溶性レゾール樹脂が好
適である。レゾール樹脂は、フェノール類とアルデヒド
類を塩基性触媒の存在下で反応させることにより製造さ
れるところの初期生成物であり、水溶性レゾール樹脂は
、例えば、フェノール1モルに対し、1.5〜8.6モ
ルのアルデヒド類をやや過剰のアルカリ触媒の存在下で
反応させた初期縮合物を安定な水溶性の状態に保たせる
ことにより得られる。
、ノボフック樹脂あるいは特開昭57−177011号
公報に記載された反応性を有する粒状フェノール樹脂等
を用いることができるが、特に水溶性レゾール樹脂が好
適である。レゾール樹脂は、フェノール類とアルデヒド
類を塩基性触媒の存在下で反応させることにより製造さ
れるところの初期生成物であり、水溶性レゾール樹脂は
、例えば、フェノール1モルに対し、1.5〜8.6モ
ルのアルデヒド類をやや過剰のアルカリ触媒の存在下で
反応させた初期縮合物を安定な水溶性の状態に保たせる
ことにより得られる。
メラミン樹脂は、メラミンとホルムアルデヒドの初期縮
合物であり、通常水溶性である。メラミン樹脂の硬化剤
としては、各種の無機酸、有機酸あるいは、加水分解や
熱分解によって酸性を呈する物質を遊離するエステルや
塩などが挙げられる。
合物であり、通常水溶性である。メラミン樹脂の硬化剤
としては、各種の無機酸、有機酸あるいは、加水分解や
熱分解によって酸性を呈する物質を遊離するエステルや
塩などが挙げられる。
例えば、塩酸、硫酸、マレイン酸、フタル酸、蓚酸ジメ
チルエステル、エチルアミン塩酸塩やトリエタノールア
ミン塩酸塩などが用いられる。
チルエステル、エチルアミン塩酸塩やトリエタノールア
ミン塩酸塩などが用いられる。
エポキシ樹脂としては、通常、ビスフェノ−シム/エピ
クロルヒドリン型樹脂が好適であるが、ソノ他にも、グ
リシジルエステル型樹脂やイソシアネート硬化型樹脂等
も用いることができる。
クロルヒドリン型樹脂が好適であるが、ソノ他にも、グ
リシジルエステル型樹脂やイソシアネート硬化型樹脂等
も用いることができる。
本発明の連続気孔を賦与するための気孔形成材としては
、小麦粉澱粉、馬鈴薯澱粉等の澱粉及びカルボキシメチ
ル鰍粉、ジアルデヒド澱粉等の澱粉誘導体、デキストリ
ン等の澱粉変性体あるいはその他の天然の水溶性高分子
や水溶性の金属塩等を用いることができる。これらの気
孔形成材の中でも澱粉、その誘導体及び変性体は、粒径
や種類が豊富でかつ熱処理により特性をコントロールす
ることが容易であり、多孔体の孔径や気孔形態の制御に
好適で、気孔形成材として最も好ましい。
、小麦粉澱粉、馬鈴薯澱粉等の澱粉及びカルボキシメチ
ル鰍粉、ジアルデヒド澱粉等の澱粉誘導体、デキストリ
ン等の澱粉変性体あるいはその他の天然の水溶性高分子
や水溶性の金属塩等を用いることができる。これらの気
孔形成材の中でも澱粉、その誘導体及び変性体は、粒径
や種類が豊富でかつ熱処理により特性をコントロールす
ることが容易であり、多孔体の孔径や気孔形態の制御に
好適で、気孔形成材として最も好ましい。
けい素微粉末あるいはシリカ微粉末、熱硬化性樹脂、ポ
リビニルアルコール及び気孔形成材より複合多孔体を製
造するには通常、まず、所定量のポリビニルアルコール
を温水で溶解後、気孔形成材を加えて十分に混合し、こ
れに、更にけい素微粉末あるいはシリカ微粉末と熱硬化
性樹脂を加えて撹拌し、混合液を綱整する。
リビニルアルコール及び気孔形成材より複合多孔体を製
造するには通常、まず、所定量のポリビニルアルコール
を温水で溶解後、気孔形成材を加えて十分に混合し、こ
れに、更にけい素微粉末あるいはシリカ微粉末と熱硬化
性樹脂を加えて撹拌し、混合液を綱整する。
これらの混合液に更に架橋剤のアルデヒド類及び触媒と
しての酸を適量加えて均一に混合した後、該混合液を型
枠に注型し通常40〜80℃に加熱して反応、硬化させ
る。
しての酸を適量加えて均一に混合した後、該混合液を型
枠に注型し通常40〜80℃に加熱して反応、硬化させ
る。
架橋剤のアルデヒド類としては、ホルムアルデヒド、ア
セトアルデヒド、プロピオンアルデヒド。
セトアルデヒド、プロピオンアルデヒド。
ブチルアルデヒド、ベンズアルデヒド等を用いることが
でき、触媒としては、硫酸、塩酸、リン酸等の無機酸類
、修酸、蟻酸、酢酸、プロピオン酸。
でき、触媒としては、硫酸、塩酸、リン酸等の無機酸類
、修酸、蟻酸、酢酸、プロピオン酸。
醋酸、乳酸、マレイ°ン酸、マロン酸、ビニル酢酸。
パフトルエンスルホン酸、ベンゼンスルホン酸等の有機
酸を使用することができる。
酸を使用することができる。
反応終了後、型枠よシ取出した成型物を水で洗浄し、気
孔形成材と未反応のアルデヒド類及び酸触媒を洗い流し
乾燥することにより、複合多孔体が得られる。
孔形成材と未反応のアルデヒド類及び酸触媒を洗い流し
乾燥することにより、複合多孔体が得られる。
上記の方法によシ複合多孔体を製造するための混合液中
の原料配合量は、けい素またはシリカ微粉末16〜40
mft%、熱硬化性樹脂10〜40mm%、ポリビニル
アルコール8〜10曵量%であυ、好ましくは、けい素
またはシリカ微粉末2〜5重量%重証硬化性樹脂12〜
87.if量%、ポリビニルアルコール4〜8重址%で
あシ、最も好ましくは、けい素またはシリカ微粉末2〜
5重量%重置硬化性樹脂15〜85重量%、ポリビニル
アルコール4〜7重置%である。
の原料配合量は、けい素またはシリカ微粉末16〜40
mft%、熱硬化性樹脂10〜40mm%、ポリビニル
アルコール8〜10曵量%であυ、好ましくは、けい素
またはシリカ微粉末2〜5重量%重証硬化性樹脂12〜
87.if量%、ポリビニルアルコール4〜8重址%で
あシ、最も好ましくは、けい素またはシリカ微粉末2〜
5重量%重置硬化性樹脂15〜85重量%、ポリビニル
アルコール4〜7重置%である。
また気孔形成材の配合量については特に限定するもので
はないが、通常2〜10重址%、好ましくは2〜5重量
%である。
はないが、通常2〜10重址%、好ましくは2〜5重量
%である。
これらの原料配合組成で製造した被合多孔体を不活性ガ
ス雰囲気中で1400℃以上で焼成することにより、均
一な気孔径分布を有する高強度の炭化ケイ素多孔体を得
ることができる。
ス雰囲気中で1400℃以上で焼成することにより、均
一な気孔径分布を有する高強度の炭化ケイ素多孔体を得
ることができる。
この焼成過程を更に詳述すると、まず昇温とともに熱硬
化性樹脂は熱分解し炭化する。熱硬化性樹脂の炭化によ
る炭化収率は原料樹脂の種類や硬化状態により異なるが
、通常フェノール樹脂では40〜70重社%、メラミン
樹脂では10〜80重量%、エポキシ樹脂では20〜5
0重量%程度である。
化性樹脂は熱分解し炭化する。熱硬化性樹脂の炭化によ
る炭化収率は原料樹脂の種類や硬化状態により異なるが
、通常フェノール樹脂では40〜70重社%、メラミン
樹脂では10〜80重量%、エポキシ樹脂では20〜5
0重量%程度である。
機台多孔体中の熱硬化性樹脂は、昇温とともに炭化した
後、更に高温になると、けい素微粉末あるいはシリカ微
粉末と反応する。けい素と炭素の反応は、8i+0=8
iC・・・■に従いシリカと炭素の反応は、8i02+
8C−8iC+200・・・■あるいは8i02+20
=8ic+002・・・■の反応が起りうるが、本発明
の製造条件下では■が支配的であると考えられる。
後、更に高温になると、けい素微粉末あるいはシリカ微
粉末と反応する。けい素と炭素の反応は、8i+0=8
iC・・・■に従いシリカと炭素の反応は、8i02+
8C−8iC+200・・・■あるいは8i02+20
=8ic+002・・・■の反応が起りうるが、本発明
の製造条件下では■が支配的であると考えられる。
従って、理論的には、けい素を用いる場合には、St対
Cが重猷比で1!0.48程度、シリカを用いる場合に
は、8i02対Cが1:0.6程度であればよいが実際
には、上記の比率より炭:A量が多い方が反応が進み易
い。反応終了後の過剰の炭素は、不活性′諌囲気中での
焼結終了後、酸化性雰囲気中で焼成することによシ除去
することができる。
Cが重猷比で1!0.48程度、シリカを用いる場合に
は、8i02対Cが1:0.6程度であればよいが実際
には、上記の比率より炭:A量が多い方が反応が進み易
い。反応終了後の過剰の炭素は、不活性′諌囲気中での
焼結終了後、酸化性雰囲気中で焼成することによシ除去
することができる。
複合多孔体中の熱硬化性樹脂の配合量は、上記のけい素
微粉末またはシリカ微粉末と炭^の比率及び熱硬化性樹
脂の炭化収率を考慮して決定すればよい。けい素微粉末
あるいはシリカ微粉味の配合量の上限は、複合多孔体を
製造するにあたって艮好な作業性が得られる様、混合液
の粘度及び流動性を選定しなければならないことにより
制約される。また、けい素微粉末あるいはシリカ微粉末
の配合量が少な過ぎる場合には、生成する炭化けい素の
量が少なくなり、良好な形態保持性を有する多孔体が得
られない。
微粉末またはシリカ微粉末と炭^の比率及び熱硬化性樹
脂の炭化収率を考慮して決定すればよい。けい素微粉末
あるいはシリカ微粉味の配合量の上限は、複合多孔体を
製造するにあたって艮好な作業性が得られる様、混合液
の粘度及び流動性を選定しなければならないことにより
制約される。また、けい素微粉末あるいはシリカ微粉末
の配合量が少な過ぎる場合には、生成する炭化けい素の
量が少なくなり、良好な形態保持性を有する多孔体が得
られない。
本発明の炭化けい素多孔体を得るためには、不活性ガス
雰囲気中で少なくとも1,400℃以上で焼成する必要
があり、好ましくは、1,500℃以上、最も好ましく
は1,600℃以上である。焼成温度の上限には特に制
限はないが、2000℃程度になると炭化けい素の生成
反応はすみやかに進行する。
雰囲気中で少なくとも1,400℃以上で焼成する必要
があり、好ましくは、1,500℃以上、最も好ましく
は1,600℃以上である。焼成温度の上限には特に制
限はないが、2000℃程度になると炭化けい素の生成
反応はすみやかに進行する。
本発明の多孔体の焼成時の昇温速度は通常5〜500℃
/hr 程度であり、好ましくは、5〜ioo℃/h
r% 最も好ましくは、5〜60 ’C/hrである
。多孔体の見掛密度が小さい場合には、昇温速度を速く
することができるが、見掛蜜度が大きい場合には、反応
の巡行に伴う歪によシフフックが発生しないよう昇温速
度を遅くすることが好ましい。
/hr 程度であり、好ましくは、5〜ioo℃/h
r% 最も好ましくは、5〜60 ’C/hrである
。多孔体の見掛密度が小さい場合には、昇温速度を速く
することができるが、見掛蜜度が大きい場合には、反応
の巡行に伴う歪によシフフックが発生しないよう昇温速
度を遅くすることが好ましい。
(発明の効果)
以上の方法により得られた炭化けい素多孔体は、気孔径
分布が均一な連続気孔を有し、気孔率が高く、高強度に
して硬度も大きく、かつ耐薬品性、耐酸化性に優れてい
るなどの特性を有している。
分布が均一な連続気孔を有し、気孔率が高く、高強度に
して硬度も大きく、かつ耐薬品性、耐酸化性に優れてい
るなどの特性を有している。
かかる優れた特性を有する炭化けい素多孔体は、耐熱、
耐薬品性フィルター、触媒担体、高温での熱処理用治具
として好適である。
耐薬品性フィルター、触媒担体、高温での熱処理用治具
として好適である。
また、導電性を利用して各種の電極やヒーター。
面発熱体として用いることができる。更に、燃料電池の
電解質保持材や軽量構造材としても適している。
電解質保持材や軽量構造材としても適している。
次に夾施例によシ本発明をよシ具体的に説明する。
夾施例1
重合度1700 、けん化度88%のポリビニルアルコ
ール(PVム)を所定艦の熱水で溶解後、馬鈴薯澱粉の
水分散液を加え65℃以上に加熱しながら撹拌混合した
。
ール(PVム)を所定艦の熱水で溶解後、馬鈴薯澱粉の
水分散液を加え65℃以上に加熱しながら撹拌混合した
。
一方平均粒子径6μmのシリカ微粉末を水溶性レゾール
樹脂(昭和高分子■製品、BRL−2854)に加え更
に適量の水を加えた後、減圧下で均一になるよう撹拌混
合した。次にこの混合液を上記のPVム/R粉混合液と
混合し、更に架橋剤として87道h%のホルマリンを、
また硬化触媒として85凰蓋%のマレイン醗水溶液を所
定蓋加え、更に少量の水を加えて全波Mを101!にし
た後、均一に混合した。該混合液中のシリカ微粉末。
樹脂(昭和高分子■製品、BRL−2854)に加え更
に適量の水を加えた後、減圧下で均一になるよう撹拌混
合した。次にこの混合液を上記のPVム/R粉混合液と
混合し、更に架橋剤として87道h%のホルマリンを、
また硬化触媒として85凰蓋%のマレイン醗水溶液を所
定蓋加え、更に少量の水を加えて全波Mを101!にし
た後、均一に混合した。該混合液中のシリカ微粉末。
レソール樹脂固形分、ポリビニルアルコールの配合泣は
、第1表に示す各組成になる様にあらかじめ計社した。
、第1表に示す各組成になる様にあらかじめ計社した。
また、馬鈴薯澱粉の配合社は8重量%、ホルムアルデヒ
ド8重量%、マレインr114!祉%とじた。
ド8重量%、マレインr114!祉%とじた。
上記の混合液を底面150X800mm、高さ3 Q
Q mmのステンレス型に注型し、80℃で24時間反
応硬化させ、#l型した。脱型後、シャワーで24時間
洗浄後80℃で48時間乾燥して複合多孔体を得た。
Q mmのステンレス型に注型し、80℃で24時間反
応硬化させ、#l型した。脱型後、シャワーで24時間
洗浄後80℃で48時間乾燥して複合多孔体を得た。
該複合多孔体の製造時の作業性は、原料の配合組成に依
存し、シリカ微粉末の混入量が多くなると、混合液の粘
度が増大し、均一混合や気泡の除去が田無となる。
存し、シリカ微粉末の混入量が多くなると、混合液の粘
度が増大し、均一混合や気泡の除去が田無となる。
第1表の試料6では、作業性が悪く、艮好な複合多孔体
のg造が困難であった。
のg造が困難であった。
第1表の試料N111〜5の配合組成を有する複合多孔
体よ!+ 50 X 50 X 200 mmの試料を
切出した後、電気炉に入れ、アルゴン雰囲気中で100
0℃まで60℃/hrその後20℃/hro昇温速度で
1700℃まで昇温し、該温度に24時間保持して焼結
した。上記の試料を更に空気雰囲気中で800℃に6時
間保持し未反応の炭素を除去して炭化けい素多孔体を得
た。
体よ!+ 50 X 50 X 200 mmの試料を
切出した後、電気炉に入れ、アルゴン雰囲気中で100
0℃まで60℃/hrその後20℃/hro昇温速度で
1700℃まで昇温し、該温度に24時間保持して焼結
した。上記の試料を更に空気雰囲気中で800℃に6時
間保持し未反応の炭素を除去して炭化けい素多孔体を得
た。
こうして得られた炭化けい素多孔体の物性評価結果を第
1表に示す。試料Notでは、シリカ微粉末及びレゾー
ル樹脂の配合斂が少な過ぎ、形態保持性の良好な炭化け
い素多孔体が得られなかった。
1表に示す。試料Notでは、シリカ微粉末及びレゾー
ル樹脂の配合斂が少な過ぎ、形態保持性の良好な炭化け
い素多孔体が得られなかった。
試料陽4ではレゾール樹脂の配合址が多過ぎ、空気算器
気中で未反応の炭素を除去したとき炭化けい素多孔体に
クツツクが生じた。
気中で未反応の炭素を除去したとき炭化けい素多孔体に
クツツクが生じた。
試料&2 、8 、5で気孔径分布が均一にして気孔率
の大きい良好な炭化けい素多孔体が得られた。
の大きい良好な炭化けい素多孔体が得られた。
(以下°′嫉b )
・−1゛
実施例2
重合度8800.けん化度88%のポリビニルアルコー
ルと米澱粉を用い実施例1と同様にしてポリビニルアル
コール/米澱粉混合液をつくった。
ルと米澱粉を用い実施例1と同様にしてポリビニルアル
コール/米澱粉混合液をつくった。
また、平均粒子径20 pmのけい素微粉末、水溶性レ
ゾール樹脂(昭和高分子@製品、BRL−2854)、
メツ文ン檎脂(住友化学工業■製品。
ゾール樹脂(昭和高分子@製品、BRL−2854)、
メツ文ン檎脂(住友化学工業■製品。
スミテックスレジンM−8)に適量の水を加えて減圧下
で撹拌混合した。上記の2つの混合液を実施例1と同様
に混合し、87Mm%のホルマリン及び10重量%の蓚
酸水溶液を所定量加え液量調整して、10I!とじた。
で撹拌混合した。上記の2つの混合液を実施例1と同様
に混合し、87Mm%のホルマリン及び10重量%の蓚
酸水溶液を所定量加え液量調整して、10I!とじた。
混合液中の各原料の配合蓋は表2に示す通9である。ま
た、米澱粉の配合祉は、2.6重置%、ホルムアルデヒ
ドは8.0iM%、蓚酸は2.0重蓋%である。
た、米澱粉の配合祉は、2.6重置%、ホルムアルデヒ
ドは8.0iM%、蓚酸は2.0重蓋%である。
上記の混合液より実施例1と同様にして得た複合多孔体
よシ50 X 50 X 200 mmの試料を切出し
、電気炉に入れてマルゴン雰囲気中で1000℃までt
oo℃/hr、 その後80℃/hrの昇温速度で1
600℃まで昇温し、該温度に24時間保持して焼成し
た。
よシ50 X 50 X 200 mmの試料を切出し
、電気炉に入れてマルゴン雰囲気中で1000℃までt
oo℃/hr、 その後80℃/hrの昇温速度で1
600℃まで昇温し、該温度に24時間保持して焼成し
た。
こうして得られた多孔体を更に空気界囲気中で800℃
に5時間保持し、未反応の炭素を除去して炭化けい素多
孔体を得た。該炭化けい素多孔体の物性評価結果を第2
表に示す。
に5時間保持し、未反応の炭素を除去して炭化けい素多
孔体を得た。該炭化けい素多孔体の物性評価結果を第2
表に示す。
試料Nct2 、4 、5で気孔径分布が均一で良好な
物性を有する炭化けい素多孔体が得られた。
物性を有する炭化けい素多孔体が得られた。
東施例8
夾施例1と同様にして、平均粒子径0.1μmの非晶質
シリカ25重址%、水溶性レゾール樹脂(昭和高分子@
製品、BRL−2854)固形分18重澁%、反応性を
有する粒状フェノール樹脂(鐘紡■製品、ベルパール8
−980 、平均粒子径20 #m) 12!It%9
重合度1700.けん化度99%のポリビニルアルコー
ル5重蓋%、小麦粉澱粉4重蓋%、ホルムアルデヒド8
.0重社%。
シリカ25重址%、水溶性レゾール樹脂(昭和高分子@
製品、BRL−2854)固形分18重澁%、反応性を
有する粒状フェノール樹脂(鐘紡■製品、ベルパール8
−980 、平均粒子径20 #m) 12!It%9
重合度1700.けん化度99%のポリビニルアルコー
ル5重蓋%、小麦粉澱粉4重蓋%、ホルムアルデヒド8
.0重社%。
蓚酸2.0重蓋%よシなる混合液を作シ、反応、硬化さ
せて複合多孔体を得た。
せて複合多孔体を得た。
該複合多孔体を電気炉に入れアルゴン雰囲気下で150
0℃まで60℃/ h r 、 その後20℃/hr
で1750℃まで昇温し、1750℃に10時間保持し
て焼結した。こうして得られた多孔体を更に空気雰囲気
中で800℃で6時間保持し、未反応の炭素を除去して
、炭化けい素多孔体を得た。該炭化けい素多孔体は、見
掛密度9.761/Cm8、連続気孔率78%、曲げ強
度126 kJi/cm2、平均気孔径7μmであった
。
0℃まで60℃/ h r 、 その後20℃/hr
で1750℃まで昇温し、1750℃に10時間保持し
て焼結した。こうして得られた多孔体を更に空気雰囲気
中で800℃で6時間保持し、未反応の炭素を除去して
、炭化けい素多孔体を得た。該炭化けい素多孔体は、見
掛密度9.761/Cm8、連続気孔率78%、曲げ強
度126 kJi/cm2、平均気孔径7μmであった
。
Claims (4)
- (1)けい素微粉末あるいはシリカ微粉末15〜40重
量%、熱硬化性樹脂10〜40重量%、ポリビニルアル
コール8〜10重量%及び気孔形成材、架橋剤、硬化触
媒よりなる混合液を反応、硬化させて得られる連続気孔
を有する複合多孔体を不活性雰囲気中で1400℃以上
で焼成することを特徴とする炭化けい素多孔体の製造法
。 - (2)けい素微粉末あるいはシリカ微粉末と熱硬化性樹
脂との比率が4:6〜6:4である特許請求の範囲第(
1)項記載の炭化けい素多孔体の製造法。 - (3)けい素微粉末あるいはシリカ微粉末の平均粒子径
が50μm以下である特許請求の範囲第(1)項記載の
炭化けい素多孔体の製造法。 - (4)気孔形成材が澱粉、澱粉誘導体または澱粉変性体
である特許請求の範囲第(1)項記載の炭化けい素多孔
体の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62020862A JPS63190779A (ja) | 1987-01-30 | 1987-01-30 | 炭化けい素多孔体の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62020862A JPS63190779A (ja) | 1987-01-30 | 1987-01-30 | 炭化けい素多孔体の製造法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63190779A true JPS63190779A (ja) | 1988-08-08 |
Family
ID=12038942
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62020862A Pending JPS63190779A (ja) | 1987-01-30 | 1987-01-30 | 炭化けい素多孔体の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63190779A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0624560A2 (fr) * | 1993-05-13 | 1994-11-17 | PECHINEY RECHERCHE (Groupement d'Intérêt Economique régi par l'Ordonnance du 23 Septembre 1967) Immeuble Balzac | Fabrication de mousse de carbure de silicium a partir d'une mousse de polyuréthane imprégnée de résine contenant du silicium |
WO2003048073A1 (fr) * | 2001-12-07 | 2003-06-12 | Ngk Insulators, Ltd | Procede de production d'un article en ceramique poreux |
JP2009256175A (ja) * | 2008-03-27 | 2009-11-05 | Ibiden Co Ltd | ハニカム構造体の製造方法 |
JP2010516619A (ja) * | 2007-01-29 | 2010-05-20 | コーニング インコーポレイテッド | 架橋済み未焼成体物品およびそれから多孔質セラミック物品を製造する方法 |
-
1987
- 1987-01-30 JP JP62020862A patent/JPS63190779A/ja active Pending
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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FR2705340A1 (fr) * | 1993-05-13 | 1994-11-25 | Pechiney Recherche | Fabrication de mousse de carbure de silicium à partir d'une mousse de polyuréthane imprégnée de résine contenant du silicium. |
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