JPS6317793B2 - - Google Patents
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- JPS6317793B2 JPS6317793B2 JP55074406A JP7440680A JPS6317793B2 JP S6317793 B2 JPS6317793 B2 JP S6317793B2 JP 55074406 A JP55074406 A JP 55074406A JP 7440680 A JP7440680 A JP 7440680A JP S6317793 B2 JPS6317793 B2 JP S6317793B2
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Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
[産業上の利用分野]
本発明は、約900〜1300℃の温度域で、分解の
起りにくい高温で安定な、チタン酸アルミニウム
焼結体の製造方法に関するものである。 [従来の技術] セラミツクは種々の特徴を有しているが、一般
に熱衝撃に弱いという欠点を有しており、そのた
めに用途も色々限定されている。熱衝撃に弱いと
いうこの欠点を改善するために最も有効な方法
は、セラミツクスを低熱膨張性にすることである
ということは周知の事実であり、現在までに種々
の試みがなされている。即ちβ−スポジユメンな
どのLi化合物、コージーライト、チタン酸アルミ
ニウムなどの低熱膨張性セラミツクスは各々、用
途に適した形で使用することであり、β−スポジ
ユメン、コージーライトなどは食器、台所用ガス
バーナー器具などの陶磁器として、実用に供せら
れている。しかしながら、β−スポジユメン(融
点(1430℃)、コージーライト(融点1470℃)は
融点が低いため、優秀な材料であるにもかかわら
ず、用途的には極く限定された範囲にしか適用さ
れない。そこで、鉄鋼用など更に耐熱性を要求さ
れる所に使用可能な低熱膨張性セラミツクとして
チタン酸アルミニウム(融点1860℃)が古くより
研究されてきた。しかしながら、そのチタン酸ア
ルミニウムの実用化をはばむ要因として、チタン
酸アルミニウムの熱膨張異方性に基づくマイクロ
クラツクによる欠点として考えられている低強度
の他に、約900〜1300℃の温度域におけるチタン
酸アルミニウムの分解の問題がある。即ち、この
分解は、チタン酸アルミニウム結晶における
Al3+サイトがAl3+イオン半径よりもかなり大き
いため、高温ではAl3+がその位置より飛び出す
ことによるとされ、この結果アルミナを徐々に生
成してゆくために、熱膨張係数が経時的に段々と
大きくなる。 低強度と約900〜1300℃の温度域での分解の2
つの欠点のうち、より本質的、致命的欠点である
約900〜1300℃温度域での分解の解決策が従来よ
り種々試みられてきた。即ち米国特許2776896号
にはチタン酸アルミニウムの分解を阻止する方法
として、チタン酸鉄(Fe2O3・TiO2)の形で鉄化
合物を導入すること、又Fe2O3と共にMgOや
SiO2を導入することも述べられている。これは、
チタン酸アルミニウムに一部MgO、Fe2O3など
を固溶させ、Al3+サイトの一部をMg2+、Fe3+で
置換し、チタン酸アルミニウムの約900〜1300℃
の温度域での分解を抑制しようとするものである
が、これらのイオンのイオン半径はAl3+のイオ
ン半径に比べて若干大きい程度であり、約900〜
1300℃の温度域での分解を抑制するのに充分な効
果を持たなかつたと同時に、多量の固溶はチタン
酸アルミニウム製品の熱膨張率を増加させてしま
つた。 [発明が解決しようとする問題点] このように、チタン酸アルミニウムの高温分解
(約900〜1300℃における分解)を抑制するために
用いられた先行技術ではその効果は不充分であつ
た。 本発明は、約900〜1300℃の温度域で、分解の
起りにくい高温で安定な、チタン酸アルミニウム
焼結体の製造方法を提供することを目的とする。 本発明者らは、かかる要求に沿つて充分な考慮
のもとに幾多の実験研究を繰り返した結果、チタ
ン酸アルミニウム(Al2TiO5)組成中のTiO2含
量がAl2O3含量より多いほうが、チタン酸アルミ
ニウム体が高温(900〜1300℃)において安定で
あり、またSiO2成分添加がAl2TiO5の分解速度を
遅くさせるのに一般に効果があるとされている
が、SiO2成分をチタン酸アルミニウム組成物中
の各々のAl2TiO5粒子のまわりを包むような状態
になるように、SiO2成分を添加させた時、高温
での分解速度をより抑制することができ、また緻
密なチタン酸アルミニウム焼結体を作製するに
は、成形する組成として、あらかじめAl2TiO5が
多量に存在するチタン酸アルミニウム組成物を用
いる必要があるという知見に基づき本発明を完成
した。 すなわち本発明のチタン酸アルミニウム焼結体
の製造方法は、原料としてAl2TiO550重量%超、
マグネシウム化合物をMgO換算で0.05〜12.5重量
%を少なくとも含有し、かつ全体としてTiO2/
Al2O3のモル比が1以上であるチタン酸アルミニ
ウム組成物に、珪素化合物をSiO2換算で20外重
量%以下添加し、成形、焼成することを特徴とす
るもので、上記配合により、最もチタン酸アルミ
ニウムが分解しやすい1120℃前後において、
100hr保持したにもかかわらず全く分解がなく、
嵩密度3.2g/cm3以上のチタン酸アルミニウム焼
結体作製が可能となるのである。 本発明においてチタン酸アルミニウム組成物
は、組成中にAl2TiO5が50重量%を超えて含まれ
る必要があり、50重量%以下では素地の焼成によ
り得られる焼結体が密度低下を来たし、所要の強
度を得られない(第1表および第1図参照)。 また、チタン酸アルミニウム組成物にはマグネ
シウム成分がMgO換算で0.05〜12.5重量%含ま
れ、0.05重量%未満では高温安定性の向上が顕著
でなく、また12.5重量%を超えると熱膨張係数を
著しく大きくして、それぞれ好ましくない。 本発明に用いられるチタン酸アルミニウム組成
物においては、上記したAl2TiO5とマグネシウム
化合物の総量が100重量%に達しない場合には、
その残部にはTiO2またはTiO2とAl2O3が含有さ
れる。 本発明において使用するチタン酸アルミニウム
組成物の原料として、TiO2のAl2O3に対するモル
比(k)は1以上であり、好ましくは1〜2.3である。
モル比が1未満では高温安定性に乏しい。また、
モル比があまり高すぎるとチタン酸アルミニウム
に添加可能な珪素化合物の1つであり、しかも最
もAl2O3成分に富んだと考えられる高アルミナ原
料、例えばムライト(Al2O3/SiO2重量比2.54)
をSiO2成分として20重量%以上加えても最終チ
タン酸アルミニウム焼結体にTiO2がフリー(遊
離)で存在するため、粒子成長がみられるので、
そのチタン酸アルミニウム焼結体の強度が弱くな
るのであまり好ましくない。 本発明において上記したようにAl2TiO5マグネ
シウム成分が限定量含有したチタン酸アルミニウ
ム組成物に対して、SiO2成分はSiO2換算で20外
重量%以下、好ましくは13外重量%以下、さらに
好ましくは1.5〜10.0外重量%の範囲である。20
外重量%を超えると熱膨張係数を著しく大きくす
るため、実用上は13外重量%以下に抑えることが
好ましい。SiO2成分の供給原料として、例えば
エチルシルケート、コロイダルシリカ、粘土類、
ムライト、無定形シリカ、ジルコンおよびカイア
ナイト等が挙げられ、特に好ましくは粘土類、無
定形シリカである。 本発明においては、チタン酸アルミニウム組成
物に所定量のSiO2成分を添加した後、湿式混合
して均質体とし、乾燥し、この乾燥物を顆粒状に
し、所望の形状に乾式プレス成形し、該成形体を
炉中で1300℃〜1750℃に250℃/hrの速度で昇温
し、この温度に維持し、次いで自然放冷すること
により、チタン酸アルミニウム焼結体が得られ
る。 本発明の製造方法において、高温で安定化した
チタン酸アルミニウム焼結体が得られる要因とし
ては、TiO2のAl2O3に対するモル比を1以上
(TiO2/Al2O3≧1)にしたチタン酸アルミニウ
ム組成は、従来のTiO2のAl2O3に対するモル比が
1未満(TiO2/Al2O3<1)であるチタン酸アル
ミニウム組成に比較して、高温においてAl3+格
子サイト中のAl3+イオンが飛びだしてAl2O3を生
成させる反応を著しく抑制すること、およびチタ
ン酸アルミニウム組成物の個々の粒子のまわりに
SiO2成分を包囲させることにより、粒子内部よ
り著しく分解しやすい粒子個々の境界での分解を
遅くさせることが挙げられる。この理由によりチ
タン酸アルミニウムのAl2O3とTiO2との分解の核
形成速度と成長速度が著しく抑えられる。 [実施例] 以下、本発明を実施例および比較例によつて具
体的に説明する。 実施例1〜3および比較例1〜5 第1表に示す組成のチタン酸アルミニウム組成
物1Kgに対し珪素化合物として粘土(SiO2含有
量49.5重量%)をSiO2換算で5外重量%添加(比
較例3のみAl2O3/SiO2重量比が2.54の粘土を
SiO2成分として20外重量%添加)後、常法によ
り湿式混合し、乾燥後、顆粒状にしてから所望の
形状に乾式プレス成形した。その成形体を炉中で
1500℃に250℃/hrの速度で上げ、1時間保つた
後、自然放冷して焼結体の試料を得た。 この試料の密度、強度および0〜1000℃間の平
均線熱膨張係数(α×10-6)を測定し、次いで、
この試料を昇温速度250℃/hrで1120℃まで上げ、
その1120℃に100時間保ち、自然放冷後、熱処理
した試料のチタン酸アルミニウムの分解率をX線
回折により調べた。なお分解率としてチタン酸ア
ルミニウムの面指数(023)と酸化チタン(ルチ
ル)の面指数(110)の夫々のx線折強度の積分
値の和に対して酸化チタン(ルチル)の面指数
(110)のX線回折強度の積分値の比で示した。結
果を第1表に示す。
起りにくい高温で安定な、チタン酸アルミニウム
焼結体の製造方法に関するものである。 [従来の技術] セラミツクは種々の特徴を有しているが、一般
に熱衝撃に弱いという欠点を有しており、そのた
めに用途も色々限定されている。熱衝撃に弱いと
いうこの欠点を改善するために最も有効な方法
は、セラミツクスを低熱膨張性にすることである
ということは周知の事実であり、現在までに種々
の試みがなされている。即ちβ−スポジユメンな
どのLi化合物、コージーライト、チタン酸アルミ
ニウムなどの低熱膨張性セラミツクスは各々、用
途に適した形で使用することであり、β−スポジ
ユメン、コージーライトなどは食器、台所用ガス
バーナー器具などの陶磁器として、実用に供せら
れている。しかしながら、β−スポジユメン(融
点(1430℃)、コージーライト(融点1470℃)は
融点が低いため、優秀な材料であるにもかかわら
ず、用途的には極く限定された範囲にしか適用さ
れない。そこで、鉄鋼用など更に耐熱性を要求さ
れる所に使用可能な低熱膨張性セラミツクとして
チタン酸アルミニウム(融点1860℃)が古くより
研究されてきた。しかしながら、そのチタン酸ア
ルミニウムの実用化をはばむ要因として、チタン
酸アルミニウムの熱膨張異方性に基づくマイクロ
クラツクによる欠点として考えられている低強度
の他に、約900〜1300℃の温度域におけるチタン
酸アルミニウムの分解の問題がある。即ち、この
分解は、チタン酸アルミニウム結晶における
Al3+サイトがAl3+イオン半径よりもかなり大き
いため、高温ではAl3+がその位置より飛び出す
ことによるとされ、この結果アルミナを徐々に生
成してゆくために、熱膨張係数が経時的に段々と
大きくなる。 低強度と約900〜1300℃の温度域での分解の2
つの欠点のうち、より本質的、致命的欠点である
約900〜1300℃温度域での分解の解決策が従来よ
り種々試みられてきた。即ち米国特許2776896号
にはチタン酸アルミニウムの分解を阻止する方法
として、チタン酸鉄(Fe2O3・TiO2)の形で鉄化
合物を導入すること、又Fe2O3と共にMgOや
SiO2を導入することも述べられている。これは、
チタン酸アルミニウムに一部MgO、Fe2O3など
を固溶させ、Al3+サイトの一部をMg2+、Fe3+で
置換し、チタン酸アルミニウムの約900〜1300℃
の温度域での分解を抑制しようとするものである
が、これらのイオンのイオン半径はAl3+のイオ
ン半径に比べて若干大きい程度であり、約900〜
1300℃の温度域での分解を抑制するのに充分な効
果を持たなかつたと同時に、多量の固溶はチタン
酸アルミニウム製品の熱膨張率を増加させてしま
つた。 [発明が解決しようとする問題点] このように、チタン酸アルミニウムの高温分解
(約900〜1300℃における分解)を抑制するために
用いられた先行技術ではその効果は不充分であつ
た。 本発明は、約900〜1300℃の温度域で、分解の
起りにくい高温で安定な、チタン酸アルミニウム
焼結体の製造方法を提供することを目的とする。 本発明者らは、かかる要求に沿つて充分な考慮
のもとに幾多の実験研究を繰り返した結果、チタ
ン酸アルミニウム(Al2TiO5)組成中のTiO2含
量がAl2O3含量より多いほうが、チタン酸アルミ
ニウム体が高温(900〜1300℃)において安定で
あり、またSiO2成分添加がAl2TiO5の分解速度を
遅くさせるのに一般に効果があるとされている
が、SiO2成分をチタン酸アルミニウム組成物中
の各々のAl2TiO5粒子のまわりを包むような状態
になるように、SiO2成分を添加させた時、高温
での分解速度をより抑制することができ、また緻
密なチタン酸アルミニウム焼結体を作製するに
は、成形する組成として、あらかじめAl2TiO5が
多量に存在するチタン酸アルミニウム組成物を用
いる必要があるという知見に基づき本発明を完成
した。 すなわち本発明のチタン酸アルミニウム焼結体
の製造方法は、原料としてAl2TiO550重量%超、
マグネシウム化合物をMgO換算で0.05〜12.5重量
%を少なくとも含有し、かつ全体としてTiO2/
Al2O3のモル比が1以上であるチタン酸アルミニ
ウム組成物に、珪素化合物をSiO2換算で20外重
量%以下添加し、成形、焼成することを特徴とす
るもので、上記配合により、最もチタン酸アルミ
ニウムが分解しやすい1120℃前後において、
100hr保持したにもかかわらず全く分解がなく、
嵩密度3.2g/cm3以上のチタン酸アルミニウム焼
結体作製が可能となるのである。 本発明においてチタン酸アルミニウム組成物
は、組成中にAl2TiO5が50重量%を超えて含まれ
る必要があり、50重量%以下では素地の焼成によ
り得られる焼結体が密度低下を来たし、所要の強
度を得られない(第1表および第1図参照)。 また、チタン酸アルミニウム組成物にはマグネ
シウム成分がMgO換算で0.05〜12.5重量%含ま
れ、0.05重量%未満では高温安定性の向上が顕著
でなく、また12.5重量%を超えると熱膨張係数を
著しく大きくして、それぞれ好ましくない。 本発明に用いられるチタン酸アルミニウム組成
物においては、上記したAl2TiO5とマグネシウム
化合物の総量が100重量%に達しない場合には、
その残部にはTiO2またはTiO2とAl2O3が含有さ
れる。 本発明において使用するチタン酸アルミニウム
組成物の原料として、TiO2のAl2O3に対するモル
比(k)は1以上であり、好ましくは1〜2.3である。
モル比が1未満では高温安定性に乏しい。また、
モル比があまり高すぎるとチタン酸アルミニウム
に添加可能な珪素化合物の1つであり、しかも最
もAl2O3成分に富んだと考えられる高アルミナ原
料、例えばムライト(Al2O3/SiO2重量比2.54)
をSiO2成分として20重量%以上加えても最終チ
タン酸アルミニウム焼結体にTiO2がフリー(遊
離)で存在するため、粒子成長がみられるので、
そのチタン酸アルミニウム焼結体の強度が弱くな
るのであまり好ましくない。 本発明において上記したようにAl2TiO5マグネ
シウム成分が限定量含有したチタン酸アルミニウ
ム組成物に対して、SiO2成分はSiO2換算で20外
重量%以下、好ましくは13外重量%以下、さらに
好ましくは1.5〜10.0外重量%の範囲である。20
外重量%を超えると熱膨張係数を著しく大きくす
るため、実用上は13外重量%以下に抑えることが
好ましい。SiO2成分の供給原料として、例えば
エチルシルケート、コロイダルシリカ、粘土類、
ムライト、無定形シリカ、ジルコンおよびカイア
ナイト等が挙げられ、特に好ましくは粘土類、無
定形シリカである。 本発明においては、チタン酸アルミニウム組成
物に所定量のSiO2成分を添加した後、湿式混合
して均質体とし、乾燥し、この乾燥物を顆粒状に
し、所望の形状に乾式プレス成形し、該成形体を
炉中で1300℃〜1750℃に250℃/hrの速度で昇温
し、この温度に維持し、次いで自然放冷すること
により、チタン酸アルミニウム焼結体が得られ
る。 本発明の製造方法において、高温で安定化した
チタン酸アルミニウム焼結体が得られる要因とし
ては、TiO2のAl2O3に対するモル比を1以上
(TiO2/Al2O3≧1)にしたチタン酸アルミニウ
ム組成は、従来のTiO2のAl2O3に対するモル比が
1未満(TiO2/Al2O3<1)であるチタン酸アル
ミニウム組成に比較して、高温においてAl3+格
子サイト中のAl3+イオンが飛びだしてAl2O3を生
成させる反応を著しく抑制すること、およびチタ
ン酸アルミニウム組成物の個々の粒子のまわりに
SiO2成分を包囲させることにより、粒子内部よ
り著しく分解しやすい粒子個々の境界での分解を
遅くさせることが挙げられる。この理由によりチ
タン酸アルミニウムのAl2O3とTiO2との分解の核
形成速度と成長速度が著しく抑えられる。 [実施例] 以下、本発明を実施例および比較例によつて具
体的に説明する。 実施例1〜3および比較例1〜5 第1表に示す組成のチタン酸アルミニウム組成
物1Kgに対し珪素化合物として粘土(SiO2含有
量49.5重量%)をSiO2換算で5外重量%添加(比
較例3のみAl2O3/SiO2重量比が2.54の粘土を
SiO2成分として20外重量%添加)後、常法によ
り湿式混合し、乾燥後、顆粒状にしてから所望の
形状に乾式プレス成形した。その成形体を炉中で
1500℃に250℃/hrの速度で上げ、1時間保つた
後、自然放冷して焼結体の試料を得た。 この試料の密度、強度および0〜1000℃間の平
均線熱膨張係数(α×10-6)を測定し、次いで、
この試料を昇温速度250℃/hrで1120℃まで上げ、
その1120℃に100時間保ち、自然放冷後、熱処理
した試料のチタン酸アルミニウムの分解率をX線
回折により調べた。なお分解率としてチタン酸ア
ルミニウムの面指数(023)と酸化チタン(ルチ
ル)の面指数(110)の夫々のx線折強度の積分
値の和に対して酸化チタン(ルチル)の面指数
(110)のX線回折強度の積分値の比で示した。結
果を第1表に示す。
【表】
【表】
第1表から明らかなように比較例3を除いてす
べて本発明の範囲内でSiO2成分を同量添加した
ものであるが、実施例1〜3は熱膨張係数等の物
性がいずれもすぐれており、高温で安定な高強度
のチタン酸アルミニウム焼結体が得られた。 比較例1は原料としてのTiO2のAl2O3に対する
モル比(K)が1未満であるため高温安定性に劣る。
比較例2はチタン酸アルミニウム組成物中の
Al2TiO5の含有量が50重量%以下であるため密度
が低下し、曲げ強度が著しく劣つた。比較例3は
SiO2成分の添加量が幾分多く、TiO2/Al2O3の
モル比(K)も高くまたチタン酸アルミニウム組成物
のAl2TiO5の含有量が低いため、得られるチタン
酸アルミニウム焼結体にTiO2がフリー(遊離)
で存在するため、曲げ強度が劣り密度が低下する
ばかりでなく、熱膨張係数も高い。比較例4はチ
タン酸アルミニウム組成物中のMgOが本発明の
範囲を超えているため熱膨張係数が高く、また比
較例5はMgOが本発明の範囲未満であるため高
温安定性に劣る。 実施例4〜8および比較例6〜7 第2表に示すごとく、本発明の範囲にあるチタ
ン酸アルミニウム組成物に対し、任意のSiO2成
分として、無定形シリカおよび粘土を配合し、実
施例1と同様の方法で成形し、試料を作成した。 さらに、この試料を実施例1に準じて物性を測
定し、結果を第2表に示した。
べて本発明の範囲内でSiO2成分を同量添加した
ものであるが、実施例1〜3は熱膨張係数等の物
性がいずれもすぐれており、高温で安定な高強度
のチタン酸アルミニウム焼結体が得られた。 比較例1は原料としてのTiO2のAl2O3に対する
モル比(K)が1未満であるため高温安定性に劣る。
比較例2はチタン酸アルミニウム組成物中の
Al2TiO5の含有量が50重量%以下であるため密度
が低下し、曲げ強度が著しく劣つた。比較例3は
SiO2成分の添加量が幾分多く、TiO2/Al2O3の
モル比(K)も高くまたチタン酸アルミニウム組成物
のAl2TiO5の含有量が低いため、得られるチタン
酸アルミニウム焼結体にTiO2がフリー(遊離)
で存在するため、曲げ強度が劣り密度が低下する
ばかりでなく、熱膨張係数も高い。比較例4はチ
タン酸アルミニウム組成物中のMgOが本発明の
範囲を超えているため熱膨張係数が高く、また比
較例5はMgOが本発明の範囲未満であるため高
温安定性に劣る。 実施例4〜8および比較例6〜7 第2表に示すごとく、本発明の範囲にあるチタ
ン酸アルミニウム組成物に対し、任意のSiO2成
分として、無定形シリカおよび粘土を配合し、実
施例1と同様の方法で成形し、試料を作成した。 さらに、この試料を実施例1に準じて物性を測
定し、結果を第2表に示した。
【表】
第2表から明らかなように実施例4〜8は本発
明の範囲内でSiO2成分を配合した例であるが、
実施例1〜3と同様に高温で安定な高強度のチタ
ン酸アルミニウム焼結体が得られた。 比較例6はSiO2成分を無添加の例であるが、
高温安定性に劣る。また曲げ強度も悪い。比較例
7はSiO2成分を過剰に添加した例であるが、熱
膨張係数が高く、曲げ強度にも劣る。 [発明の効果] 以上のごとく、本発明の製造方法により得られ
たチタン酸アルミニウム焼結体は、従来のチタン
酸アルミニウム焼結体で達成できなかつた約900
〜1300℃で分解せず、緻密でかつ高強度であるた
め、耐火性器具、容器等に用いられる。
明の範囲内でSiO2成分を配合した例であるが、
実施例1〜3と同様に高温で安定な高強度のチタ
ン酸アルミニウム焼結体が得られた。 比較例6はSiO2成分を無添加の例であるが、
高温安定性に劣る。また曲げ強度も悪い。比較例
7はSiO2成分を過剰に添加した例であるが、熱
膨張係数が高く、曲げ強度にも劣る。 [発明の効果] 以上のごとく、本発明の製造方法により得られ
たチタン酸アルミニウム焼結体は、従来のチタン
酸アルミニウム焼結体で達成できなかつた約900
〜1300℃で分解せず、緻密でかつ高強度であるた
め、耐火性器具、容器等に用いられる。
第1図は本発明の実施例および比較例によつて
得られたチタン酸アルミニウム焼結体の顕微鏡写
真(×2000)である。 a……比較例3(K=2.5)、b……実施例8(K
=1.22)、c……実施例3(K=1.04)。
得られたチタン酸アルミニウム焼結体の顕微鏡写
真(×2000)である。 a……比較例3(K=2.5)、b……実施例8(K
=1.22)、c……実施例3(K=1.04)。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 原料としてAl2TiO550重量%超、マグネシウ
ム化合物をMgO換算で0.05〜12.5重量%を少なく
とも含有し、かつ全体としてTiO2/Al2O3のモル
比が1以上であるチタン酸アルミニウム組成物
に、珪素化合物をSiO2換算で20外重量%以下添
加し、成形、焼成することを特徴とするチタン酸
アルミニウム焼結体の製造方法。 2 前記チタン酸アルミニウム組成物が、TiO2
またはTiO2とAl2O3を含有する前記特許請求の範
囲第1項記載のチタン酸アルミニウム焼結体の製
造方法。 3 前記珪素化合物が、粘土および無定型シリカ
から選ばれる前記特許請求の範囲第1項または第
2項記載のチタン酸アルミニウム焼結体の製造方
法。 4 前記TiO2/Al2O3のモル比が1〜12.3であ
り、かつ前記珪素化合物の添加量がSiO2換算で
1.5〜10.0外重量%である前記特許請求の範囲第
1項、第2項または第3項記載のチタン酸アルミ
ニウム焼結体の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7440680A JPS573767A (en) | 1980-06-04 | 1980-06-04 | High temperature-stable high strength aluminium titanate sintered body |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7440680A JPS573767A (en) | 1980-06-04 | 1980-06-04 | High temperature-stable high strength aluminium titanate sintered body |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS573767A JPS573767A (en) | 1982-01-09 |
JPS6317793B2 true JPS6317793B2 (ja) | 1988-04-15 |
Family
ID=13546268
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7440680A Granted JPS573767A (en) | 1980-06-04 | 1980-06-04 | High temperature-stable high strength aluminium titanate sintered body |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS573767A (ja) |
Families Citing this family (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3706209C1 (de) * | 1987-02-26 | 1987-10-29 | Feldmuehle Ag | Sinterformkoerper auf Basis von Aluminiumtitanat und Verfahren zu seiner Herstellung,sowie dessen Verwendung |
JP2828986B2 (ja) * | 1988-03-31 | 1998-11-25 | 株式会社東芝 | セラミックス焼結体 |
CN1816379B (zh) * | 2003-07-11 | 2010-11-24 | 王世来股份有限公司 | 废气净化蜂窝状过滤器及其制造方法 |
JP4945056B2 (ja) * | 2003-09-12 | 2012-06-06 | オーセラ株式会社 | 排ガス浄化触媒用ハニカム担体及びその製造方法 |
JP4609831B2 (ja) * | 2003-07-29 | 2011-01-12 | オーセラ株式会社 | 排ガス浄化触媒用ハニカム担体及びその製造方法 |
US8956436B2 (en) | 2006-06-30 | 2015-02-17 | Corning Incorporated | Cordierite aluminum magnesium titanate compositions and ceramic articles comprising same |
US10501375B2 (en) | 2006-06-30 | 2019-12-10 | Corning Incorporated | Cordierite aluminum magnesium titanate compositions and ceramic articles comprising same |
EP2594543A3 (en) | 2006-06-30 | 2016-05-25 | Corning Incorporated | Cordierite aluminum magnesium titanate compositions and ceramic articles comprising same |
JP4903821B2 (ja) * | 2008-01-21 | 2012-03-28 | 住友化学株式会社 | チタン酸アルミニウムマグネシウム−アルミナ複合セラミックス |
WO2009119748A1 (ja) * | 2008-03-26 | 2009-10-01 | 京セラ株式会社 | 多孔質セラミック部材およびその製法ならびにフィルタ |
JP5564677B2 (ja) | 2008-04-28 | 2014-07-30 | 大塚化学株式会社 | 多孔質チタン酸アルミニウム及びその焼結体並びにその製造方法 |
JP5271766B2 (ja) * | 2009-03-26 | 2013-08-21 | 京セラ株式会社 | 多孔質セラミック部材およびフィルタ |
CN102471170A (zh) * | 2009-07-15 | 2012-05-23 | 纳幕尔杜邦公司 | 钛酸铝镁复合陶瓷 |
BR112012022551A2 (pt) | 2010-03-08 | 2016-08-30 | Sumitomo Chemical Co | método para a produção de titanato de alumínio e magnésio poroso e titanato de alumínio e magnésio poroso |
WO2011118025A1 (ja) | 2010-03-26 | 2011-09-29 | 大塚化学株式会社 | 柱状チタン酸アルミニウム及びその製造方法 |
US9079799B2 (en) | 2012-11-30 | 2015-07-14 | Corning Incorporated | Cordierite aluminum magnesium titanate compositions and ceramic articles comprising same |
US10526249B2 (en) | 2012-11-30 | 2020-01-07 | Corning Incorporated | Cordierite aluminum magnesium titanate compositions and ceramic articles comprising same |
-
1980
- 1980-06-04 JP JP7440680A patent/JPS573767A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS573767A (en) | 1982-01-09 |
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