JPS5879869A - コ−デイエライト質磁器とその製造方法 - Google Patents
コ−デイエライト質磁器とその製造方法Info
- Publication number
- JPS5879869A JPS5879869A JP56175042A JP17504281A JPS5879869A JP S5879869 A JPS5879869 A JP S5879869A JP 56175042 A JP56175042 A JP 56175042A JP 17504281 A JP17504281 A JP 17504281A JP S5879869 A JPS5879869 A JP S5879869A
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- JP
- Japan
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- oxide
- weight
- porcelain
- cordierite
- thermal expansion
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- Pending
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、優れた耐熱衝撃性が特に要求される熱交−器
、自動車用部品、Ｓ道具などの耐熱磁器に用いる低熱膨
張性のコニディエフイト質磁器およびその製造方法に関
するものである０従来より、耐熱衝撃性に優れた耐熱磁
器としては、リチア系磁器（ＬｂＯ−ＡｂＯｇ −８ｉ
山系磁器）がその代表的なものとして知られており、実
用に供されている。
、自動車用部品、Ｓ道具などの耐熱磁器に用いる低熱膨
張性のコニディエフイト質磁器およびその製造方法に関
するものである０従来より、耐熱衝撃性に優れた耐熱磁
器としては、リチア系磁器（ＬｂＯ−ＡｂＯｇ −８ｉ
山系磁器）がその代表的なものとして知られており、実
用に供されている。
しかし、リチア系磁器は９例えば排俄ガス中の８０ｍが
酸化して生成する硫酸により、リチウムが抽出され変形
破壊するなど耐化学性の点で間−がある。それ故これら
の磁器は、熱交換器や、ディーゼｐパ！イキ墨レートの
トフ！パー等の自動車用部品、＊道具などの如く、耐熱
衝撃性と＃に耐化学性が要求される磁器としては満足す
るこよがで赦ないのである。
酸化して生成する硫酸により、リチウムが抽出され変形
破壊するなど耐化学性の点で間−がある。それ故これら
の磁器は、熱交換器や、ディーゼｐパ！イキ墨レートの
トフ！パー等の自動車用部品、＊道具などの如く、耐熱
衝撃性と＃に耐化学性が要求される磁器としては満足す
るこよがで赦ないのである。
そこで９発明者らは、低熱膨張性の耐熱磁器として、コ
ープイエフィト磁！！（酸化マグネシウム・酸化アルミ
ニウムや酸化珪素系磁器）Ｋ着目した。その理由は、従
来よりコープイエフィト結晶（ｊ！Ｍｇ０１ム１５０ｍ
＋１５８１缶）は極めて低い熱膨張性の結晶であること
と耐化学性に優れていることが知られていたからである
。しかし、上記コープイエフィト磁器粉末は、すこぶる
焼結性が悪いため、コーディエライトの理論値成分に近
い材料を、変形させることなく充分に緻密な磁器製品と
して製造することができない。
ープイエフィト磁！！（酸化マグネシウム・酸化アルミ
ニウムや酸化珪素系磁器）Ｋ着目した。その理由は、従
来よりコープイエフィト結晶（ｊ！Ｍｇ０１ム１５０ｍ
＋１５８１缶）は極めて低い熱膨張性の結晶であること
と耐化学性に優れていることが知られていたからである
。しかし、上記コープイエフィト磁器粉末は、すこぶる
焼結性が悪いため、コーディエライトの理論値成分に近
い材料を、変形させることなく充分に緻密な磁器製品と
して製造することができない。
そこで、焼結性改曽のため焼結促進剤等の添加剤を加え
ることが提案されている。しかしながら。
ることが提案されている。しかしながら。
この様にすれば１ｇ４らする磁器は確かに焼結性が向上
するものの、一方、熱膨張係数が増大し耐熱衝撃性・耐
熱温度が低下してしまい、実用に耐えられる磁器が得ら
れない。
するものの、一方、熱膨張係数が増大し耐熱衝撃性・耐
熱温度が低下してしまい、実用に耐えられる磁器が得ら
れない。
そこで１本発明者らは、耐４化学性に優れたコープイエ
フィト系ガラスの焼結性ケ改善して、低膨張性で耐熱衝
撃性に優れ、かつ緻密なコープイエフィト質磁器を得る
ことを目的として研究を重ね。
フィト系ガラスの焼結性ケ改善して、低膨張性で耐熱衝
撃性に優れ、かつ緻密なコープイエフィト質磁器を得る
ことを目的として研究を重ね。
本発明をなすに至りたのである。
即ち１本発明のコーディエライト質磁器は、一定の形状
を持つと共に、４７ないし６８重量％の酸化珪素と８２
ないし８９重量％の酸化アルミニウムと１８ないし１６
重蓋％の酸化マグネシウムと、これらの総重量に対して
Ｌ ５ないし５重量％の酸化チタン、酸化コバルト、＃
化ニッケル―酸化鉄、酸化イツトリウム、酸化セリウム
の１４１１または８種以上との酸化物からなる組成を持
ち。
を持つと共に、４７ないし６８重量％の酸化珪素と８２
ないし８９重量％の酸化アルミニウムと１８ないし１６
重蓋％の酸化マグネシウムと、これらの総重量に対して
Ｌ ５ないし５重量％の酸化チタン、酸化コバルト、＃
化ニッケル―酸化鉄、酸化イツトリウム、酸化セリウム
の１４１１または８種以上との酸化物からなる組成を持
ち。
１００℃から６００℃までの平均の熱膨張係数がＬ ６
Ｘ Ｉ Ｏ−’／を以下を特徴とするものである。
Ｘ Ｉ Ｏ−’／を以下を特徴とするものである。
この組成によるコープイエフィト質磁器は、非常に低熱
ｌｌ張性で耐熱衝撃性に優れ、非常Ｃ緻密なものである
ということができる。従つて、熱交換器伊ディーゼルバ
ティキ１し一トのトフッパー等の自動軍用部品、窯道具
等の優れた耐熱衝撃性および低熱膨張性が特に要求され
る耐熱磁器に用いることができる。
ｌｌ張性で耐熱衝撃性に優れ、非常Ｃ緻密なものである
ということができる。従つて、熱交換器伊ディーゼルバ
ティキ１し一トのトフッパー等の自動軍用部品、窯道具
等の優れた耐熱衝撃性および低熱膨張性が特に要求され
る耐熱磁器に用いることができる。
また１本発明のコーディエライト質磁器の製造 ′方ｍ
）ｔ、 ＩＩ化マグキＶつ五〇酸化アルミニウム・酸化
珪素（ＭｇＯ−ムＩｓ ＯＢ −Ｓ １缶）系のガラス
粉末に対して、１８ないし６重量僅の酸化チタン。
）ｔ、 ＩＩ化マグキＶつ五〇酸化アルミニウム・酸化
珪素（ＭｇＯ−ムＩｓ ＯＢ −Ｓ １缶）系のガラス
粉末に対して、１８ないし６重量僅の酸化チタン。
酸化コバルト、酸化＝Ｖケル、酸化鉄１ｗ化イツトリウ
ム、酸化セリウムのＩＩ＋またはｇ種以上の酸化物粉末
１を添加し、所望の形状にした成形体を１４００℃ない
し１４６０℃の温度で焼結させ。
ム、酸化セリウムのＩＩ＋またはｇ種以上の酸化物粉末
１を添加し、所望の形状にした成形体を１４００℃ない
し１４６０℃の温度で焼結させ。
次いでその焼結温度よりも低い温度で再加熱し結晶化さ
せることを特徴とするものである。
せることを特徴とするものである。
、本発明の製造方法によれは焼結性がよく緻密なコーデ
ィエライト質磁器を製造することができる・また、この
磁器は耐熱衝撃性にも優れ、１００℃からＦ１００℃ま
での平均の熱膨張係数がＬ５Ｘ１０−’／℃以下と極め
て低い熱膨張性を有する。
ィエライト質磁器を製造することができる・また、この
磁器は耐熱衝撃性にも優れ、１００℃からＦ１００℃ま
での平均の熱膨張係数がＬ５Ｘ１０−’／℃以下と極め
て低い熱膨張性を有する。
本製造法に於いて用いるＭｇ０−Ａ Ｉ＊Ｏｓ −８ｉ
ｏｎ系ガラスは、出発原料として純度の高い酸化物混合
物をＷｌ融して得たものを用いるのが好ましい。
ｏｎ系ガラスは、出発原料として純度の高い酸化物混合
物をＷｌ融して得たものを用いるのが好ましい。
出発原料として粘土を主原料とした上記ガラス粉末を用
いた場合には、粘土に含まれている不純物の影響により
、最終的に本発明の如き低膨張性のコーディエライト質
磁器を得ることが困難であるからである。
いた場合には、粘土に含まれている不純物の影響により
、最終的に本発明の如き低膨張性のコーディエライト質
磁器を得ることが困難であるからである。
また、上記ガラス粉末の組成材料を、酸化珪素が４７な
いし６８重ル％、酸化アルｉニウムが８Ｂないし８９重
量％ｌ酸化マグネシウムか１８ないし１６重量％とした
の１１．この範囲外では１００℃から６００℃までの平
均の熱膨張係数がＬ６Ｘ１０”−’／ｌ：：以下である
コーディエライト質磁器を得るのが困難であるか、又は
再加熱１こよる緻密化の効果がみられないからである。
いし６８重ル％、酸化アルｉニウムが８Ｂないし８９重
量％ｌ酸化マグネシウムか１８ないし１６重量％とした
の１１．この範囲外では１００℃から６００℃までの平
均の熱膨張係数がＬ６Ｘ１０”−’／ｌ：：以下である
コーディエライト質磁器を得るのが困難であるか、又は
再加熱１こよる緻密化の効果がみられないからである。
即ち、酸化マグネＶウムが１６重量％を輔えると、フォ
ルステライト（ＩＭｇＯ・８１０ｍ）が生成する。逆に
、酸化／Ｊ マグネＶウムがｉ重量９６牽満になるとムライト（８Ｍ
ｇ０−ｇ Ａ Ｉｓ Ｏｓ ）が生成し何れも熱膨張係
数が増大する。酸化珪素、酸化アルミニウムに関しては
、酸化マグネＶウムが上記範囲にあって酸化珪素が上記
範囲を越えるとデロトエンスタイト（ＭｇＯ１１８１０
３）が生成し易く、酸化アｌ＆／Ｉニウムが上記範囲な
輔えるとムライト（８ＭｇＯ・８ム１ｉｏｊ）が生成し
易いため、何れも熱膨張係数が増大する。
ルステライト（ＩＭｇＯ・８１０ｍ）が生成する。逆に
、酸化／Ｊ マグネＶウムがｉ重量９６牽満になるとムライト（８Ｍ
ｇ０−ｇ Ａ Ｉｓ Ｏｓ ）が生成し何れも熱膨張係
数が増大する。酸化珪素、酸化アルミニウムに関しては
、酸化マグネＶウムが上記範囲にあって酸化珪素が上記
範囲を越えるとデロトエンスタイト（ＭｇＯ１１８１０
３）が生成し易く、酸化アｌ＆／Ｉニウムが上記範囲な
輔えるとムライト（８ＭｇＯ・８ム１ｉｏｊ）が生成し
易いため、何れも熱膨張係数が増大する。
尚、何れの場合にもコーディエライト系結晶が減少し、
その他の結晶或いはガラス成分が増大する。
その他の結晶或いはガラス成分が増大する。
また、前記酸化物は、上記のコーヂイエフイト結晶ｃ固
博することが可能であり、その添加により焼結性を改曽
し、製品の緻密化に優れた効果を発揮する。しかして、
かかる効果を発揮させるためには、酸化物の添加量は上
記範囲とする必要がある。
博することが可能であり、その添加により焼結性を改曽
し、製品の緻密化に優れた効果を発揮する。しかして、
かかる効果を発揮させるためには、酸化物の添加量は上
記範囲とする必要がある。
また、上記製造法に教いては、焼成温度は１４００℃な
いし１４５０℃の範囲とＴるのか好ましい。
いし１４５０℃の範囲とＴるのか好ましい。
これにより、より緻密な磁器を得ることができるからで
ある。
ある。
また、上記製造法に於いては、上記焼成の後１こ。
焼結温度よりも低い温度で再加熱を行なう。この再加熱
は、焼成体中のガラス相を結晶化させて。
は、焼成体中のガラス相を結晶化させて。
前記の如き優れた磁器を製造するためである・しかして
、上記の再加熱温度は１０００℃ないし１８５０℃の範
囲とするのが好ましい。一度焼結させたのちに、これら
の温度範囲で再加熱結晶化することにより、更に低い熱
膨張性を有する磁器が得られるからである。
、上記の再加熱温度は１０００℃ないし１８５０℃の範
囲とするのが好ましい。一度焼結させたのちに、これら
の温度範囲で再加熱結晶化することにより、更に低い熱
膨張性を有する磁器が得られるからである。
実施例１
酸化マグネシウム・酸化アルミニウム・酸化珪素（Ｍｇ
Ｏ−ＡｂＯｉ−８ｉ０＊ ）系のガラス粉末と。
Ｏ−ＡｂＯｉ−８ｉ０＊ ）系のガラス粉末と。
本発明にかかる酸化物としての酸化チタン（Ｔｉｅｓ）
とを種々の割合でよく混合してから造粒、加圧成形―焼
結、再加熱を行ない本発明にかかるコーディエライト磁
器を製造した。上記ガラス粉末としては、前記の如く純
度の高い酸化珪素（Ｓｉ缶）。
とを種々の割合でよく混合してから造粒、加圧成形―焼
結、再加熱を行ない本発明にかかるコーディエライト磁
器を製造した。上記ガラス粉末としては、前記の如く純
度の高い酸化珪素（Ｓｉ缶）。
酸化アルミニウム（Ａｌｓ Ｏｎ ） −酸化マグネ
シウム（ＭｇＯ）を出発原料として用い、製造したもの
を用いた（以下の実施例においても同じ）。このＭＡｆ
ｉＬは、Ｓ轟０雪が５α０％（重量比、以下同じ）。
シウム（ＭｇＯ）を出発原料として用い、製造したもの
を用いた（以下の実施例においても同じ）。このＭＡｆ
ｉＬは、Ｓ轟０雪が５α０％（重量比、以下同じ）。
Ａｌ＊Ｏｘ が８６．０％、 ＭｇＯがｌ＆８優、その
他必然的に含まれる不純物としてのＮａｎｏかへ２％で
ありた。而して、この粉体の粒度ｊ工平均粒径が７μで
あった。
他必然的に含まれる不純物としてのＮａｎｏかへ２％で
ありた。而して、この粉体の粒度ｊ工平均粒径が７μで
あった。
造粒は、６重量％のボ璧ビニルアルコール（Ｐ。
Ｖ、Ａ、）水溶液を、上記ガラス粉末とＴｉ０ｍ粉末と
に対して１０重量％加えてよ（混合し８０メｖＶ鼻の篩
を用いて行なつな。加圧成形は５００ｋｌ／ｄの加圧力
で約５Ｘ１０Ｘ５０ｍｌの大きさに成形した。加圧成形
後、漬化珪素発熱体を壁用した電電炉で、１４４０℃の
温度で１０時間の焼結を行なりた。その後、１度室濡に
持ち来たし１寸法変化、熱膨帳係数を測定した。その後
、再び。
に対して１０重量％加えてよ（混合し８０メｖＶ鼻の篩
を用いて行なつな。加圧成形は５００ｋｌ／ｄの加圧力
で約５Ｘ１０Ｘ５０ｍｌの大きさに成形した。加圧成形
後、漬化珪素発熱体を壁用した電電炉で、１４４０℃の
温度で１０時間の焼結を行なりた。その後、１度室濡に
持ち来たし１寸法変化、熱膨帳係数を測定した。その後
、再び。
焼結体を１８００℃１ｃ８時間加熱し、結晶化処理量し
た。
た。
これらの結果を第１表に示す。第１表に見られる様ＩＣ
，ＴｉＯ婁を１重量％添加（試料ＡＩ ）した場合には
、収縮率が６６％と低い。また、添加量が７重量％（試
料層５）になると、再結晶化に依る低膨張化の効果がな
く、熱膨張係数も大きくなってしまうことが分る。
，ＴｉＯ婁を１重量％添加（試料ＡＩ ）した場合には
、収縮率が６６％と低い。また、添加量が７重量％（試
料層５）になると、再結晶化に依る低膨張化の効果がな
く、熱膨張係数も大きくなってしまうことが分る。
第 １ 表
従って−Ｔｉｅｓの添加量はＬ６ないし５重ｔ％か適当
である。この範囲内にあっては、１２０ないしＬ８５Ｘ
１０−／’ｔ：という低い熱膨張係数を示しており、再
加熱結晶化の効果も十分に見られる。
である。この範囲内にあっては、１２０ないしＬ８５Ｘ
１０−／’ｔ：という低い熱膨張係数を示しており、再
加熱結晶化の効果も十分に見られる。
実施例８
実施例１と同様に、第８表に示した５ｉＯｓ。
ムｌｓＯｍ１ＭｇＯおよび微量のＮｉＯを含む種々の高
純度のガラス粉末に８重量％のＴｉ０ｍを添加し。
純度のガラス粉末に８重量％のＴｉ０ｍを添加し。
焼結・結晶化処理を行ない、同様の測定を行なった。そ
の結果を第８表に示す、第８表に見られる様に、焼結体
の熱膨張を結晶死処ｍによりて低膨張化で参る組成範囲
は限られていることが分る。
の結果を第８表に示す、第８表に見られる様に、焼結体
の熱膨張を結晶死処ｍによりて低膨張化で参る組成範囲
は限られていることが分る。
即ち、（８１０諺〕が４７ないし６８重量％。
〔ムＩｓ ＯＢ ）が８８ないし１１９１９重量％（Ｍ
ｇＯ）が１８ないし１６重量％の範囲である（試料ム１
１．１１．１会、１６．１６．１７）、この範囲の組成
では、焼結体の熱膨張係数は、１００℃から６００℃の
平絢の熱膨張係数がＬ ６ Ｘ １０”−’／ｂ以下で
ある。
ｇＯ）が１８ないし１６重量％の範囲である（試料ム１
１．１１．１会、１６．１６．１７）、この範囲の組成
では、焼結体の熱膨張係数は、１００℃から６００℃の
平絢の熱膨張係数がＬ ６ Ｘ １０”−’／ｂ以下で
ある。
更に、（８ｉ０＊）が４ｔ６ないし６α５重量９６１〔
ム１ａｓｓ）が８６ないし８ｔ５重量％、 （ＭｇＯ）
が１８ないし１６重量％の範囲の組成では、ｆＩｅ結体
の熱膨張係数をＩＩＸＬｌｏ−“７℃以下とすることが
できることが分る。
ム１ａｓｓ）が８６ないし８ｔ５重量％、 （ＭｇＯ）
が１８ないし１６重量％の範囲の組成では、ｆＩｅ結体
の熱膨張係数をＩＩＸＬｌｏ−“７℃以下とすることが
できることが分る。
実施例８
ＳｉＯ雪が６００％（重量比、以下同じ）−ＡＩｓＯｓ
が８ａＯ％、 ＭｇＯが１ｔ８％、Ｎ１０が０２％から
成るガラス粉末ニ、＃化物としての酸化コバルト（Ｃｏ
ｏ）ｌ酸化ニッケ＃ （Ｎｉｐ”） 、酸化鉄（Ｆ＠Ｏ
） 、酸化スズ（Ｓｎｏり、酸酸化イツトロウ（Ｙ嵩Ｏ
ｘ ）、酸化セリウム（ＣｅＯｍ）を各々８％添加し、
実施例１と同様に焼結・結晶化処理を行なった。なお、
焼結は＃ １４４０℃の温度で、焼結時間は１０＃開
で行ない、結晶化処理は、 １８００℃の温度で２時間
行なった。得られた結果を第８表に示す。第８表に見ら
れる様をこ、Ｃ・Ｏ，ＮｉＯ。
が８ａＯ％、 ＭｇＯが１ｔ８％、Ｎ１０が０２％から
成るガラス粉末ニ、＃化物としての酸化コバルト（Ｃｏ
ｏ）ｌ酸化ニッケ＃ （Ｎｉｐ”） 、酸化鉄（Ｆ＠Ｏ
） 、酸化スズ（Ｓｎｏり、酸酸化イツトロウ（Ｙ嵩Ｏ
ｘ ）、酸化セリウム（ＣｅＯｍ）を各々８％添加し、
実施例１と同様に焼結・結晶化処理を行なった。なお、
焼結は＃ １４４０℃の温度で、焼結時間は１０＃開
で行ない、結晶化処理は、 １８００℃の温度で２時間
行なった。得られた結果を第８表に示す。第８表に見ら
れる様をこ、Ｃ・Ｏ，ＮｉＯ。
Ｆ・０ 、 Ｙ雪Ｏｘ 、 Ｃ・０コの添加により焼結
性が向上しく収縮率〉１０％）、結晶化処理により低膨
張化することができた。なお、′比較例として、酸化ス
ズ（Ｓ劾Ｏｓ ） 、 酸化バナジウム（Ｖ冨Ｏｍ ）
、ｆｌｌ化−ンタル（↑ａ＊ＯｉＬ酸化二第１（Ｎｂ
意Ｏｓ ）の酸化物を添加して、同様の焼結、再結晶化
処理を行なったが９酸化スズについては低膨張化の効果
が認められたが、焼結性には効果がみられず（収縮率１
１１優）、酸化バナジウム、＃？化メタンタル酸化ニオ
ブ−こついては焼結性には効果が鎮められたが、結晶化
処理による低＃Ｉ＠化の効果は認められなかつた。
性が向上しく収縮率〉１０％）、結晶化処理により低膨
張化することができた。なお、′比較例として、酸化ス
ズ（Ｓ劾Ｏｓ ） 、 酸化バナジウム（Ｖ冨Ｏｍ ）
、ｆｌｌ化−ンタル（↑ａ＊ＯｉＬ酸化二第１（Ｎｂ
意Ｏｓ ）の酸化物を添加して、同様の焼結、再結晶化
処理を行なったが９酸化スズについては低膨張化の効果
が認められたが、焼結性には効果がみられず（収縮率１
１１優）、酸化バナジウム、＃？化メタンタル酸化ニオ
ブ−こついては焼結性には効果が鎮められたが、結晶化
処理による低＃Ｉ＠化の効果は認められなかつた。
特許出願人
株式会社 豊田中央研究所
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １１）４？ないし６８重量％の酸化珪素と８１Ａないし
３９重量％の酸化アル電ニウムと１８ないし１６重量％
の酸化マグネＶウムと、これらの総重量に対してＬ５な
いし６重量形の酸化チタン、酸化コバルト、酸化ニッケ
ル、酸化＃、酸化イツトリウム、酸化セリウムの１種ま
たは８種以上との酸化物とからなり。 １０（ｌかも６００℃までの平拘の熱膨張係数がＬ ５
Ｘ １ｏ−２℃以下であることを特徴とする低ｌｌ媛
性のコーディエライト質ａＳＳ。 ＋ｌｌ 酸化！ダ専シ會ム・酸化アＡ／Ｉ＝ウム・酸
化珪素基のガラス粉末に対して、Ｌ５ないし６重量寿の
酸化すタン。酸化コバルト、酸化ニッケル、酸化鉄、酸
化イツトリウム、酸化セリウムの１種またはｇｍ以上の
酸化物粉末を添加し、所望の形状に成形し、この成形体
を高温で焼結させ１次いでこの焼結温度よりも低い温度
で再加熱し結晶化させることを特黴とするコーディエラ
イト質磁器の製造方法。 （８） 成形体の焼結は、１４００℃ないし１４６０
℃に於いて行なうことを特徴とする特許請求の範囲第３
項Ｃ起載のコーディエライト質磁器の製造方法。 （荀 成形体の再加熱は、１０００℃ないし１８６０℃
に於いて行なうことを特徴とする特許請求の範囲第８項
に記載のコープイエフィト質磁−の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56175042A JPS5879869A (ja) | 1981-10-31 | 1981-10-31 | コ−デイエライト質磁器とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56175042A JPS5879869A (ja) | 1981-10-31 | 1981-10-31 | コ−デイエライト質磁器とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5879869A true JPS5879869A (ja) | 1983-05-13 |
Family
ID=15989195
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56175042A Pending JPS5879869A (ja) | 1981-10-31 | 1981-10-31 | コ−デイエライト質磁器とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5879869A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000040521A1 (en) * | 1998-12-31 | 2000-07-13 | Corning Incorporated | Low sintering temperature cordierite batch and cordierite ceramic produced therefrom |
| JP2001310128A (ja) * | 1999-04-09 | 2001-11-06 | Nippon Soken Inc | セラミック体、触媒担持能を有するセラミック担体、セラミック触媒体およびその製造方法 |
| EP1043067A3 (en) * | 1999-04-09 | 2002-03-27 | Denso Corporation | A ceramic support capable of supporting a catalyst, a catalyst-ceramic body and processes for producing same |
| US7358210B2 (en) | 2001-03-22 | 2008-04-15 | Denso Corporation | Ceramic body and ceramic catalyst body |
-
1981
- 1981-10-31 JP JP56175042A patent/JPS5879869A/ja active Pending
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|---|---|---|---|---|
| WO2000040521A1 (en) * | 1998-12-31 | 2000-07-13 | Corning Incorporated | Low sintering temperature cordierite batch and cordierite ceramic produced therefrom |
| US6391813B1 (en) | 1998-12-31 | 2002-05-21 | Corning Incorporated | Low sintering temperature cordierite batch and cordierite ceramic produced therefrom |
| JP2001310128A (ja) * | 1999-04-09 | 2001-11-06 | Nippon Soken Inc | セラミック体、触媒担持能を有するセラミック担体、セラミック触媒体およびその製造方法 |
| EP1043067A3 (en) * | 1999-04-09 | 2002-03-27 | Denso Corporation | A ceramic support capable of supporting a catalyst, a catalyst-ceramic body and processes for producing same |
| US7223716B1 (en) | 1999-04-09 | 2007-05-29 | Nippon Soken, Inc. | Ceramic support capable of supporting a catalyst, a catalyst-ceramic body and processes for producing same |
| US7723263B2 (en) | 1999-04-09 | 2010-05-25 | Nippon Soken, Inc. | Ceramic support capable of supporting a catalyst, a catalyst-ceramic body and processes for producing same |
| US7358210B2 (en) | 2001-03-22 | 2008-04-15 | Denso Corporation | Ceramic body and ceramic catalyst body |
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