JPS63175642A - 耐熱性担体の製造法 - Google Patents
耐熱性担体の製造法Info
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- JPS63175642A JPS63175642A JP62004858A JP485887A JPS63175642A JP S63175642 A JPS63175642 A JP S63175642A JP 62004858 A JP62004858 A JP 62004858A JP 485887 A JP485887 A JP 485887A JP S63175642 A JPS63175642 A JP S63175642A
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Landscapes
- Catalysts (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、1500℃以下の高温領域で安定して使用で
きる耐熱性担体の製造法に関する。
きる耐熱性担体の製造法に関する。
高温下での触媒反応は、自動車排ガス除去、高温水蒸気
改質、炭化水素や水素の接触燃焼などの化学プロセスに
応用されてきた。最近は、ガスタービンやボイラーへの
触媒燃焼技術の導入が進められている。これらの触媒の
使用温度は1000℃以上となり、1400〜1500
℃となる場合もある。従って触媒の担体は、このような
条件下でも大いた比表面積を保ち、かつ、耐熱性に優れ
たものでなければならない。
改質、炭化水素や水素の接触燃焼などの化学プロセスに
応用されてきた。最近は、ガスタービンやボイラーへの
触媒燃焼技術の導入が進められている。これらの触媒の
使用温度は1000℃以上となり、1400〜1500
℃となる場合もある。従って触媒の担体は、このような
条件下でも大いた比表面積を保ち、かつ、耐熱性に優れ
たものでなければならない。
従来、多孔質担体として用いられてきたアルミナは、1
000℃以上の高温度域では、α−アルミナに相変化し
、結晶成長も進むため、比表面積が急激に低下し、耐熱
性に問題があった。現在は。
000℃以上の高温度域では、α−アルミナに相変化し
、結晶成長も進むため、比表面積が急激に低下し、耐熱
性に問題があった。現在は。
アルミナに第二、第三成分を添加して複合酸化物とした
担体が一般的となっている6例えば、米国特許第396
6391号は、アルミナ粉末に第二、第三成分(ランタ
ン、クロム、ストロンチウム)を含浸して調製すること
により、耐熱性を向上させている。この種のものに関連
するのは、米国特許第4021185号、同40615
94号等があげられる。また、本発明者らが発見したア
ルミニウムと第二成分となる希土類の塩から、それらの
水酸化物を共沈させることにより比表面積の大きい担体
を調製する方法(特願昭59−80752 )がある。
担体が一般的となっている6例えば、米国特許第396
6391号は、アルミナ粉末に第二、第三成分(ランタ
ン、クロム、ストロンチウム)を含浸して調製すること
により、耐熱性を向上させている。この種のものに関連
するのは、米国特許第4021185号、同40615
94号等があげられる。また、本発明者らが発見したア
ルミニウムと第二成分となる希土類の塩から、それらの
水酸化物を共沈させることにより比表面積の大きい担体
を調製する方法(特願昭59−80752 )がある。
アルミナに第二、第三成分を添加して複合酸化物とした
担体の製造法は、上記した米国特許第4021185号
等では、アルミナ粉末に第二、第三成分の塩を含浸する
含浸法だが、この方法は添加する第二、第三成分とアル
ミナとの混合が不十分になると考えられる。上記した特
願昭59−80752は、アルミニウムと第2成分であ
るランタンの塩を溶解した溶液にアルカリを加えて水酸
化物を生成し。
担体の製造法は、上記した米国特許第4021185号
等では、アルミナ粉末に第二、第三成分の塩を含浸する
含浸法だが、この方法は添加する第二、第三成分とアル
ミナとの混合が不十分になると考えられる。上記した特
願昭59−80752は、アルミニウムと第2成分であ
るランタンの塩を溶解した溶液にアルカリを加えて水酸
化物を生成し。
焼成してランタン・β・アルミナを合成することにより
高比表面積の担体が製造できる。この共沈法は、アルミ
ニウムと他成分がミクロオーダで良く混合するため、含
浸法の欠点を改善し、かつ比表面積の大きいランタン・
β・アルミナからなる耐熱性担体が得られた。しかし、
共沈法においては、各金属によって水酸化物の生成する
pHが異なるため、塩の状態で溶液中で混合されていて
も。
高比表面積の担体が製造できる。この共沈法は、アルミ
ニウムと他成分がミクロオーダで良く混合するため、含
浸法の欠点を改善し、かつ比表面積の大きいランタン・
β・アルミナからなる耐熱性担体が得られた。しかし、
共沈法においては、各金属によって水酸化物の生成する
pHが異なるため、塩の状態で溶液中で混合されていて
も。
水酸化物が生成する時点で部分的に不均一な状態が生じ
ていると考えられる。従って、この部分を改良すれば、
さらに、比表面積が大きく耐熱性が高いランタン・β・
アルミナから成る担体を製造できる可能性がある。
ていると考えられる。従って、この部分を改良すれば、
さらに、比表面積が大きく耐熱性が高いランタン・β・
アルミナから成る担体を製造できる可能性がある。
本発明の目的は、上記した従来の調製法の欠点を改善し
、1000℃以上の高温度域でも比表面積の低下が少な
く低熱性に優れた担体の製造法を提供することにある。
、1000℃以上の高温度域でも比表面積の低下が少な
く低熱性に優れた担体の製造法を提供することにある。
本発明は、ランタン、プラセオジム、ネオジムの少なく
とも1種以上とアルミニウムの複合酸化物を製造する出
発原料を、金属アルコキシドとし、ランタンアルコキシ
ド、プラセオジムアルコキシド、ネオジムアルコキーシ
トのうち少なくとも1種以上とアルミニウムアルコキシ
ドを混合した溶液を加水分解して水酸化物の混合ゾルを
生成し、これを乾燥、焼成してランタン・β・アルミナ
、プラセオジム・β・アルミナ、ネオジム・β・アルミ
ナの少なくとも1つ以上を含む耐熱性担体を製造するも
のである0本発明の特徴は、出発原料としてアルコキシ
ドを用い、これらを混合した溶液を加水分解して水酸化
物の混合ゾルを生成させる工程を含むことにある0本発
明は、ランタンアルコキシド、プラセオジムアルコキシ
ド、ネオジムアルコキシドの少なくとも1種以上とアル
ミニウムアルコキシドを混合した溶液中において、まず
アルコキシドの状態でこれらがミクロに混合され、これ
を加水分解する際にもミクロに混合された状態を保ちな
がら水酸化物の混合ゾルを生成するため、このゾルから
得られた担体は、ランタン・β・アルミナ、プラセオジ
ム・β・アルミナ、ネオジム・β・アルミナの少なくと
も1つ以上の化学形態を含むことによりα−アルミナへ
の相変化が抑制され、耐熱性の高い担体を製造すること
ができる。
とも1種以上とアルミニウムの複合酸化物を製造する出
発原料を、金属アルコキシドとし、ランタンアルコキシ
ド、プラセオジムアルコキシド、ネオジムアルコキーシ
トのうち少なくとも1種以上とアルミニウムアルコキシ
ドを混合した溶液を加水分解して水酸化物の混合ゾルを
生成し、これを乾燥、焼成してランタン・β・アルミナ
、プラセオジム・β・アルミナ、ネオジム・β・アルミ
ナの少なくとも1つ以上を含む耐熱性担体を製造するも
のである0本発明の特徴は、出発原料としてアルコキシ
ドを用い、これらを混合した溶液を加水分解して水酸化
物の混合ゾルを生成させる工程を含むことにある0本発
明は、ランタンアルコキシド、プラセオジムアルコキシ
ド、ネオジムアルコキシドの少なくとも1種以上とアル
ミニウムアルコキシドを混合した溶液中において、まず
アルコキシドの状態でこれらがミクロに混合され、これ
を加水分解する際にもミクロに混合された状態を保ちな
がら水酸化物の混合ゾルを生成するため、このゾルから
得られた担体は、ランタン・β・アルミナ、プラセオジ
ム・β・アルミナ、ネオジム・β・アルミナの少なくと
も1つ以上の化学形態を含むことによりα−アルミナへ
の相変化が抑制され、耐熱性の高い担体を製造すること
ができる。
具体的な方法としては、ランタンアルコキシド。
プラセオジムアルコキシド、ネオジムアルコキシドのう
ち少なくとも1種以上とアルミニウムアルコキシドを同
時に溶解する溶媒にとかし混合溶液をつくり、このアル
コキシド溶液に、攪拌しながら、水を徐々に滴下し、加
水分解しゾルを生成させる。
ち少なくとも1種以上とアルミニウムアルコキシドを同
時に溶解する溶媒にとかし混合溶液をつくり、このアル
コキシド溶液に、攪拌しながら、水を徐々に滴下し、加
水分解しゾルを生成させる。
アルミニウムアルコキシドとしては、アルミニウムメト
キシド、アルミニウムエトキシド、アルミニウムイソプ
ロポキシド、アルミニウムーn −ブトキシド、アルミ
ニウムー5SC−ブトキシド等が使用される。ランタン
アルコキシド、プラセオジムアルコキシド、ネオジムア
ルコキシドとしてはメトキシド、エトキシド、イソプロ
ポキシド等が使用される。
キシド、アルミニウムエトキシド、アルミニウムイソプ
ロポキシド、アルミニウムーn −ブトキシド、アルミ
ニウムー5SC−ブトキシド等が使用される。ランタン
アルコキシド、プラセオジムアルコキシド、ネオジムア
ルコキシドとしてはメトキシド、エトキシド、イソプロ
ポキシド等が使用される。
アルコキシドを溶解させる溶媒は、使用するアルコキシ
ドが同時に溶解すれば良く、アルコール類、ベンゼン等
の芳香族類が用いられる。これら有機溶媒の他に、水を
溶媒とする方法もある。この場合は、溶媒が加水分解を
もおこさせることになる。一般的な方法としては、加水
分解をおこさせる水は、アルコールで希釈してアルコー
ル溶液として、アルコキシド溶液に加えられ、加水分解
は徐々におこなわれる。
ドが同時に溶解すれば良く、アルコール類、ベンゼン等
の芳香族類が用いられる。これら有機溶媒の他に、水を
溶媒とする方法もある。この場合は、溶媒が加水分解を
もおこさせることになる。一般的な方法としては、加水
分解をおこさせる水は、アルコールで希釈してアルコー
ル溶液として、アルコキシド溶液に加えられ、加水分解
は徐々におこなわれる。
アルコキシドを゛加水分解するために加えられる水の量
は、ランタン、プラセオジム、ネオジム。
は、ランタン、プラセオジム、ネオジム。
アルミニウムのいずれも3価であるため、理論的にはア
ルコキシドの3倍のモル数の水があれば加水分解は完了
する。
ルコキシドの3倍のモル数の水があれば加水分解は完了
する。
M(OR)a+3HzO−+M(OH)a+3ROHM
: Afi、La、P f’、Nd しかし、実際には水の量がそれ以上、またはそれ以下で
も生成物に影響はない。
: Afi、La、P f’、Nd しかし、実際には水の量がそれ以上、またはそれ以下で
も生成物に影響はない。
以上のようにして得られた水酸化物の混合ゾルは、溶媒
を吸引して蒸発させるか、デカンテーションした後に乾
燥し、最終的には、800℃以上好ましくは、900℃
以上で焼成し、担体として使用する。この焼成工程は、
沈殿物を種々の形成に成型した後でもよいし、予め焼成
して粉体を製造した後、成型してもよい。
を吸引して蒸発させるか、デカンテーションした後に乾
燥し、最終的には、800℃以上好ましくは、900℃
以上で焼成し、担体として使用する。この焼成工程は、
沈殿物を種々の形成に成型した後でもよいし、予め焼成
して粉体を製造した後、成型してもよい。
担体中のランタン、プラセオジム、ネオジムのうち少な
くとも1種以上とアルミニウムの原子比(L n /
A Q * L n : L a g P r g N
b )は2/98〜20/80の範囲が好ましく、こ
の範囲の時、ランタン・β・アルミナ、プラセオジム・
β・アルミナ、ネオジム・β・アルミナを含む担体が生
成し担体の比表面積は1200℃で20イ/g以上を保
つことができる。
くとも1種以上とアルミニウムの原子比(L n /
A Q * L n : L a g P r g N
b )は2/98〜20/80の範囲が好ましく、こ
の範囲の時、ランタン・β・アルミナ、プラセオジム・
β・アルミナ、ネオジム・β・アルミナを含む担体が生
成し担体の比表面積は1200℃で20イ/g以上を保
つことができる。
本発明中の担体は、球状1円柱状1円筒状、リング状、
ハニカム状などの種類の形状をとることが可能である。
ハニカム状などの種類の形状をとることが可能である。
成形しない粉末状のものまたは、水酸化物のゾルの状態
のものを種々の形状をもつ金属板、金網、海綿状金属、
あるいは無機質の耐熱性基材1例えばムライト、ニージ
ェライト、α−アルミナ、ジルコニア、アルミニウムチ
タネート、シリコンカーバイド、シリコンナイトライド
などにコーティングして使用することができる。
のものを種々の形状をもつ金属板、金網、海綿状金属、
あるいは無機質の耐熱性基材1例えばムライト、ニージ
ェライト、α−アルミナ、ジルコニア、アルミニウムチ
タネート、シリコンカーバイド、シリコンナイトライド
などにコーティングして使用することができる。
本発明は、ランタンアルコキシド、プラセオジムアルコ
キシド、ネオジムアルコキシドのうち少なくとも1種以
上とアルミニウムアルコキシドを混合した溶液を加水分
解することにより、アルコキシド同士がミクロに混合さ
れた状態を保ちながら水酸化物の混合ゾルを生成するた
め、ランタン。
キシド、ネオジムアルコキシドのうち少なくとも1種以
上とアルミニウムアルコキシドを混合した溶液を加水分
解することにより、アルコキシド同士がミクロに混合さ
れた状態を保ちながら水酸化物の混合ゾルを生成するた
め、ランタン。
プラセオジム、ネオジム、アルミニウムの水酸化物がよ
く混合される。従ってえられた担体は、ランタン・β・
アルミナ、プラセオジム・β・アルミナ、ネオジム・β
・アルミナのうち少なくとも一種以上を含み、α−アル
ミナの生成が抑制され。
く混合される。従ってえられた担体は、ランタン・β・
アルミナ、プラセオジム・β・アルミナ、ネオジム・β
・アルミナのうち少なくとも一種以上を含み、α−アル
ミナの生成が抑制され。
高比表面積を有する。
以下1本発明方法を実施例により更に詳細に説明するが
、本発明方法はこれらの実施例により限定されるもので
はない。
、本発明方法はこれらの実施例により限定されるもので
はない。
実施例1
アルミニウムー5ee−ブトキシド46.8 g と
ランタンイソプロポキシド3.16 g をベンゼン
200 m Qに溶解したアルコキシド混合溶液を攪拌
し、それに、イオン交換水10.8m12 をエタノ
ール85mGに溶かした溶液を滴下した。アルコキシド
混合溶液中のLa/AQ(モル比)は5/95である。
ランタンイソプロポキシド3.16 g をベンゼン
200 m Qに溶解したアルコキシド混合溶液を攪拌
し、それに、イオン交換水10.8m12 をエタノ
ール85mGに溶かした溶液を滴下した。アルコキシド
混合溶液中のLa/AQ(モル比)は5/95である。
生成したゾルを密封して5時間放置した後、ゾルの溶媒
を吸引することにより揮発させてから、120℃で乾燥
させた。これを800℃で焼成しグラファイト1wt%
を添加しペレット状に成形して担体とした。担体を12
00゜1400℃で2時間焼成した時の比表面積をN2
ガス吸着によるBET法で測定したときる、1200℃
36.5rrr/g、1400℃で15.0rd/gで
あった。これらの担体のX線回折図を第1図に示す、こ
れら担体の主成分は、ランタン・β・アルミナであり、
α−アルミナの生成が抑制されていることがわかる。
を吸引することにより揮発させてから、120℃で乾燥
させた。これを800℃で焼成しグラファイト1wt%
を添加しペレット状に成形して担体とした。担体を12
00゜1400℃で2時間焼成した時の比表面積をN2
ガス吸着によるBET法で測定したときる、1200℃
36.5rrr/g、1400℃で15.0rd/gで
あった。これらの担体のX線回折図を第1図に示す、こ
れら担体の主成分は、ランタン・β・アルミナであり、
α−アルミナの生成が抑制されていることがわかる。
比較例1
硝酸アルミニウム470gと硝酸ランタン28.5gを
蒸留水5Qに溶解した。この溶液のLa/AQ (モル
比)は5/95である。この溶液を攪拌しながら3Nア
ンモニア水を滴下し、P H8まで中和した。得られた
共沈物を、蒸留水で洗浄した後、ろ過し、180℃で一
昼夜乾燥した0次いで800℃で焼成し、ボールミルで
粉砕し、グラファイト1wt%を添加し、ペレット状に
成形して担体とした。この担体を1200.1400℃
で2時間焼成した時の比表面積は、1200℃で25M
/g、1400℃で4イ/gであった。この担体のX線
回折図を第2図に示す、1400℃焼成ではα−アルミ
ナの生成がみられる。
蒸留水5Qに溶解した。この溶液のLa/AQ (モル
比)は5/95である。この溶液を攪拌しながら3Nア
ンモニア水を滴下し、P H8まで中和した。得られた
共沈物を、蒸留水で洗浄した後、ろ過し、180℃で一
昼夜乾燥した0次いで800℃で焼成し、ボールミルで
粉砕し、グラファイト1wt%を添加し、ペレット状に
成形して担体とした。この担体を1200.1400℃
で2時間焼成した時の比表面積は、1200℃で25M
/g、1400℃で4イ/gであった。この担体のX線
回折図を第2図に示す、1400℃焼成ではα−アルミ
ナの生成がみられる。
以上実施例1と比較例1を比べると、1200’C,1
400℃とも実施例1の方が高比表面積を示し、特に1
400℃焼成では従来の約4倍の比表面積をもつ担体が
得られる。
400℃とも実施例1の方が高比表面積を示し、特に1
400℃焼成では従来の約4倍の比表面積をもつ担体が
得られる。
実施例2
アルミニウムー5ee−ブトキシドとランタンイソプロ
ポキシドの添加量を変えた以外は実施例1と全く同様に
して担体A(La/AQ=2/98)。
ポキシドの添加量を変えた以外は実施例1と全く同様に
して担体A(La/AQ=2/98)。
B (L a / A n = 7 / 93 ) 、
C(L a / A fi =10 / 90 )
、 D (L a / A Q = 20 / 80
)を製造した。これら担体を、1200.1400℃で
2時間焼成した時の比表面積と、担体の酸化物の形態を
第1表に示す# L a / AΩ=2/98〜20/
80の範囲において、これら担体はランタン・β・アル
ミナを含んでいる。
C(L a / A fi =10 / 90 )
、 D (L a / A Q = 20 / 80
)を製造した。これら担体を、1200.1400℃で
2時間焼成した時の比表面積と、担体の酸化物の形態を
第1表に示す# L a / AΩ=2/98〜20/
80の範囲において、これら担体はランタン・β・アル
ミナを含んでいる。
第1表
比較例2
アルミニウムー5ee−ブトキシドのみを原料として、
実施例1と全く同様にして担体を@IBした。
実施例1と全く同様にして担体を@IBした。
これを1200.1400℃で2時間焼成した時の比表
面積と、酸化物の形態を第1表に示す。
面積と、酸化物の形態を第1表に示す。
実施例3
ランタンイソプロポキシドのかわりにネオジムイソプロ
ポキシド3.21 g を用いる以外は、実施例1と
全く同様にして担体を調製した。この担体の比表面積は
、1200℃2時間焼成後32.4ボ/g、1400℃
では13.9ボ/gであった。
ポキシド3.21 g を用いる以外は、実施例1と
全く同様にして担体を調製した。この担体の比表面積は
、1200℃2時間焼成後32.4ボ/g、1400℃
では13.9ボ/gであった。
実施例4
ランタンイソプロポキシドのかわりにプラセオジムイソ
プロポキシド3.18 g を用いる以外は、実施例
1と全く同様にして担体を調製した。この担体の比表面
積は、1200℃2時間焼成後33.6ボ/g、140
0℃では14.2留/gであった。
プロポキシド3.18 g を用いる以外は、実施例
1と全く同様にして担体を調製した。この担体の比表面
積は、1200℃2時間焼成後33.6ボ/g、140
0℃では14.2留/gであった。
実施例5
アルミニウムイソプロポキシド77.62 g とラ
ンタンイソプロポキシド6.32 g にイオン交換数
720mAを加え、これを80℃に保ちながら1時間加
水分解した。得られたゾルに、酢酸の1moQlQm液
を40m1l加えて、ゾルを解膠した後、スプレードラ
イで乾燥して粉末を得た。これを800℃焼成後、ボー
ルミルで粉砕し、グラファイトを1wt%添加し、ベレ
ット状に成形して担体とした。この担体の比表面積は、
1200℃2時間焼成後においては、36 rrr/
g 、 1400℃2時間焼成後では10.8rrr/
g であった。
ンタンイソプロポキシド6.32 g にイオン交換数
720mAを加え、これを80℃に保ちながら1時間加
水分解した。得られたゾルに、酢酸の1moQlQm液
を40m1l加えて、ゾルを解膠した後、スプレードラ
イで乾燥して粉末を得た。これを800℃焼成後、ボー
ルミルで粉砕し、グラファイトを1wt%添加し、ベレ
ット状に成形して担体とした。この担体の比表面積は、
1200℃2時間焼成後においては、36 rrr/
g 、 1400℃2時間焼成後では10.8rrr/
g であった。
実施例6
実施例1と同様にして、水酸化物の混合ゾルを生成する
。このゾルの溶媒を徐々に揮発させ、粘度の高いゾルと
する。ニージェライトのハニカム基材を、このゾルに浸
漬させた後、180℃で乾燥、800℃焼成して、ラン
タン・β・アルミナコーティングハニカム担体を得た。
。このゾルの溶媒を徐々に揮発させ、粘度の高いゾルと
する。ニージェライトのハニカム基材を、このゾルに浸
漬させた後、180℃で乾燥、800℃焼成して、ラン
タン・β・アルミナコーティングハニカム担体を得た。
(発明の効果〕
以上述べたきたように、本発明の方法によれば、高温に
おいても、α−アルミナの生成が抑制された高比表面積
を有する耐熱性担体が製造できる。
おいても、α−アルミナの生成が抑制された高比表面積
を有する耐熱性担体が製造できる。
その結果1水損体を高温で用いる触媒に応用することが
できる。
できる。
第1図は本発明により製造された担体のX線回折図を示
す、第2図は比較例として製造された担体のX線回折図
を示す。
す、第2図は比較例として製造された担体のX線回折図
を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、ランタン、プラセオジム、ネオジムのうち少なくと
も1種以上とアルミニウムの複合酸化物から成る耐熱性
担体の製造に際し、ランタンアルコキシド、プラセオジ
ムアルコキシド、ネオジムアルコキシドのうち少なくと
も1種以上とアルミニウムアルコキシドを混合した溶液
を加水分解し、水酸化物の混合ゾルを生成させる工程を
含むことを特徴とする耐熱性担体の製造法。 2、特許請求の範囲第1項において、ランタン、プラセ
オジム、ネオジムのうち少なくとも1種以上とアルミニ
ウムの原子比(Ln/Al、Ln:La、Pr、Nb)
が2/98〜20/80の範囲にあり、その酸化物の化
学形態がアルミナ(La_2O_3、11〜14Al_
2O_3)、プラセオジム・β・アルミナ、ネオジム・
β・アルミナの少なくとも1種以上を含む耐熱性担体の
製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62004858A JPS63175642A (ja) | 1987-01-14 | 1987-01-14 | 耐熱性担体の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62004858A JPS63175642A (ja) | 1987-01-14 | 1987-01-14 | 耐熱性担体の製造法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63175642A true JPS63175642A (ja) | 1988-07-20 |
Family
ID=11595372
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62004858A Pending JPS63175642A (ja) | 1987-01-14 | 1987-01-14 | 耐熱性担体の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63175642A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5053379A (en) * | 1989-03-20 | 1991-10-01 | Ube Industries, Ltd. | High-activity nickel catalyst and process for preparation thereof |
JP2017132669A (ja) * | 2016-01-29 | 2017-08-03 | 日本特殊陶業株式会社 | 窒化アルミニウム焼結体及びその製造方法 |
US10906816B2 (en) | 2016-07-29 | 2021-02-02 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Alumina and method for producing automotive catalyst using same |
-
1987
- 1987-01-14 JP JP62004858A patent/JPS63175642A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5053379A (en) * | 1989-03-20 | 1991-10-01 | Ube Industries, Ltd. | High-activity nickel catalyst and process for preparation thereof |
JP2017132669A (ja) * | 2016-01-29 | 2017-08-03 | 日本特殊陶業株式会社 | 窒化アルミニウム焼結体及びその製造方法 |
US10906816B2 (en) | 2016-07-29 | 2021-02-02 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Alumina and method for producing automotive catalyst using same |
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