JPS60238146A - 耐熱性担体組成物 - Google Patents
耐熱性担体組成物Info
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- JPS60238146A JPS60238146A JP59092866A JP9286684A JPS60238146A JP S60238146 A JPS60238146 A JP S60238146A JP 59092866 A JP59092866 A JP 59092866A JP 9286684 A JP9286684 A JP 9286684A JP S60238146 A JPS60238146 A JP S60238146A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は触媒用担体に係り、特に高温においても安定し
て使用できる耐熱性担体組成物に関する。
て使用できる耐熱性担体組成物に関する。
従来、触媒用担体としては活性アルミナ、チタニア、シ
リカ、シリカ・アルミナなどの物質が一般的に用いられ
ている。しかし、これらの担体に適当な触媒活性成分を
担持して触媒化したのち、高温で行われる反応、例えば
、炭化水素類や水素の接触燃焼反応、自動車の排ガス浄
化、高温水蒸気改質反応などに使用すると、主に担体の
熱劣化が原因で触媒性能が低下する欠点があった。
リカ、シリカ・アルミナなどの物質が一般的に用いられ
ている。しかし、これらの担体に適当な触媒活性成分を
担持して触媒化したのち、高温で行われる反応、例えば
、炭化水素類や水素の接触燃焼反応、自動車の排ガス浄
化、高温水蒸気改質反応などに使用すると、主に担体の
熱劣化が原因で触媒性能が低下する欠点があった。
一方、比較的耐熱性の良いα−アルミナ、ムライト、コ
ージライト、シリコンカーバイドなどを材料とした担体
は、一般に比表面積が小さく、嵩高1m友/g程度であ
るため、触媒活性成分、例えば貴金属を高分散担持する
ことは困難で、その結果、活性の低い触媒しか得られな
いという欠点があった。
ージライト、シリコンカーバイドなどを材料とした担体
は、一般に比表面積が小さく、嵩高1m友/g程度であ
るため、触媒活性成分、例えば貴金属を高分散担持する
ことは困難で、その結果、活性の低い触媒しか得られな
いという欠点があった。
そのため最高900C付近で使用される自動車排ガス浄
化用触媒の例をとると、コージライト。
化用触媒の例をとると、コージライト。
ムライト等のハニカム担体の表面を活性アルミナでコー
ティングし、そのコーティング層に貴金属等を担持して
使用している。しかし、反応温度が1000U以上にな
る場合は、コーテイング材である活性アルミナの焼結や
結晶化あるいは相転移が進み、比表面積が減少する。そ
の結果、担体上の触媒活性成分の凝集が進み、性能が低
下する。
ティングし、そのコーティング層に貴金属等を担持して
使用している。しかし、反応温度が1000U以上にな
る場合は、コーテイング材である活性アルミナの焼結や
結晶化あるいは相転移が進み、比表面積が減少する。そ
の結果、担体上の触媒活性成分の凝集が進み、性能が低
下する。
このような活性アルミナの欠点を改良する方法として、
アルミナ粉末とマグネシア粉末との混合物を高温で焼成
したマグネシア・アルミナスピネルを担体とする方法(
特公昭57−3419号公報)、アルミナにクロム、タ
ングステン、セリウム等を加えた担体(特開昭50−9
9988号公報)、アルミナに高級アルカリ土類と二酸
化モリブデン、ジルコニア、シリカ、酸化錫、ランタナ
とシリカ。
アルミナ粉末とマグネシア粉末との混合物を高温で焼成
したマグネシア・アルミナスピネルを担体とする方法(
特公昭57−3419号公報)、アルミナにクロム、タ
ングステン、セリウム等を加えた担体(特開昭50−9
9988号公報)、アルミナに高級アルカリ土類と二酸
化モリブデン、ジルコニア、シリカ、酸化錫、ランタナ
とシリカ。
ランタナと酸化錫を加えた担体(%開昭54−1173
87号公報)などが知られている。上記したアルミナの
改質法はそれぞれ利点はあるが、耐熱性の面で充分では
ない。
87号公報)などが知られている。上記したアルミナの
改質法はそれぞれ利点はあるが、耐熱性の面で充分では
ない。
従って、本発明の目的は高温でも安定して使用できる耐
熱性担体組成物を提供するにある。
熱性担体組成物を提供するにある。
一般に活性アルミナは高比表面積を有しカサ密度も低い
ため、触媒担体やコーテイング材として広く使用されて
いるが、高温ではδ−アルミナ。
ため、触媒担体やコーテイング材として広く使用されて
いるが、高温ではδ−アルミナ。
θ−アルミナ等の遷移型アルミナを経て、特に1000
〜1200Cにおいてはα−アルミナへ転移する。これ
に伴い比表面積も大きく減少する。
〜1200Cにおいてはα−アルミナへ転移する。これ
に伴い比表面積も大きく減少する。
本発明者らはアルミナの上記の様な熱的不安定性を改良
するため種々検討した結果、本発明の担体組成物に至っ
た。
するため種々検討した結果、本発明の担体組成物に至っ
た。
本発明の担体は主成分としてLa5hsとklxOsを
含有し、かつLa5hsとAtmOsの少なくとも一部
分はLa20g ’ 11〜14A/403 の組成を
持つランタンβ−アルミナの形態を有していることを特
徴としている。
含有し、かつLa5hsとAtmOsの少なくとも一部
分はLa20g ’ 11〜14A/403 の組成を
持つランタンβ−アルミナの形態を有していることを特
徴としている。
ランタンβ−アルミナはそれ自体が耐熱性が高く、比表
面積が大きいが、そのほかにこの化合物は遷移盤アルミ
ナからα−アルミナへの相IFJ及び結晶成長を抑制す
る効果のあることが詳細なX線回折、電子顕微鏡観察の
結果から明らかになった。
面積が大きいが、そのほかにこの化合物は遷移盤アルミ
ナからα−アルミナへの相IFJ及び結晶成長を抑制す
る効果のあることが詳細なX線回折、電子顕微鏡観察の
結果から明らかになった。
ランタンβ−アルミナを含有する担体において、La、
O,とAt203の組成比はLa2O3が2〜20モル
911、At203が80〜98モルチの範囲であるこ
とが好ましい。この範囲よ、りLa鵞Osが少ない場合
には、ランタンβ−アルミナ以外に、α−アルミナが多
量に生成し、高温で比表面積が低下する。またba、o
、が多い場合には、ランタンβ−アルミナ以外に、ラン
タンアルミネート(L aAtOs )が多量に生成し
、比表面積が低下する。
O,とAt203の組成比はLa2O3が2〜20モル
911、At203が80〜98モルチの範囲であるこ
とが好ましい。この範囲よ、りLa鵞Osが少ない場合
には、ランタンβ−アルミナ以外に、α−アルミナが多
量に生成し、高温で比表面積が低下する。またba、o
、が多い場合には、ランタンβ−アルミナ以外に、ラン
タンアルミネート(L aAtOs )が多量に生成し
、比表面積が低下する。
また、担体中のLa2O5とAz、osの合計量は50
重量%以上であることが好ましく、これ未満では本発明
の効果は充分ではなく、高温でも高比表面積を有する担
体を得ることはむずかしい。
重量%以上であることが好ましく、これ未満では本発明
の効果は充分ではなく、高温でも高比表面積を有する担
体を得ることはむずかしい。
さらに本発明になる耐熱性担体組成物のもう一つの特徴
は、1000Cの温度において2時間の焼成後少なくと
も30m”7g以上、特に1200t:’の温度におい
て2時間の焼成後、少なくとも10m”7g以上の比表
面積を有することKある。このように高温においても高
比表面積を有することにより、触媒活性成分を高分散安
定担持することができ、高活性な触媒を得ることが可能
となる。
は、1000Cの温度において2時間の焼成後少なくと
も30m”7g以上、特に1200t:’の温度におい
て2時間の焼成後、少なくとも10m”7g以上の比表
面積を有することKある。このように高温においても高
比表面積を有することにより、触媒活性成分を高分散安
定担持することができ、高活性な触媒を得ることが可能
となる。
本発明の担体を製造する方法としては、通常の沈殿法、
沈着法、混線法、含浸法などが利用でき特に限定されな
いが、La2O5とhtmosの緊密な混合物即ち、よ
く混ぜ合せた混合物を調製しておくとランタンβ−アル
ミナが生成し易いことから、共沈法が特に好ましい。−
例を挙げると、アルミニウム塩とランタン塩の混合水溶
液に適当な沈殿剤を添加して緊密な共沈物を生成させ、
これを加熱焼成する方法である。そのほかに、アルミナ
ゾルと水酸化ランタンを緊密に混練し、これを加熱焼成
する方法、アルミナ微粉末にランタン塩の溶液を含浸し
、これを加熱焼成する方法、アルミナ微粉末を懸濁させ
たランタン溶液中に適当な沈殿剤を加えてランタンを沈
着させる方法など、多くの方法が可能である。
沈着法、混線法、含浸法などが利用でき特に限定されな
いが、La2O5とhtmosの緊密な混合物即ち、よ
く混ぜ合せた混合物を調製しておくとランタンβ−アル
ミナが生成し易いことから、共沈法が特に好ましい。−
例を挙げると、アルミニウム塩とランタン塩の混合水溶
液に適当な沈殿剤を添加して緊密な共沈物を生成させ、
これを加熱焼成する方法である。そのほかに、アルミナ
ゾルと水酸化ランタンを緊密に混練し、これを加熱焼成
する方法、アルミナ微粉末にランタン塩の溶液を含浸し
、これを加熱焼成する方法、アルミナ微粉末を懸濁させ
たランタン溶液中に適当な沈殿剤を加えてランタンを沈
着させる方法など、多くの方法が可能である。
アルミニウム原料としては、硝酸塩、硫酸塩。
塩化物などの可溶性塩、アルコキシドなどの有機化合物
、水酸化物、酸化物などが使用できる。
、水酸化物、酸化物などが使用できる。
一方、ランタン原料としては、硝酸塩、塩化物。
シュウ酸塩、酢酸塩などの可溶性塩、水酸化物。
酸化物などが使用できる。ランタンを含有している混合
希土も使用できる。
希土も使用できる。
本発明になる担体は、La*OsとAt宜Osの含有量
の合計が50重蝋チ以上であることが望ましいが、これ
ら主成分以外に50重i4未満の他の成分を含んでいて
も良い。その成分の例としてはIA族ノL l 、 N
a @ K−、II A族のBe、Mg。
の合計が50重蝋チ以上であることが望ましいが、これ
ら主成分以外に50重i4未満の他の成分を含んでいて
も良い。その成分の例としてはIA族ノL l 、 N
a @ K−、II A族のBe、Mg。
Ca* Sr* B 3% IV A族のS t、Qe
、3n。
、3n。
ib族のCu、Ag、If b族のZn、1llb族の
B c * Y% F/ b族のTi、Zr、Yb族の
V。
B c * Y% F/ b族のTi、Zr、Yb族の
V。
Nb、Ta1■b族のCr、MO,W、■b族のMn、
■族のFe、Co、Niなどのうちから選ばれた1種以
上の酸化物、炭化物、硫化物、窒化物などが挙げられる
。もちろんこれらの成分から成る複合酸化物、たとえば
、コージライト、ムライト、スボジュメン、チタン酸ア
ルミニウム、アルミニウムシリケートなどから選ばれた
1種以上を含むことももちろん可能である。また、La
以外の希土類元素、すなわち、Ce、pr、 Nd。
■族のFe、Co、Niなどのうちから選ばれた1種以
上の酸化物、炭化物、硫化物、窒化物などが挙げられる
。もちろんこれらの成分から成る複合酸化物、たとえば
、コージライト、ムライト、スボジュメン、チタン酸ア
ルミニウム、アルミニウムシリケートなどから選ばれた
1種以上を含むことももちろん可能である。また、La
以外の希土類元素、すなわち、Ce、pr、 Nd。
Pm、8m、Eu、Gd、Tb、Dye )(o。
Er、Tm、Yb、Luの1種以上の酸化物を含むこと
ももちろん可能である。
ももちろん可能である。
本発明になる担体は種々の形状、例えば球状。
円柱状、リング状、)・ニカム状などに成製して使用さ
れる。あるいは種々の形状に成製された担体、例えば、
ムライト、コージライト、α−アルミナ。
れる。あるいは種々の形状に成製された担体、例えば、
ムライト、コージライト、α−アルミナ。
ジルコニア、チタン酸アルミニウム、炭化珪素。
窒化珪素などのハニカム状担体の表面に本発明になる担
体組成物をコーティングして使用することもできる。
体組成物をコーティングして使用することもできる。
本発明になる担体の焼成は5ooc以上、好ましくは1
000tl:’以上、1500t:’未満で行われる。
000tl:’以上、1500t:’未満で行われる。
焼成温度が800C未満では、ランタンβ−アルミナが
充分に形成されず、アルミナのみの担体と比較して効果
が顕著でない。ただし、焼成温度が800C未満でも、
使用温度が800C以上になる場合には使用中にランタ
ンβ−アルミナが形成されるので差しつかえない。焼成
温度が1500C以上になると焼結が進み、比表面積も
大きく低下するので好ましくない。
充分に形成されず、アルミナのみの担体と比較して効果
が顕著でない。ただし、焼成温度が800C未満でも、
使用温度が800C以上になる場合には使用中にランタ
ンβ−アルミナが形成されるので差しつかえない。焼成
温度が1500C以上になると焼結が進み、比表面積も
大きく低下するので好ましくない。
本発明になる担体を触媒化する場合の活性成分としては
、Pt、Pd、Rhなどの貴金属、Fe。
、Pt、Pd、Rhなどの貴金属、Fe。
Go、Ni、Cu、Or、Mn、Vs Mo、Wなどの
卑金属、あるいはこれらの酸化物、硫化物。
卑金属、あるいはこれらの酸化物、硫化物。
炭化物などが使用でき特に限定されない。活性成分はそ
の対象とする反応に対し最適なものを選ぶことができる
。
の対象とする反応に対し最適なものを選ぶことができる
。
本発明になる担体を用いた触媒は高温下で行われる反応
、特に800C以上で行われる反応に効果がある。反応
の種類は特に限定されないが、例を挙げれば、メタン、
エタン、−酸化炭素、水素などの燃料の接触燃焼反応、
内燃機関の排ガス浄化、悪臭除去1通常の化学プラント
で用いる酸化反応、還元反応、脱水素反応、水添反応な
どがある。
、特に800C以上で行われる反応に効果がある。反応
の種類は特に限定されないが、例を挙げれば、メタン、
エタン、−酸化炭素、水素などの燃料の接触燃焼反応、
内燃機関の排ガス浄化、悪臭除去1通常の化学プラント
で用いる酸化反応、還元反応、脱水素反応、水添反応な
どがある。
以下、実施例によシ本発明の内容をよシ具体的に説明す
るが、本発明は本実施例に同等限定されるものではない
。
るが、本発明は本実施例に同等限定されるものではない
。
実施例1
硝酸アルミニウム562.7gと硝酸ランタン34.2
gを蒸留水5tに溶解した。この溶液を攪拌しながら3
Nアンモニア水を滴下しpH84で中和した。得られた
アルミニウムとランタンの共沈物をデカンテーションに
よシ蒸留水を用いて充分洗浄した後、150Cで1昼夜
乾燥した。60メツシユ以下に粉砕し、500Cで2時
間焼成した後、グラファイトを0.5重J1%加え、プ
レス成型機を用いて直径3鰭、厚さ3fiの円柱状に成
型した。この担体囚の組成はLa、0.5モル係、At
5Os 95モル係である。この担体を1200Cで2
時間焼成し、比表面積をNsガス吸着によるB、 E、
T、法で測定した。また、担体の結晶構造は粉末X線
回折法で調べた。その結果を表1に示す。
gを蒸留水5tに溶解した。この溶液を攪拌しながら3
Nアンモニア水を滴下しpH84で中和した。得られた
アルミニウムとランタンの共沈物をデカンテーションに
よシ蒸留水を用いて充分洗浄した後、150Cで1昼夜
乾燥した。60メツシユ以下に粉砕し、500Cで2時
間焼成した後、グラファイトを0.5重J1%加え、プ
レス成型機を用いて直径3鰭、厚さ3fiの円柱状に成
型した。この担体囚の組成はLa、0.5モル係、At
5Os 95モル係である。この担体を1200Cで2
時間焼成し、比表面積をNsガス吸着によるB、 E、
T、法で測定した。また、担体の結晶構造は粉末X線
回折法で調べた。その結果を表1に示す。
実施例2
硝酸アルミニウムと硝酸ランタンの割合を変えた以外は
実施例1と同様にして調製し、担体面。
実施例1と同様にして調製し、担体面。
(C)、(Di、(ト)を得た。得られた担体はそれぞ
れ次の組成を有する。(E : L a2o32 モk
4 、 AtzOs98 モに転(C9: La*O
310モル4 、 ALzOs9Qモル%、(Q :
L alo320 モk % 、 A740380モル
チ。これモル担体の比表面積及び生成物の形態を実施例
1と同様な方法で測定した。結果を表1に示す。
れ次の組成を有する。(E : L a2o32 モk
4 、 AtzOs98 モに転(C9: La*O
310モル4 、 ALzOs9Qモル%、(Q :
L alo320 モk % 、 A740380モル
チ。これモル担体の比表面積及び生成物の形態を実施例
1と同様な方法で測定した。結果を表1に示す。
比較例1
実施例1において硝酸ランタンを添加しない以外は実施
例1と同様に調製し、アルミナのみから成る比較例担体
(1)を得た。比表面積及びX線回折結果を表1に示す
。
例1と同様に調製し、アルミナのみから成る比較例担体
(1)を得た。比表面積及びX線回折結果を表1に示す
。
表1から明らかなように比較例担体(1)では、120
0C焼成ではα−アルミナの結晶構造を有しておシ、比
表面積も小さい。これに対してランタンを少量添加した
実施例担体囚及び0では、ランp7β−フルミf (L
820m ・11〜14AtsOm)が生成しておシ、
比表面積も大きい。実施例担体(Gl、(1))と順次
ランタン量を増していくと、ランタンβ−アルミナ以外
にペロプスカイト構造を有するランタンアルミネート(
LaAtOn )が生成し、表1 実施例3 アルミナゾル(アルミナ含有率9.81)500gと炭
酸ランタン11.6gをライカイ機にて2時間混練した
後、150t:’で1昼夜乾燥した。60メツ7ユ以下
に粉砕し、500cで2時間焼成した後、グラファイト
を0.5重量係加え、プレス成屋機を用いて直径3 w
m 、厚さ3mの円柱状に成型した。この担体の組成は
La1016モル係、 ktzOs95モル憾である。
0C焼成ではα−アルミナの結晶構造を有しておシ、比
表面積も小さい。これに対してランタンを少量添加した
実施例担体囚及び0では、ランp7β−フルミf (L
820m ・11〜14AtsOm)が生成しておシ、
比表面積も大きい。実施例担体(Gl、(1))と順次
ランタン量を増していくと、ランタンβ−アルミナ以外
にペロプスカイト構造を有するランタンアルミネート(
LaAtOn )が生成し、表1 実施例3 アルミナゾル(アルミナ含有率9.81)500gと炭
酸ランタン11.6gをライカイ機にて2時間混練した
後、150t:’で1昼夜乾燥した。60メツ7ユ以下
に粉砕し、500cで2時間焼成した後、グラファイト
を0.5重量係加え、プレス成屋機を用いて直径3 w
m 、厚さ3mの円柱状に成型した。この担体の組成は
La1016モル係、 ktzOs95モル憾である。
この担体を1000cあるいは1200t:’でそれぞ
れ2時間焼成し、比表面積を測定した。結果を表2に示
す。
れ2時間焼成し、比表面積を測定した。結果を表2に示
す。
表2
実施例4
実施例1と同様の方法で、L82035モル饅。
AtzOs 95モルチから成る乾燥粉末を製造し、1
000t:’で2時間焼成した。この焼成粉末にジルコ
ニア粉末(平均粒子径0,1μ)をそれぞれ10゜20
.30,50.70重量%の割合で添加し、メチルセル
ロース系バインダーと蒸留水を加えて、ニーダ−を用い
て2時間混練した。得られた練土を直径3mの円柱状に
押出成型した。熟成、風乾。
000t:’で2時間焼成した。この焼成粉末にジルコ
ニア粉末(平均粒子径0,1μ)をそれぞれ10゜20
.30,50.70重量%の割合で添加し、メチルセル
ロース系バインダーと蒸留水を加えて、ニーダ−を用い
て2時間混練した。得られた練土を直径3mの円柱状に
押出成型した。熟成、風乾。
乾燥を経て、最終的にこれらの担体を1200tll’
で2時間焼成した。比表面積の測定結果を表3に示す。
で2時間焼成した。比表面積の測定結果を表3に示す。
この結果から担体中のLa2O5とAl宜Osの合計量
が50多以上おることが必要でおることがわかる。
が50多以上おることが必要でおることがわかる。
表3
〔発明の効果〕
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、主成分としてLa、03とA I−2OBを含有す
る担体において、l1a2osとA/、!Onの少なく
とも一部分はLa5hs・11〜14A/、、0.の組
成を持つランタンβ−アルミナの形態を有しており、さ
らに担体中のLa5hsとAt、O,の組成比はLa5
hsが2〜20モル憾、kttosが80〜98モル慢
の範囲であり、かつLatonとAt203の合計量が
50重量係以上であることを特徴とする耐熱性担体組成
物。 2、特許請求の範囲第1項において、前記担体は120
0Cの温度において2時間の焼成後に少なくとも10m
”/g以上の比表面積を有していることを特徴とする耐
熱性担体組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59092866A JPS60238146A (ja) | 1984-05-11 | 1984-05-11 | 耐熱性担体組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59092866A JPS60238146A (ja) | 1984-05-11 | 1984-05-11 | 耐熱性担体組成物 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60238146A true JPS60238146A (ja) | 1985-11-27 |
Family
ID=14066349
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59092866A Pending JPS60238146A (ja) | 1984-05-11 | 1984-05-11 | 耐熱性担体組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60238146A (ja) |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6135851A (ja) * | 1984-07-30 | 1986-02-20 | Hitachi Ltd | 高温で安定な触媒用担体およびその調製方法 |
JPS62176542A (ja) * | 1986-01-28 | 1987-08-03 | Hitachi Ltd | 耐熱性担体の製造法 |
US4711872A (en) * | 1985-04-25 | 1987-12-08 | Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha | Catalyst for combustion and process for producing same |
JPH01281145A (ja) * | 1987-12-22 | 1989-11-13 | Rhone Poulenc Chim | 触媒支持体材料 |
US4977128A (en) * | 1987-12-29 | 1990-12-11 | Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha | Catalyst for combustion and process for producing same |
FR2697832A1 (fr) * | 1992-11-12 | 1994-05-13 | Rhone Poulenc Chimie | Alumine stabilisée par du lanthane et son procédé de préparation. |
US5447894A (en) * | 1993-12-24 | 1995-09-05 | Agency Of Industrial Science & Technology | Sintered ceramic article formed mainly of alumina |
JP2006327927A (ja) * | 2005-04-28 | 2006-12-07 | Toto Ltd | アルミナ多孔体 |
US10906816B2 (en) | 2016-07-29 | 2021-02-02 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Alumina and method for producing automotive catalyst using same |
-
1984
- 1984-05-11 JP JP59092866A patent/JPS60238146A/ja active Pending
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6135851A (ja) * | 1984-07-30 | 1986-02-20 | Hitachi Ltd | 高温で安定な触媒用担体およびその調製方法 |
JPH0435220B2 (ja) * | 1984-07-30 | 1992-06-10 | Hitachi Ltd | |
US4711872A (en) * | 1985-04-25 | 1987-12-08 | Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha | Catalyst for combustion and process for producing same |
JPS62176542A (ja) * | 1986-01-28 | 1987-08-03 | Hitachi Ltd | 耐熱性担体の製造法 |
JPH01281145A (ja) * | 1987-12-22 | 1989-11-13 | Rhone Poulenc Chim | 触媒支持体材料 |
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US5718879A (en) * | 1992-11-12 | 1998-02-17 | Rhone-Poulenc Chimie | Lanthanum-stabilized alumina particulates |
US5447894A (en) * | 1993-12-24 | 1995-09-05 | Agency Of Industrial Science & Technology | Sintered ceramic article formed mainly of alumina |
JP2006327927A (ja) * | 2005-04-28 | 2006-12-07 | Toto Ltd | アルミナ多孔体 |
US10906816B2 (en) | 2016-07-29 | 2021-02-02 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Alumina and method for producing automotive catalyst using same |
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