JPS63172036A - 内外筒型流体封入式パワ−ユニツトマウント - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、車両に搭載されるパワーユニットヲ車体に支
持する際に用いるパワーユニットマウントに関し、とり
わけ、円筒、外筒間に支持弾性体が装填されるタイプの
マウントであって、該支持弾性体内に振動減衰全発生さ
せる几めの流体室を設けるようにし次的外筒型流体封入
式パワーユニットマウントに関する。

従来の技術 一般に、エンジン、トランスミッション等の結合体で構
成されるパワーユニットは、パワーユニットマウント（
エンジンマウント）で車体側に支持されることにより、
エンジン振動等が車体ニ伝達されるのを低減するように
なっている。かかるパワーユニットマウン）　ｎ　％　
）Ｍ　常ハヮーユニットと車体に夫々装着される取付部
材を備えており、これら取付部材間にゴム等の弾性体が
配されることにより構成されている。

ところで、かかるパワーユニットマウントとしては、弾
性体が何らかの理由で切断され几場合に、夫々の取付部
材が互いに離脱されてしまうのを防止し、かつ、小型化
を図ることができるようになり次的外筒型のものが存在
する。即ち、この内外筒型ハワーユニットマウントハ、
パワーユニット又は車体の一方に装着される内筒と、パ
ワーユ二ット又は車体の他方に装着される外筒と、これ
ら内、外筒間に装填される支持弾性体とを備え、該支持
弾性体でパワーユニットの荷重を支持すると共に、外筒
が円筒を囲繞していることにより、支持弾性体切断時に
内、外筒の離脱が防止されるようになっている。

一方、パワーユニットマウントには、たとえば特願昭６
０−３４２３６号に提案されているように、特に特定の
周波数域の振動減衰を行なうために支持弾性体内に液体
を封入するようにしｔものがある。九とえば、こもり音
原因となる振動とかエンジンの燃焼音等の高周波域の振
動がパワーユニットから車体に入力されるのを減衰する
ことにより、車室内の静粛性を大幅に向上することがで
きる。

ところで、前述し次的外筒型パワーユニットマウントに
液体封入の機能を付加したものとしては、九とえば特開
昭６１−６５９３５号に開示されたものが存在する。

この内外筒型流体封入式パワーユニットマウントば、内
、外筒間の支持弾性体内に内筒を境に１対の流体室が形
成され、これら流体室を内筒外周に嵌着されるブロック
に形成されたオリフィスで連通ずることによシ構成され
ている。そして、パワーユニットの振動に伴って内、外
筒間が変位されると、前記支持弾性体が変形して一方の
流体室が膨張されると同時に他方の流体室が潰され、こ
のときに前記オリフィス内を流体室内の液体が移動され
るようになっている。ところで、流体封入式のマウント
の振動減衰理論としては、前記特願昭６０−３４２３６
号に開示し７友ように、オリフィス内を撮動する液体を
質量とし、流体室側壁の拡張弾性をばねとするダイナミ
ックダンパ作用が行なわれることが本出願人等によって
解析されている。

発明が解決しようとする問題点 しかしながら、前記特開昭６１−６５９３５号に開示さ
れ友内外筒型流体封入式パワーユニットマウン）　ｆ４
、外筒が円筒外側全囲繞する内外筒型とすることにより
、支持弾性体破損時の安全性全、より小型化にして発揮
することができるのであるが、夫々の流体室が支持弾性
体内に形成され、該支持弾性体自体を側壁としている。

ところが、この支持弾性体は前述したようにパワーユニ
ットの大荷重を支持する必饅があり、該支持弾性体のば
ね定数はパワーユニットの荷重に応じて一義的に決定さ
れる。従って、前記流体室側壁の拡張弾性全制振しよう
とする周波数域の振動にチューニングしようとしても不
可能となり、目的とする周波数域の振動減衰が効果的に
行なわれなくなってしまう。

−に、かかる従来のパワーユニットマウントにあっては
、２つの流体室全役けると共に、これら２つの流体室を
連通するオリフィスをブロックに設け、そして、このブ
ロックを円筒に嵌着させるようになっていた友め構造が
著しく複雑化し、コストアップｄ１余儀なくされてしま
うという各種問題点かあつ九。

そこで本発明は、流体室の拡張弾性を支持弾性体のばね
定数とけ関係なくチューニングできるようにすると共に
、構造を簡単化させるようにし友内外筒型流体封入式パ
ワーユニットマウントヲ提供することを目的とする。

問題点を解決する几めの手段 かかる目的を達成するために本発明の内外筒型流体封入
式パワーユニットマウントニ、パワーユニット又は車体
のいずれか一方に装着される円筒と、この円筒を囲繞し
パワーユニット又は車体の他方に装着される外筒と、こ
れら内、外筒間に装填され前記パワーユニットの荷重を
支持する支持弾性体と金備え、該支持弾性体の一部を空
洞化して流体′Ｍを形成し、この流体室を密閉する壁面
の一部を、前記支持弾性体と分離して設けられる弾性体
で構成するようにしである。

作　　用 以上の構成により本発明の内外筒型流体封入式パワーユ
ニットマウントにあっては、パワーユニットの振動入力
で円筒、外筒間が相対変位されると、支持弾性体の変形
に伴って流体室内容積が変化され、この容積変化時の圧
力変動に流体室全密閉する壁面の一部を構成する支持弾
性体とは別の弾性体に伝達される。すると、核弾性体は
特定の撮動周波数域で該弾性体に付着している近傍の液
体と共に共撮し、このときの共振周波数域が振動伝達率
の低下領域となる。従って、この振動伝達率の低下領域
は共振音生ずるｔめの前記弾性体の拡張弾性が関係する
。ところで、この弾性体は前記支持弾性体と分離して設
けられるようになっている友め、該弾性体の拡張弾性は
前記支持弾性体のばね定数に関係なくチューニングする
ことができ、従って、前記振動伝達率の低下領域を目的
の制振領域に設定することができるようになる。

また、かかる振動減衰を行なうための流体室は１つのパ
ワーユニットマウントに少なくとも１つ設ければよく、
構成を著しく簡単化することができるようになる。

実施例 以下、本発明の実施例を図に基づいて詳細に説明する。

即ち、第１図、８２図は本発明の第１実施例を示す内外
筒型流体封入式パワーユニットマウント１０（以下単に
パワーユニットマウントと称す）で、このパワーユニッ
トマウント１０ハ内筒１２と、この内筒１２を囲繞する
外筒１４と、これら内、外筒１２゜１４間に装填される
支持弾性体１６とを備えている。

そして、第３図に示すように前記内筒１２ば、これに挿
通されるボルト１８ヲ介してパワーユニット２０カラパ
ワーユニツトマウントＩＯの両側に突設される１対のプ
ラタン）　２０　ａに装着され、かつ、前記外筒１４け
ブラケット２２＆を介して車体メンバ２２に装着され、
前記パワーユニット２０の荷重に前記支持弾性体１６で
支持されるようになっている。尚、これとは逆に内筒１
２を車体メンバ２２側に、外筒１４をパワーユニット２
０側に装着するようにし友モのでもよい。

前記外筒１４は、＠１．２図に示し友ように図中上方部
が開放される半環状の外筒本体２４と、この外筒本体２
４の開放部にかしめ固定される蓋体２６とで構成されて
いる。前記外筒本体２４の内周ＶＣＨ１内筒１２を略中
心部に加硫愛着により固着し友前記支持弾性体１６が同
様に加硫接着により固着されている。該支持弾性体１６
の図中上端部には、外筒本体２４の前記開放部に連続す
る空洞部２８が形成され、この空洞部２８のと端開放部
は、該空洞部２８内に水等の液体を充満し定状態で前記
蓋体２６によシ液密的に閉止され、この液体封入され九
空洞部２８によって流体室３０が構成されている。尚、
前記支持弾性体１６の図中下端部は内筒１２を保持する
に十分な肉厚を残して切除され、支持弾性体１６に剪断
変形を生じさせる次めの間隙部Ｓが形成されている。

前記蓋体２６ｆｌ第２図に示し次ように矩形状の平坦板
で形成され、その中央部に形成され穴開口部２６　＆の
内周には、前記支持弾性体１６とは分離して設けられる
弾性体３２が加硫接着により固着されており、該弾性体
３２により前記開口部２６　ａ　ｋ液密的に閉止すると
共に、蓋体２６の一部を構成している。

ところで、前記支持弾性体１６の空洞部２８側壁の上端
部は、ｉ！２図に示し友ように外筒本体２４の開放部よ
り突出して形成され、蓋体２６が前記開放部に形成され
九７ランジ部２４１．２０にかしめ固定され九際に、前
記空洞部２８側壁は蓋体２６周縁部に押圧されて弾接さ
れるようになっている。尚、前記蓋体２６の幅方向両側
には折曲片２６ｂ、２６ｂが垂設され、この折曲片２６
ｂ、２６ｂで支持弾性体１６の上端部側面が保持される
ようになっている。

尚、３４．３６Ｈ外筒本体２４および支持弾性体１６と
蓋体２６との間に介装されるバッキングおよびシールリ
ングである。

以上の構成による本実施例のパワーユニットマウント１
０ハ、パワーユニット２０の振動が入力されると内筒１
２．外筒１４間が変位されて流体室３０が容積変化され
、前記入力撮動に対応し九液圧変化が発生する。すると
、この液圧変化は蓋体２６の弾性体３２に伝播され、該
弾性体３２は特定の周波数域でこの弾性体３２近傍の液
体と共に共振する。つまり、この共振系は流体室３０の
側壁を構成する支持弾性体１６の拡張弾性および蓋体２
６の弾性体３２の拡張弾性を１ばね”とし、該弾性体３
２に付着して振動する近傍の液圧質［１マス”とするダ
イナミックダンパであるということができる。

第４図はこのときのパワーユニットマウントｌＯの力学
モデルを示し、図中、Ｋ１は支持弾性体１６のパワーユ
ニット２０支持方向のばね定１１、Ｋｔｉ支持弾性体１
６の拡張弾性、Ｋｇ弾性体３２の拡張弾性、ｍｆは弾性
体３２と共に振動する液体質量である。尚、この力学モ
デルは特願昭６０−３４２３６号で開示したものと同様
である。

の０式中、ｍｄ／ｆ前記液体質Ｉｍｆに基づいて決定さ
ノｌ！ れる等何軒動流体質量で、ｍｏ；（Ａ１）０ｍｆ・・・
■によって与えられる。尚、Ａｏは流体室３０の受圧面
積、Ａ１は弾性体３２の受圧面積で、前者の受圧面積Ａ
ｏは流体室３０内形状の関係から実験的に計測され、外
筒１４に対して内筒１２ヲ所定量変位させ次場合に変化
される流体室３０内の液体体積を、前記変位量で除し比
値で決定される。

＠５図は前記パワーユニットマウン）　１０の振動伝達
率特性イを示し、横軸に周波数（Ｈｚ　）　、縦軸にパ
ワーユニット２０の変位量伝）と車体側の変位量Ｆの比
、つまり振動伝達率（Ｆ／ｘ）’にとっである。

この振動伝達率特性イは図中斜線部分に伝達率低下の効
果領域Ｘが現われ、この伝達率低下領域Ｘを目的とする
パワーユニット２０の制振周波数領域に設定することに
よシ、車体側に入力されるパワーユニット２０の撮動低
減を行なうことができる。

ところで、前記パワーユニットマウント１０の振動伝達
率低下領域ｘｈ前記の式で決定されるが、拡張弾性に３
は弾性体３２のばね定数で決定され、この弾性体３２が
支持弾性体１６と分離して設けられている几め、前記拡
張弾性に３上支持弾性体１６のはね定数に関係なく自由
にチューニングすることができる。

従って、本実施例ではパワーユニットマウント１０の前
記伝達率低下領域Ｘのチューニング幅が著しく増大し、
この伝達率低下領域Ｘ金、比較的高周波域となる２００
〜４００Ｈｚにチューニングし、エンジンの燃焼音が車
体側に伝播されるのを防止若しくは大幅に低減するよう
にしておる。尚、前記伝達率低下領域Ｘはエンジン燃焼
音に限らず、１００〜２００　Ｈｚにチューニングして
車室内こもり音を防止若しくは大幅に低減するようにし
てもよい。

更に、本実施例では液体共振によるダイナミックダンパ
作用を行なわせるにあ友って、１つの流体室３０と、こ
の流体室３０に面しｔ外筒１４の一部を弾性体３２でｇ
ｔ底すればよく、構造を著しく簡単にすることができる
。

第６図、第７図は前記第１実施例の他の実施例を示し、
外筒１４の一部全構成する弾性体３２の中央部に質量体
４０を固着しである。

従って、この実施例では前記質量体４０と前記弾性体３
２０゛ばね”によって１つのダイナミックダンパが構成
され、その力学モデルとしては第８図に示すものとなる
。尚、ｍは前記質量体４ｏの質量である。ま九、この実
施例では前記質量体４０の共振が作用するため、撮動伝
達率特性口は第９図に示すようなものとなり、斜線部分
が伝達率低下領域Ｘとして得られる。尚、同図中ｆｏは
ｆｏ中２π５で表わされる。

ところで、この実施例では前記伝達率低下領域Ｘをチュ
ーニングするにあ九って、前記実施例と同様に流体室園
と弾性体３２の受圧面積比（ワおよび弾性体３２の拡張
弾性を夫々調整できることは勿論のこと、質量体４０の
質ｔｔ−調整することによってもチューニングすること
ができる。従って、伝達率低下領域Ｘのチューニング幅
が更に広がることになる。

尚、この実施例にあっては第７図に示し友ように、外筒
本体２４に空洞部２８の側壁上端部外側を囲む７ランク
部２４　ｂを設け、この７ランク部２４　ｂに歪体２６
ｔ−当接してかしめ固定するようにしである。

第１０図は前記第１実施例の更に他の実施例を示し、弾
性体３２が固着され次間口部２６８周縁から、該弾性体
３２の流体室（９）側を適宜間隔金膜けて積り被覆箱５
０？設け、この被覆箱父の下側面には開口部５０ＪＬが
形成されている。

従って、この実施例では流体室３０内液体に圧力変動が
生ずると、前記開口部５０ａ’ｔ−オリフィスとして流
体室３０と前記被覆箱（資）内との間で液体の共根糸が
構成される。この九め、前記開口部５０ｊＬ径ｔ−調整
することによっても振動伝達率のチューニングを行なう
ことができ、８１１図の伝達率特性ハに示すようにチュ
ーニング幅が著しく増大される。

尚、この実施例では弾性体３２に質量体４０が固着され
友ものを示し九が、第１図に示し次ように質量体４０が
設けられていないものにあってもよい。

第１２図（６）、＠、第１３図は本発明の第２実施例を
示し、前記第１実施例と同一構成部分に同一符号を付し
て重複する説明を省略して述べる。

即ち、この実施例のパワーユニットマウント１０＆は外
筒１４を、夫々真円筒状に形成され、支持弾性体１６を
固着した内側外筒ωと、弾性体３２を有する中間外筒６
２と、この中間外筒６２ヲ更に覆う外側外筒倶とをもっ
てｍ成しである。

中間外筒６２は第１３図に示したように一部に陥没部６
６を形成し、この陥没部団の底面に形成し次間口部６６
ａ　ｆ前記弾性体３２で閉止しである。一方、同図に示
しｔように内側外筒ωには空洞部２８の上端開放口に連
通ずる開口部６０ａが形成され、この開口部６０ｍから
前記陥没部ωが液体を充満し次空洞部２８内に液密的に
嵌合され、流体室３０ヲ構成するようになっている。尚
、このように陥没部６６ヲ嵌合し次状態では、第１２図
囚中二点鎖線に示し文ように中間外筒軸の両端部は垂下
され次状態にあり、この垂下部分を同図中実線に示すよ
うに前記内側外筒ωの外周に沿って周回してかしめるよ
うになっている、そして、かしめられ九内側外節ωの外
側に前記外側外筒６４ヲ嵌看するようになっている。こ
の外側外筒閤には前記陥没部ωの形成立置に対応して大
気連通口６４ａが形成さね、前記弾性体の自由な振動が
可能となっている。

従って、この第２実施例にあっても前記第１実施例と同
様て、パワーユニットから振動が入力されると、流体室
３０の容積変化を伴って弾性体３２が共振し、撮動伝達
率の低下領域が現われると共に、この伝達率低下領域の
チューニングを前記弾性体３２の拡張弾性調整で自由に
行なうことができる。

第１４図は前記ＷＩ２実施例の他の実施例を示し、弾性
体３２が固着され次間ロ部６６ａ周縁から流体室３０内
に突出される被覆箱６８ヲ設け、この被覆箱田に形成さ
れる開口部６８ａ’を補助弾性体ｍで閉止するようにし
である。尚、前記被覆箱缶内にも液体が充満されること
はいうまでもない。

従って、この実施例では液圧変動時に流体室３０と被覆
箱田との間で補助弾性体′７０ヲ共振させることができ
、第１５図に示すような振動伝達率特性二を得ることが
できる。この伝達率低下領域Ｘは、前記補助弾性体力の
拡張弾性および開口部６６ａ径を調整することによって
もチューニングできる。

尚、この実施例にあっても第１０図に示し九実施例と同
様に、補助弾性体７０を設けず開口部６８＆内を液体移
動できるようにし友ものでもよく、また、弾性体３２に
質量体を付加するようにし九ものでもよい。

発明の詳細 な説明したように本発明の内外筒型流体封入式パワーユ
ニットマウントにあっては、支持弾性体内に形成され次
流体室を密閉する壁面の一部全支持弾性体とは別の弾性
体で構成し九ので、パワーユニット振動が入力されると
、流体室内容積の変化を伴って前記弾性体は近傍の液体
と共に共振現象を行なうことができ、パワーユニツ）：
６−ラｌＬ体に伝達される振動の伝達率低下を行なうこ
とができる。しかも、前記弾性体は支持弾性体とは分離
して設けられる几め、前記共振周波数を決定する該弾性
体の拡張弾性を支持弾性体のばね定数とは関係なく任意
に調整でき、従って、前記振動伝達率の低下領域を目的
とする割損領域に確実にチューニングすることができる
。

まｔ、かかる振動減衰を行なう友めの前記流体室は少な
くとも１つ設ければ足り、構造を著しく簡単にすること
ができる。

更に、本発明は円筒と、この内筒を囲繞する外筒との間
に前記支持弾性体を装填するようにした内外ｆｌｊ型パ
ワーユニットマウントに、前記振動減衰機構を設けるよ
うにし次ので、パワーユニットマウントとして前述し次
各効果を発揮できることは勿論のこと、支持弾性体の破
損時にも円筒と外筒が互いに離脱されてしまうのを阻止
する機能を有し７、延いてはパワーユニットが脱落され
てしまうのが防止される。従って、かかるパワーユニッ
トマウントに離脱防止機構を敢えて設ける必要がすく、
パワーユニットマウント自体の小型ｆｔ１図ることがで
き、狭いエンジンルーム内でのレイアウトが著しく容易
になるという各種優れ文効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の内外筒型流体封入式パワーユニットマ
ウントの第１実施例を示す断面図、第２図は本発明の第
１実施例の分解斜視図、第３図は本発明の内外筒型流体
封入式パワーユニットマウントの取付状態を示す説明図
、第４図は８１！１図に示しｔパワーユニットマウント
の力学モデル図、第５図に第１図に示し九パワーユニッ
トプウントで達成される撮動伝達率の特性図、第６図は
本発明の第１実施例の他の実施例を示す断面図、藁７図
は第６図に示しｆｌ−／＜ワーユニツ）−ラントの分解
斜視図、′＠８図は第６図に示したパワーユニットマウ
ントの力学モデル図、第９図ｒｉ第６図に示し次パワー
ユニットマウントで達成される振動伝達率の特性図、第
１０図は本発明の第１実施例の更に他の実施例を示す断
面図、第１１図は第１Ｏ図に示シ次パワーユニットマウ
ントで達成される振動伝達率の特性図、Ｗｃ１２図は本
発明の第２実施例を示し、同図（Ａ）Ｈ断面正面図、同
図＠は断面側面図、第１３図は第１２図に示し次パワー
ユニットマウントの要部分解斜視図、第１４図は本発明
の第２実施例の他の実施例を示す断面図、駆１５図は第
１４図に示したパワーユニットマウントで達成される振
動伝達率の特性図である。 １０　、１０　＆・・・内外筒型流体封入式パワーユニ
ットマウント、１２・・・内筒、１４・・・外筒、１６
・・・支持弾性体、加・・・パワーユニット、２２・・
・車体メンバ、２８・・・空洞部、３０・・・流体室、
３２・・・弾性体。 外２名 第３図 第４図 γ Ｔｏ　　　　　　　　　　　　ｆ　Ｈｚ第７図 第８図 χ 第９図 第１１図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）パワーユニット又は車体のいずれか一方に装着さ
   れる内筒と、この円筒を囲繞しパワーユニット又は車体
   の他方に装着される外筒と、これら内、外筒間に装填さ
   れ前記パワーユニットの荷重を支持する支持弾性体とを
   備え、 該支持弾性体の一部を空洞化して流体室を形成し、この
   流体室を密閉する壁面の一部を、前記支持弾性体と分離
   して設けられる弾性体で構成したことを特徴とする内外
   筒型流体封入式パワーユニットマウント。