JPS63171865A - 高Mn非磁性鋼材の表面硬化方法 - Google Patents
高Mn非磁性鋼材の表面硬化方法Info
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- JPS63171865A JPS63171865A JP387387A JP387387A JPS63171865A JP S63171865 A JPS63171865 A JP S63171865A JP 387387 A JP387387 A JP 387387A JP 387387 A JP387387 A JP 387387A JP S63171865 A JPS63171865 A JP S63171865A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は高Mn非磁性鋼の特性(特に耐誘性や非磁性等
)を損わずにプラズマ浸炭処理または浸炭窒化処理する
方法に関し、特に高硬度で耐摩耗性に優れかつ安定した
表面硬化層を得ることのできる高Mn非磁性鋼材の表面
硬化方法に関するものである。
)を損わずにプラズマ浸炭処理または浸炭窒化処理する
方法に関し、特に高硬度で耐摩耗性に優れかつ安定した
表面硬化層を得ることのできる高Mn非磁性鋼材の表面
硬化方法に関するものである。
[従来の技術]
高Mn非磁性鋼は高強度で非磁性を有するものの硬度が
低く、耐摩耗性が十分でないため比較的使用寿命が短い
、そこで浸炭処理や窒化処理による表面硬化処理が試み
られている。
低く、耐摩耗性が十分でないため比較的使用寿命が短い
、そこで浸炭処理や窒化処理による表面硬化処理が試み
られている。
[発明が解決しようとする問題点]
ところが従来の表面硬化処理、たとえば窒化処理におい
ては十分な表面硬度が得られないばかりでなく耐食性の
低下や透磁率の変化を招くことが多く、非磁性材料とし
ての使用が困難になるということもあった。またせっか
く形成した窒化層が簡単に剥離することもあり、安定し
た表面硬化層が得られなかった。また浸炭処理や浸炭窒
化処理においても同様であり、耐誘性や非磁性を損わず
に高硬度および高耐摩耗性の両方を満足する表面硬化層
を得ることは難しく実用上大きな問題であった。
ては十分な表面硬度が得られないばかりでなく耐食性の
低下や透磁率の変化を招くことが多く、非磁性材料とし
ての使用が困難になるということもあった。またせっか
く形成した窒化層が簡単に剥離することもあり、安定し
た表面硬化層が得られなかった。また浸炭処理や浸炭窒
化処理においても同様であり、耐誘性や非磁性を損わず
に高硬度および高耐摩耗性の両方を満足する表面硬化層
を得ることは難しく実用上大きな問題であった。
本発明はこの様な状況を憂慮してなされたものであって
、耐錆性や非磁性を損わずに高硬度および耐摩耗性を満
足する表面硬化層を得ることのできる表面硬化方法、特
に浸炭方法と浸炭窒化方法の提供を目的とするものであ
る。
、耐錆性や非磁性を損わずに高硬度および耐摩耗性を満
足する表面硬化層を得ることのできる表面硬化方法、特
に浸炭方法と浸炭窒化方法の提供を目的とするものであ
る。
[問題点を解決するための手段]
上記問題点を解決することのできた本発明のうち浸炭方
法は、 Mn:10〜28% Cr:10〜18% N :0.02〜0.4% を含有する高Mn非磁性鋼材を ■雰囲気ガス:希ガス+H2+処理条件においてガス状
態を呈する炭化水素(以下ガス状炭化水素と記す) ■0.5〜15TOrr なるガス雰囲気中、850〜1250℃でプラズマ浸炭
処理を施すことを構成要旨とするものであり、また浸炭
窒化方法は前述の条件においてガス雰囲気中N、を添加
し、処理温度も750〜1250℃に変えたことを構成
要旨とするものである。
法は、 Mn:10〜28% Cr:10〜18% N :0.02〜0.4% を含有する高Mn非磁性鋼材を ■雰囲気ガス:希ガス+H2+処理条件においてガス状
態を呈する炭化水素(以下ガス状炭化水素と記す) ■0.5〜15TOrr なるガス雰囲気中、850〜1250℃でプラズマ浸炭
処理を施すことを構成要旨とするものであり、また浸炭
窒化方法は前述の条件においてガス雰囲気中N、を添加
し、処理温度も750〜1250℃に変えたことを構成
要旨とするものである。
[作用]
本発明においては後述する成分を含有する高Mn非磁性
鋼を後述の条件下でプラズマ浸炭または浸炭窒化処理を
施すものであるが、このときプラズマ状になった炭素や
窒素が鋼材表面から拡散浸透し鋼材を形成している合金
成分と結合して炭化物Fe、C,(Fe−Mn−Cr)
、C。
鋼を後述の条件下でプラズマ浸炭または浸炭窒化処理を
施すものであるが、このときプラズマ状になった炭素や
窒素が鋼材表面から拡散浸透し鋼材を形成している合金
成分と結合して炭化物Fe、C,(Fe−Mn−Cr)
、C。
MnzsCs 、(F @−Mn ” CrLs Cm
。
。
Mn、 Cs、 (F 6” Mn ” Cr)ycs
、cVzscs。
、cVzscs。
Crt Cs、Crs Cm、(F es−Mn @
Cr)se2等や窒化物M14N、Mn2N5 、Cr
N。
Cr)se2等や窒化物M14N、Mn2N5 、Cr
N。
Cr、N等およびこれらの複合化合物を形成し硬くて安
定した層状組織を形成するのである。
定した層状組織を形成するのである。
次に高Mn非磁性鋼に含有される成分および成分限定理
由について述べる。
由について述べる。
Mn:10〜28%
Mnはオーステナイト形成元素であり、かつプラズマ浸
炭または浸炭窒化により炭化物や窒化物を形成し高硬度
を得るために必要な元素である。
炭または浸炭窒化により炭化物や窒化物を形成し高硬度
を得るために必要な元素である。
しかし10%未満では十分な高硬度が得られず28%を
超えて含有すると大型電気炉での溶製が困難となりまた
熱間加工性が著しく悪くなる。
超えて含有すると大型電気炉での溶製が困難となりまた
熱間加工性が著しく悪くなる。
Cr:10〜18%
Crは非磁性を安定させかつ耐錆性を付与する顕著な効
果があると共にプラズマ浸炭または浸炭窒化深さを制限
し表面硬さを高める元素でもある。しかし10%未満で
はその効果は少なく18%を超えるとフェライト相の生
成により非磁性が不安定となる。
果があると共にプラズマ浸炭または浸炭窒化深さを制限
し表面硬さを高める元素でもある。しかし10%未満で
はその効果は少なく18%を超えるとフェライト相の生
成により非磁性が不安定となる。
N : 0.02〜0.4%
Nはオーステナイト形成元素であり、かつ鋼の強度を向
上させる元素である。同時に窒化処理促進にも有効な元
素であるが、0.02%未満ではプラズマ浸炭または浸
炭窒化処理をしても表面硬さは向上せず、また0、4%
を超えると表面効果相中の窒素成分が1.5%以上とな
り非常にもろい層となる。
上させる元素である。同時に窒化処理促進にも有効な元
素であるが、0.02%未満ではプラズマ浸炭または浸
炭窒化処理をしても表面硬さは向上せず、また0、4%
を超えると表面効果相中の窒素成分が1.5%以上とな
り非常にもろい層となる。
本発明の高Mn非磁性鋼は上記元素を必須成分とするも
のであるが、C,Ni、Si、P、Sを含有させると非
磁性鋼材としての特性をさらに向上させることができる
。以下にその成分と成分限全理由について述べる。
のであるが、C,Ni、Si、P、Sを含有させると非
磁性鋼材としての特性をさらに向上させることができる
。以下にその成分と成分限全理由について述べる。
C: 0.05〜0.6%
Cは極めて優れたオーステナイト形成元素であり、かつ
強度を付与する元素であるが、0.05%未満では所望
の非磁性および強度が得られず、0.6%を超えると耐
錆性が低下する。
強度を付与する元素であるが、0.05%未満では所望
の非磁性および強度が得られず、0.6%を超えると耐
錆性が低下する。
N i : 0.05〜6%
NiはC,Mnおよび後述するNと同様にオーステナイ
ト形成元素であり、0.05%未満ではその効果は無く
6%を超えて含有させても価格が高くなり不経済である
。
ト形成元素であり、0.05%未満ではその効果は無く
6%を超えて含有させても価格が高くなり不経済である
。
S L : 0.2〜1%
Slは脱酸剤として必要であるが、0.2%末溝では脱
酸効果が不足し、1%を超えるとB系介在物として析出
し耐錆性を低下させる。
酸効果が不足し、1%を超えるとB系介在物として析出
し耐錆性を低下させる。
またPに関しては0.04%以下Sに関しては0.02
%以下に抑える。
%以下に抑える。
上記成分を含有する高Mn非磁性鋼に対しプラズマ浸炭
または浸炭窒化処理を行うのであるが次に各処理条件に
ついて述べる。
または浸炭窒化処理を行うのであるが次に各処理条件に
ついて述べる。
プラズマ浸炭処理:
プラズマ浸炭処理は0.5 Ni 5Torr 、 8
50〜1250℃範囲内にコントロールされた後述する
混合ガス雰囲気中で行う、混合ガスは■希ガス、■H2
および■処理条件下でガス状態を呈する炭化水素(以下
ガス状炭化水素という、代表的なものとしてはCH,や
C,H,等が挙げられる)からなるものであり、かつ該
混合ガスの容積比が となるように設定したものである。
50〜1250℃範囲内にコントロールされた後述する
混合ガス雰囲気中で行う、混合ガスは■希ガス、■H2
および■処理条件下でガス状態を呈する炭化水素(以下
ガス状炭化水素という、代表的なものとしてはCH,や
C,H,等が挙げられる)からなるものであり、かつ該
混合ガスの容積比が となるように設定したものである。
プラズマ浸炭窒化処理:
プラズマ浸炭窒化処理は前述のプラズマ浸炭処理に類似
した条件で行なわれるが、異なる点は■温度条件範囲が
750℃に下って750〜1250℃の温度範囲内で行
なう点■混合ガスの成分として更にN、が加えられる点
、従って更に■該混合ガスの容積比が となるように設定されるという点であり、その他の条件
範囲は実買上変らない。
した条件で行なわれるが、異なる点は■温度条件範囲が
750℃に下って750〜1250℃の温度範囲内で行
なう点■混合ガスの成分として更にN、が加えられる点
、従って更に■該混合ガスの容積比が となるように設定されるという点であり、その他の条件
範囲は実買上変らない。
前記プラズマ浸炭又は浸炭窒化処理において、(1)ガ
ス雰囲気: 混合ガス中のH2は材料表面の酸化皮膜を除去し表面活
性化を図る役割を果たす。また混合ガス容積比が0.0
5未満ではイオン化炭素量およびイオン化窒素量が少な
くなるので浸炭または浸炭窒化効果も不十分となる。一
方、容積比が4を超えるとイオン化炭素量およびイオン
化窒素量が多くなってスーティング状態となり浸炭また
は浸炭窒化むらをおこす、尚希ガスはマトリックス成分
であり、例えばArやHeが使用される。
ス雰囲気: 混合ガス中のH2は材料表面の酸化皮膜を除去し表面活
性化を図る役割を果たす。また混合ガス容積比が0.0
5未満ではイオン化炭素量およびイオン化窒素量が少な
くなるので浸炭または浸炭窒化効果も不十分となる。一
方、容積比が4を超えるとイオン化炭素量およびイオン
化窒素量が多くなってスーティング状態となり浸炭また
は浸炭窒化むらをおこす、尚希ガスはマトリックス成分
であり、例えばArやHeが使用される。
(2)雰囲気圧カニ
雰囲気圧力は0.5 Torr未満でも、また15T
orrを超えても炭素イオンや窒素イオンの存在量が不
十分となり所望のプラズマ浸炭または浸炭窒化を行なう
ことができなくなるので雰囲気圧力は0.5 Torr
〜15 Torrとする。
orrを超えても炭素イオンや窒素イオンの存在量が不
十分となり所望のプラズマ浸炭または浸炭窒化を行なう
ことができなくなるので雰囲気圧力は0.5 Torr
〜15 Torrとする。
(3)処理温度:
処理温度は浸阜処理の場合は850〜1250℃、浸炭
窒化処理の場合は750〜1250℃の温度範囲とする
。浸炭処理の場合850℃未横では炭素イオンの浸入が
十分に行われず硬化むらを生じ、一方1250℃を超え
ると処理温度による結晶粒が粗大化し材料自身が劣化す
る。浸炭窒化処理の場合750℃〜850℃の範囲では
窒化が優先して行なわれ850〜1050℃では窒化お
よび炭化が平行的に行われ、1050〜1250℃では
炭化が優先して行なわれる。また750℃末溝では窒化
が可能ではあるが材料自体のぜい化が進み靭性低下の原
因となる。1250℃を超えた場合には処理温度によっ
て結晶粒が粗大化し材料自身が劣化する。
窒化処理の場合は750〜1250℃の温度範囲とする
。浸炭処理の場合850℃未横では炭素イオンの浸入が
十分に行われず硬化むらを生じ、一方1250℃を超え
ると処理温度による結晶粒が粗大化し材料自身が劣化す
る。浸炭窒化処理の場合750℃〜850℃の範囲では
窒化が優先して行なわれ850〜1050℃では窒化お
よび炭化が平行的に行われ、1050〜1250℃では
炭化が優先して行なわれる。また750℃末溝では窒化
が可能ではあるが材料自体のぜい化が進み靭性低下の原
因となる。1250℃を超えた場合には処理温度によっ
て結晶粒が粗大化し材料自身が劣化する。
[実施例]
第1表に示す成分を含有する鋼材A(本発明で規制した
成分を含有するもの)および鋼材B(発明の規制外)に
て試験片を作成し第2表に示す条件でプラズマ浸炭また
はプラズマ浸炭窒化処理を施し、表面硬度(ビッカース
硬さ)、透磁率、耐誘性、耐摩耗性および剥離性につい
て調べた。結果を第2表に示す。
成分を含有するもの)および鋼材B(発明の規制外)に
て試験片を作成し第2表に示す条件でプラズマ浸炭また
はプラズマ浸炭窒化処理を施し、表面硬度(ビッカース
硬さ)、透磁率、耐誘性、耐摩耗性および剥離性につい
て調べた。結果を第2表に示す。
it表
(!量%)
残部はFe及び不可避不純物
[発明の効果]
以上のように本発明方法によれば高Mn非磁性鋼材の耐
誘性や非磁性を損うことなく高硬度で耐摩耗性に優れ、
かつ安定した表面硬化層を得ることができる。
誘性や非磁性を損うことなく高硬度で耐摩耗性に優れ、
かつ安定した表面硬化層を得ることができる。
Claims (2)
- (1)Mn:10〜28% Cr:10〜18% N:0.02〜0.4% を含有する高Mn非磁性鋼材を [1]雰囲気ガス:希ガス+H_2+処理条件において
ガス状態を呈する炭化水素(以下ガス状炭化水素と記す
) [2](ガス状炭化水素)/(希ガス+H_2):0.
05〜4(容積比)[3]0.5〜15Torr なるガス雰囲気中、850〜1250℃でプラズマ浸炭
処理を施すことを特徴とする高Mn非磁性鋼材の表面硬
化方法。 - (2)Mn:10〜28% Cr:10〜18% N:0.02〜0.4% を含有する高Mn非磁性鋼材を [1]雰囲気ガス:希ガス+H_2+処理条件において
ガス状態を呈する炭化水素(以下ガス状炭化水素と記す
)+N_2 [2](ガス状炭化水素)/(希ガス+H_2+N_2
):0.05〜4(容積比)[3]0.5〜15Tor
r なるガス雰囲気中、750〜1250℃でプラズマ浸炭
窒化処理を施すことを特徴とする高Mn非磁性鋼材の表
面硬化方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62003873A JPH0623426B2 (ja) | 1987-01-09 | 1987-01-09 | 高Mn非磁性鋼材の表面硬化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62003873A JPH0623426B2 (ja) | 1987-01-09 | 1987-01-09 | 高Mn非磁性鋼材の表面硬化方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63171865A true JPS63171865A (ja) | 1988-07-15 |
JPH0623426B2 JPH0623426B2 (ja) | 1994-03-30 |
Family
ID=11569305
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62003873A Expired - Lifetime JPH0623426B2 (ja) | 1987-01-09 | 1987-01-09 | 高Mn非磁性鋼材の表面硬化方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0623426B2 (ja) |
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JPS61130459A (ja) * | 1984-11-30 | 1986-06-18 | Sanwa Niidorubearingu Kk | 耐食性のすぐれた高硬度非磁性軸の製造方法 |
-
1987
- 1987-01-09 JP JP62003873A patent/JPH0623426B2/ja not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0623426B2 (ja) | 1994-03-30 |
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