JPS63159629A - 分配型燃料噴射ポンプ - Google Patents
分配型燃料噴射ポンプInfo
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- JPS63159629A JPS63159629A JP30504186A JP30504186A JPS63159629A JP S63159629 A JPS63159629 A JP S63159629A JP 30504186 A JP30504186 A JP 30504186A JP 30504186 A JP30504186 A JP 30504186A JP S63159629 A JPS63159629 A JP S63159629A
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- low pressure
- injection pump
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- 238000002347 injection Methods 0.000 title claims abstract description 46
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Landscapes
- High-Pressure Fuel Injection Pump Control (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、分配型燃料噴射ポンプに関し、特にその噴射
時期調整機構部分に関するものである。
時期調整機構部分に関するものである。
ディーゼルエンジンの場合、出力性能とNOxの排出量
は一般に噴射時期に対して互いに相反する関係にある。
は一般に噴射時期に対して互いに相反する関係にある。
すなわち、出力性能を重視して噴射時期を決定するとN
Oxの排出量が増加する。
Oxの排出量が増加する。
従って、全負荷時の出力を低下させることなくNOx排
出量を減らすために、燃料噴射ポンプにおいては軽負荷
時のみ噴射時期を遅角させる、いわゆるロードセンシン
グタイマが用いられている。
出量を減らすために、燃料噴射ポンプにおいては軽負荷
時のみ噴射時期を遅角させる、いわゆるロードセンシン
グタイマが用いられている。
一方、ディーゼルエンジンは圧縮着火機関であるので、
高地において大気圧が低下すると圧縮圧力が下がりミス
ファイアを起こしやすくなる。そのため、軽負荷時にお
いて、平地モはロードセンシングタイマにより噴射時期
を遅角制御し、また高地では大気圧に応じて遅角量を減
らし、最終的には遅角させないようにする考案が実公昭
60−8129号公報に開示となっている。
高地において大気圧が低下すると圧縮圧力が下がりミス
ファイアを起こしやすくなる。そのため、軽負荷時にお
いて、平地モはロードセンシングタイマにより噴射時期
を遅角制御し、また高地では大気圧に応じて遅角量を減
らし、最終的には遅角させないようにする考案が実公昭
60−8129号公報に開示となっている。
また、冷間時の軽負荷時、あるいはハイアイドル付近で
ロードセンシングタイマの作動によりミスファイアを起
こしやすくなるが、このような環境条件またはエンジン
運転状態によりロードセンシングタイマの作動を制御す
るだけでなくさらに進角させる必要もある。
ロードセンシングタイマの作動によりミスファイアを起
こしやすくなるが、このような環境条件またはエンジン
運転状態によりロードセンシングタイマの作動を制御す
るだけでなくさらに進角させる必要もある。
しかしながら、上記考案においては、軽負荷時における
平地での噴射時期の遅角制御は可能であるが、高地での
噴射時期の進角制御ができないという問題点がある。ま
た、特開昭59−200023号公報に示されるように
、タイマ高圧室と燃料溜りとを連通ずる逃し通路に可変
オリフィスを設け、この可変オリフィスの開口面積を大
気圧の変化に応動する気圧感応部材によって制御して高
地における噴射時期を平地までのものより進角させるこ
とも可能である。しかし、ロードセンシングタイマの構
成にこのような構成を追加すると、構造的に複雑になっ
てしまい゛、とても高価になるという問題がある。
平地での噴射時期の遅角制御は可能であるが、高地での
噴射時期の進角制御ができないという問題点がある。ま
た、特開昭59−200023号公報に示されるように
、タイマ高圧室と燃料溜りとを連通ずる逃し通路に可変
オリフィスを設け、この可変オリフィスの開口面積を大
気圧の変化に応動する気圧感応部材によって制御して高
地における噴射時期を平地までのものより進角させるこ
とも可能である。しかし、ロードセンシングタイマの構
成にこのような構成を追加すると、構造的に複雑になっ
てしまい゛、とても高価になるという問題がある。
また、冷間時における軽負荷時あるいはハイアイドル付
近においてはロードセンシングタイマの作動によりミス
ファイアを起こしやすくなり、このような環境条件下あ
るいはエンジン運転状況下においてはロードセンシング
タイマの作動を制御するだけでなく、さらに噴射時期を
進角させる必要がある。
近においてはロードセンシングタイマの作動によりミス
ファイアを起こしやすくなり、このような環境条件下あ
るいはエンジン運転状況下においてはロードセンシング
タイマの作動を制御するだけでなく、さらに噴射時期を
進角させる必要がある。
本発明は以上のような問題点に鑑みてなされるもので、
簡易な構成で、軽負荷時における噴射時期の遅角制御が
でき、かつ環境条件、エンジン運転状態等の所定条件下
における噴射時期の進角制御が可能である分配型燃料噴
射ポンプを提供することを目的としている。
簡易な構成で、軽負荷時における噴射時期の遅角制御が
でき、かつ環境条件、エンジン運転状態等の所定条件下
における噴射時期の進角制御が可能である分配型燃料噴
射ポンプを提供することを目的としている。
前記問題点を解決するために本発明では次のような技術
的手段を講じた。
的手段を講じた。
すなわち、送油ポンプにより燃料を噴射ポンプのハウジ
ング内の燃料室に圧送し、その燃料圧力を受けて作動す
るタイマピストンにより噴射時期を制御し、エンジンと
同期して回転するガバナスリーブが所定の作動範囲にあ
るときに、このガバナスリーブに形成した内圧調整孔、
ガバナスリーブを案内するガバナシャフトに形成した燃
料逃し孔およびハウジングに形成した低圧側通路を介し
て、燃料室の燃料を低圧部に逃すようにした分配型燃料
噴射ポンプにおいて、所定の設定条件により低圧側通路
を閉塞する開閉手段を設けるとともに、開閉手段の上流
側に位置する燃料逃し孔あるいは前記低圧側通路と燃料
室とを連通ずる連通通路を形成し、ガバナスリーブとガ
バナシャフトとの相対位置に関係なく、燃料室の燃料を
常時開閉手段の上流の低圧部に逃すようにした。
ング内の燃料室に圧送し、その燃料圧力を受けて作動す
るタイマピストンにより噴射時期を制御し、エンジンと
同期して回転するガバナスリーブが所定の作動範囲にあ
るときに、このガバナスリーブに形成した内圧調整孔、
ガバナスリーブを案内するガバナシャフトに形成した燃
料逃し孔およびハウジングに形成した低圧側通路を介し
て、燃料室の燃料を低圧部に逃すようにした分配型燃料
噴射ポンプにおいて、所定の設定条件により低圧側通路
を閉塞する開閉手段を設けるとともに、開閉手段の上流
側に位置する燃料逃し孔あるいは前記低圧側通路と燃料
室とを連通ずる連通通路を形成し、ガバナスリーブとガ
バナシャフトとの相対位置に関係なく、燃料室の燃料を
常時開閉手段の上流の低圧部に逃すようにした。
次に、本発明の一実施例を第1図〜第4図を用いて説明
する。第1図は本実施例の構成を示す断面図、第2図は
本実施例の要部を示す第1図の部分拡大断面図である。
する。第1図は本実施例の構成を示す断面図、第2図は
本実施例の要部を示す第1図の部分拡大断面図である。
第1図において、ハウジング19内にはドライブシャフ
ト5が支承されており、このドライブシャフト5はエン
ジンにより回転駆動される。ドライブシャフト5は、ハ
ウジング19内に装備した本実施例の送油ポンプである
ロータリ式フィードポンプ40を回し、このフィードポ
ンプ40は低圧側である燃料タンク41から燃料を吸い
上げ、圧力調整弁42によってこの燃料を調圧したのち
ハウジング19内の燃料室43に供給する。
ト5が支承されており、このドライブシャフト5はエン
ジンにより回転駆動される。ドライブシャフト5は、ハ
ウジング19内に装備した本実施例の送油ポンプである
ロータリ式フィードポンプ40を回し、このフィードポ
ンプ40は低圧側である燃料タンク41から燃料を吸い
上げ、圧力調整弁42によってこの燃料を調圧したのち
ハウジング19内の燃料室43に供給する。
ウェイトホルダ3はギア4aと結合されており、ドラ不
ブシャフト5とともに回転するギア4bにより駆動され
る。
ブシャフト5とともに回転するギア4bにより駆動され
る。
フライウェイト6はウェイトホルダ3内に置かれ、回転
数に応じた遠心力を発生し、支点6aを中心に回動する
ことにより爪部6bにてガバナスリーブ1を押す、ガバ
ナスリーブl°はガバナシャフト2に対し摺動および回
転可能に嵌合されている。
数に応じた遠心力を発生し、支点6aを中心に回動する
ことにより爪部6bにてガバナスリーブ1を押す、ガバ
ナスリーブl°はガバナシャフト2に対し摺動および回
転可能に嵌合されている。
ドライブシャフト5を回転すると、カップリング7およ
びフェイスカム8を介してプランジャ9は回転運動と往
復運動を行い、燃料室43から回転数に応じて供給され
る燃料を更に加圧・分配して図示しない噴射ノズルを通
じエンジンの各燃料室へ噴射する。
びフェイスカム8を介してプランジャ9は回転運動と往
復運動を行い、燃料室43から回転数に応じて供給され
る燃料を更に加圧・分配して図示しない噴射ノズルを通
じエンジンの各燃料室へ噴射する。
ガバナスリーブ1の先端にはプラグ10が圧入され、そ
の先端には、アジヤスティングレバー11の角度に応じ
たメインスプリング12の荷重、さらにはダンパースプ
リング13、アイドルスプリング14およびスタートス
プリング15の荷重がかかっており、結局ガバナスリー
ブ1はウェイト推力と各スプリングの荷重との釣り合い
によって位置が決定される。そして、ガバナスリーブ1
の位置に応じてスタートレバー36およびテンションレ
バー37が回動し、スピルリング17が移動してプラン
ジャ9の圧送ストロークひいては噴射量が決定される。
の先端には、アジヤスティングレバー11の角度に応じ
たメインスプリング12の荷重、さらにはダンパースプ
リング13、アイドルスプリング14およびスタートス
プリング15の荷重がかかっており、結局ガバナスリー
ブ1はウェイト推力と各スプリングの荷重との釣り合い
によって位置が決定される。そして、ガバナスリーブ1
の位置に応じてスタートレバー36およびテンションレ
バー37が回動し、スピルリング17が移動してプラン
ジャ9の圧送ストロークひいては噴射量が決定される。
また、タイマピストン18は燃料室43の燃料圧力に関
連して噴射時期を調整する。
連して噴射時期を調整する。
ガバナスリーブ1は、第2図に示すように、径方向に形
成された内圧調整孔1aと、先端側において同様に形成
されたオリフィスlbとを有している。また、ガバナシ
ャフト2内には、燃料逃し孔2aと、先端側において燃
料逃し孔2aに連通ずるように形成された縦孔2bとを
有している。
成された内圧調整孔1aと、先端側において同様に形成
されたオリフィスlbとを有している。また、ガバナシ
ャフト2内には、燃料逃し孔2aと、先端側において燃
料逃し孔2aに連通ずるように形成された縦孔2bとを
有している。
つまり、オリフィス1bは縦孔2bを介して常時燃料逃
し孔2aに連通しており、またガバナスリーブ1が図中
右方へ移動すると内圧調整孔1aが燃料逃し孔2aに連
通ずるようになっている。そのため、燃料室43の燃料
は、燃料逃し孔2aを介して低圧側通路20に逃される
。
し孔2aに連通しており、またガバナスリーブ1が図中
右方へ移動すると内圧調整孔1aが燃料逃し孔2aに連
通ずるようになっている。そのため、燃料室43の燃料
は、燃料逃し孔2aを介して低圧側通路20に逃される
。
低圧側通路20中には、開閉手段をなす弁体21が設置
され、この弁体21はポンプハウジング19に対して油
密的に摺動可能で、スプリング22によって常時開方向
に付勢されている。
され、この弁体21はポンプハウジング19に対して油
密的に摺動可能で、スプリング22によって常時開方向
に付勢されている。
また、この弁体21は大気孔23aを有するケーシング
23内に設置された大気圧感知手段をなすベローズ24
と係合しており、ベローズ24は大気圧の減少に伴って
その体積を増し、スプリング22に抗して弁体21を図
の右方向へ移動させる。
23内に設置された大気圧感知手段をなすベローズ24
と係合しており、ベローズ24は大気圧の減少に伴って
その体積を増し、スプリング22に抗して弁体21を図
の右方向へ移動させる。
ハウジング19の上方には噴射量制御用のベローズ30
が設置され、ベローズ30の下にはカム面31aを有す
るロッドが設置され、このロッド31は、ベローズ30
と連動するようにスプリング32によってベローズ30
側に付勢されている。
が設置され、ベローズ30の下にはカム面31aを有す
るロッドが設置され、このロッド31は、ベローズ30
と連動するようにスプリング32によってベローズ30
側に付勢されている。
スライドビン33はその一端がロッド31のカム面31
aに当接している。ビン34に回動自在に取り付けられ
たコントロールレバー35は2つの突出片35a、35
bを有し、一方の突出片35aはスライドビン33の他
端に対向し、他方の突出片35bはテンションレバー3
7と対向している。そして、気圧が下がるとベローズ3
0がロッド31を下方に押し、スライドビン33が図で
左方に変動し、従ってコントロールレバー35は反時計
方向に、テンションレバー37は時計方向に各々回動し
、これによりスピルリング17が図中左方に移動して全
負荷噴射量が減少する。
aに当接している。ビン34に回動自在に取り付けられ
たコントロールレバー35は2つの突出片35a、35
bを有し、一方の突出片35aはスライドビン33の他
端に対向し、他方の突出片35bはテンションレバー3
7と対向している。そして、気圧が下がるとベローズ3
0がロッド31を下方に押し、スライドビン33が図で
左方に変動し、従ってコントロールレバー35は反時計
方向に、テンションレバー37は時計方向に各々回動し
、これによりスピルリング17が図中左方に移動して全
負荷噴射量が減少する。
次に、上記構成による分配型燃料噴射ポンプにおける噴
射時期制御機構の作動について説明する。
射時期制御機構の作動について説明する。
タイマピストン18は燃料室43の燃料圧力(以下単に
内圧という)に比例して噴射時期を制御するため、燃料
室43の内圧特性は噴射時期特性とみることができる。
内圧という)に比例して噴射時期を制御するため、燃料
室43の内圧特性は噴射時期特性とみることができる。
最初に、内圧はガバナスリーブ1のオリフィス1bおよ
びガバナシャフト2の縦孔2bにより常時燃料逃し孔2
a内に逃されている。つまり、オリフィス1bの通路面
積で決まる分だけ内圧を逃している。従って、低圧側通
路20が常時開かれていると仮定すると、内圧は通常の
ポンプに比べて低くなることになる。しかし、本実施例
のポンプにおいては内圧は圧力調整弁42によりその分
あらかじめ高く設定されており、内圧自体は通常のポン
プの内圧と同様になっている。
びガバナシャフト2の縦孔2bにより常時燃料逃し孔2
a内に逃されている。つまり、オリフィス1bの通路面
積で決まる分だけ内圧を逃している。従って、低圧側通
路20が常時開かれていると仮定すると、内圧は通常の
ポンプに比べて低くなることになる。しかし、本実施例
のポンプにおいては内圧は圧力調整弁42によりその分
あらかじめ高く設定されており、内圧自体は通常のポン
プの内圧と同様になっている。
そして、低地における全負荷時には、内圧調整孔1aと
燃料逃し孔2aとは連通していないため、内圧はポンプ
回転数に比例して上昇し、噴射時期も回転上昇に伴って
進むことになる。
燃料逃し孔2aとは連通していないため、内圧はポンプ
回転数に比例して上昇し、噴射時期も回転上昇に伴って
進むことになる。
一方1、低地における軽負荷時には、ガバナスリーブ1
が図中右方へ移動して内圧調整孔1aと燃料逃し孔2a
とが連通し、また低圧側通路2oが開かれているので、
内圧調整孔1a、燃料逃し孔2aおよび通路20を介し
て燃料室43の燃料が低圧部分に逃される。そのため、
内圧調整孔1aの通路面積で決まる分だけ内圧が低下し
、噴射時期が遅れることになる。
が図中右方へ移動して内圧調整孔1aと燃料逃し孔2a
とが連通し、また低圧側通路2oが開かれているので、
内圧調整孔1a、燃料逃し孔2aおよび通路20を介し
て燃料室43の燃料が低圧部分に逃される。そのため、
内圧調整孔1aの通路面積で決まる分だけ内圧が低下し
、噴射時期が遅れることになる。
また、高地においては、ベローズ24が大気圧の減少に
伴ってその体積を増し、弁体21をスプリング22に抗
して図中右方へ移動させ、低圧側通路20を閉塞する。
伴ってその体積を増し、弁体21をスプリング22に抗
して図中右方へ移動させ、低圧側通路20を閉塞する。
つまり、オリフィス1b、縦孔2bおよび燃料逃し孔2
aあるいは内圧調整孔1aおよび燃料逃し孔2aを介し
て逃されていた内圧が逃されなくなる。
aあるいは内圧調整孔1aおよび燃料逃し孔2aを介し
て逃されていた内圧が逃されなくなる。
そのため、オリフィス1bの通路面積で決まる分だけ内
圧が高くなり、噴射時期が進むことになる。
圧が高くなり、噴射時期が進むことになる。
上記作動によれば、同一回転数における負荷とタイマ進
角量との関係は第3図に示すような特性になり、また、
回転数とタイマ進角量との関係は第4図に示すような特
性になる。
角量との関係は第3図に示すような特性になり、また、
回転数とタイマ進角量との関係は第4図に示すような特
性になる。
以上のように、本実施例によれば、ガバナシャフト2の
先端部に縦孔2bを形成し、燃料室43の燃料をオリフ
ィス1bおよび幡孔2bを介して常時燃料逃し孔2aに
逃すという節易な構成で、軽負荷時における平地での噴
射時期の遅角制御と高地での噴射時期の進角制御とが可
能になる。
先端部に縦孔2bを形成し、燃料室43の燃料をオリフ
ィス1bおよび幡孔2bを介して常時燃料逃し孔2aに
逃すという節易な構成で、軽負荷時における平地での噴
射時期の遅角制御と高地での噴射時期の進角制御とが可
能になる。
なお、本実施例では燃料室43の燃料をオリフィス1b
および縦孔2bを介して燃料逃し孔2aに逃すようにし
ていたが、弁体21の上流側に位置する燃料逃し孔2a
あるいは低圧側通路20と燃料室43とを連通ずる連通
通路を形成し、ガバナスリーブ1とガバナシャフト2と
の相対位置に関係なく、燃料室43の燃料を常時低圧側
に逃すようにしても良い。
および縦孔2bを介して燃料逃し孔2aに逃すようにし
ていたが、弁体21の上流側に位置する燃料逃し孔2a
あるいは低圧側通路20と燃料室43とを連通ずる連通
通路を形成し、ガバナスリーブ1とガバナシャフト2と
の相対位置に関係なく、燃料室43の燃料を常時低圧側
に逃すようにしても良い。
また、本実施例では低圧側通路20を開閉する弁体21
を大気圧に応じて作動するようにしたが、弁体21をエ
ンジン回転数、冷却水温度等のエンジン運転状態により
作動させ噴射時期を進角させるようにしても良い。
を大気圧に応じて作動するようにしたが、弁体21をエ
ンジン回転数、冷却水温度等のエンジン運転状態により
作動させ噴射時期を進角させるようにしても良い。
さらに、弁体21を電磁弁として、環境条件、エンジン
運転状態等の所定条件を入力することにより電気的に制
御するようにしても良い。
運転状態等の所定条件を入力することにより電気的に制
御するようにしても良い。
以上説明したように、本発明によれば、簡易な構成で、
軽負荷時における噴射時期の遅角制御と、環境条件、エ
ンジン運転状態等の所定条件下における噴射時期の進角
制御との両方の制御が可能となる。
軽負荷時における噴射時期の遅角制御と、環境条件、エ
ンジン運転状態等の所定条件下における噴射時期の進角
制御との両方の制御が可能となる。
第1図〜第4図は本発明の一実施例に関するもので、第
1図は本実施例の構成を示す縦断面図、第2図は本実施
例の要部を示す第1図の部分拡大断面図、第3図は本実
施例の同一回転数における負荷とタイマ進角量との関係
を示す特性図、第4図は本実施例の回転数とタイマ進角
量との関係を示す特性図である。 l・・・ガバナスリーブ、la・・・内圧調整孔、Ib
・・・オリフィス(連通通路)、2・・・ガバナシャフ
ト。 2a・・・燃料逃し孔、2b・・・縦孔(連通通路)、
19・・・ハウジング、20・・・低圧側通路、21・
・・弁体(開閉手段)、24・・・ベローズ、40・・
・フィードポンプ、43・・・燃料室。
1図は本実施例の構成を示す縦断面図、第2図は本実施
例の要部を示す第1図の部分拡大断面図、第3図は本実
施例の同一回転数における負荷とタイマ進角量との関係
を示す特性図、第4図は本実施例の回転数とタイマ進角
量との関係を示す特性図である。 l・・・ガバナスリーブ、la・・・内圧調整孔、Ib
・・・オリフィス(連通通路)、2・・・ガバナシャフ
ト。 2a・・・燃料逃し孔、2b・・・縦孔(連通通路)、
19・・・ハウジング、20・・・低圧側通路、21・
・・弁体(開閉手段)、24・・・ベローズ、40・・
・フィードポンプ、43・・・燃料室。
Claims (4)
- (1) 送油ポンプにより燃料を噴射ポンプのハウジン
グ内の燃料室に圧送し、その燃料圧力を受けて作動する
タイマピストンにより噴射時期を制御し、エンジンと同
期して回転するフライウエイトに連動するガバナスリー
ブが所定の作動範囲にあるときに、このガバナスリーブ
に形成した内圧調整孔、前記ガバナスリーブを案内する
ガバナシャフトに形成した燃料逃し孔および前記ハウジ
ングに形成した低圧側通路を介して、前記燃料室の燃料
を低圧部に逃すようにした分配型燃料噴射ポンプにおい
て、 所定の設定条件により前記低圧側通路を閉塞する開閉手
段を設けるとともに、前記開閉手段の上流側に位置する
前記燃料逃し孔あるいは前記低圧側通路と前記燃料室と
を連通する連通通路を形成し、前記ガバナスリーブと前
記ガバナシャフトとの相対位置に関係なく、前記燃料室
の燃料を常時前記開閉手段の上流の低圧部に逃すように
したことを特徴とする分配型燃料噴射ポンプ。 - (2) 前記連通通路は、前記ガバナシャフトの先端部
に形成された縦孔および前記ガバナスリーブの先端部に
形成されたオリフィスにより構成されることを特徴とす
る特許請求の範囲第1項記載の分配型燃料噴射ポンプ。 - (3) 前記開閉手段は、大気圧が所定値以下の時に前
記低圧側通路を閉塞することを特徴とする特許請求の範
囲第1項記載の分配型燃料噴射ポンプ。 - (4) 前記開閉手段は、エンジンの運転状態に応じて
前記低圧側通路を閉塞することを特徴とする特許請求の
範囲第1項記載の分配型燃料噴射ポンプ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP30504186A JPH0745837B2 (ja) | 1986-12-19 | 1986-12-19 | 分配型燃料噴射ポンプ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP30504186A JPH0745837B2 (ja) | 1986-12-19 | 1986-12-19 | 分配型燃料噴射ポンプ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63159629A true JPS63159629A (ja) | 1988-07-02 |
JPH0745837B2 JPH0745837B2 (ja) | 1995-05-17 |
Family
ID=17940390
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP30504186A Expired - Lifetime JPH0745837B2 (ja) | 1986-12-19 | 1986-12-19 | 分配型燃料噴射ポンプ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0745837B2 (ja) |
-
1986
- 1986-12-19 JP JP30504186A patent/JPH0745837B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0745837B2 (ja) | 1995-05-17 |
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