JPS63149669A - 接触帯電方法 - Google Patents
接触帯電方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
イ１発明の目的
〔産業上の利用分野〕
本発明は接触帯電方法に関する。更に詳しくは、外部よ
り電圧を印加した導電性部材を被帯電体に当接させて帯
電を行う手法の改善に関する。
り電圧を印加した導電性部材を被帯電体に当接させて帯
電を行う手法の改善に関する。
便宜上電子写真装置における感光体の帯電処理（除電処
理も含む）を例にして説明する。
理も含む）を例にして説明する。
゛重子写真は周知のように感光体面を所定の電位に均一
帯電処理する行程を含んでいる。その帯電処理手段とし
ては現在実用化されている電子写真装置の殆ど全てがワ
イヤ電極とシールド電極を主構成部材とするコロナ放電
器を利用している。しかし該コロナ放電器を用いた帯電
処理系においては以下のような問題点を有している。
帯電処理する行程を含んでいる。その帯電処理手段とし
ては現在実用化されている電子写真装置の殆ど全てがワ
イヤ電極とシールド電極を主構成部材とするコロナ放電
器を利用している。しかし該コロナ放電器を用いた帯電
処理系においては以下のような問題点を有している。
ｌ）高電圧印加
感光体上に５００〜７００ Ｖの表面電位を得るために
４〜８ＫＶといった高電圧をワイヤに印加する必要性が
あり、電極及び本体へのリークを防止すべくワイヤから
電極の距離を大きく維持する等のために放’ｉｆＥ器自
体が大型化し、又高絶縁被覆ケーブルの使用が不Ｈ（欠
である。
４〜８ＫＶといった高電圧をワイヤに印加する必要性が
あり、電極及び本体へのリークを防止すべくワイヤから
電極の距離を大きく維持する等のために放’ｉｆＥ器自
体が大型化し、又高絶縁被覆ケーブルの使用が不Ｈ（欠
である。
２）帯電効率が低い
ワイヤからの放電電流の大半はシールド電極へ流れ、被
帯電体たる感光体側へ流れるコロナ″ＴｔＥ流は総数電
電流の数パーセントにすぎない。
帯電体たる感光体側へ流れるコロナ″ＴｔＥ流は総数電
電流の数パーセントにすぎない。
３）コロナ放電生成物の発生
コロナ放電によってオゾン等の発生があり、装置構成部
品の酸化、感光体表面のオゾン劣化による画像ボケ（特
にこの現象は高温環境下において著しい）が生じ易く、
またオゾンの人体への影響を考慮してオゾン吸収・分解
フィルタ及びフィルタへの気流発生手段であるファンが
必要である。
品の酸化、感光体表面のオゾン劣化による画像ボケ（特
にこの現象は高温環境下において著しい）が生じ易く、
またオゾンの人体への影響を考慮してオゾン吸収・分解
フィルタ及びフィルタへの気流発生手段であるファンが
必要である。
４）ワイヤ汚れ
放電効率をあげるために曲率の大きい放電ワイヤ（一般
的にはｅｏｔ〜 １００終の直径のものが用いられる）
が使用されるが、ワイヤ表面に形成される高電界によっ
て装置内の微小な塵埃を集塵してワイヤ表面が汚れる。
的にはｅｏｔ〜 １００終の直径のものが用いられる）
が使用されるが、ワイヤ表面に形成される高電界によっ
て装置内の微小な塵埃を集塵してワイヤ表面が汚れる。
ワイヤ汚れは放電にムラを生じ易く、それが画像ムラと
なってあられれる。
なってあられれる。
従ってかなり頻繁にワイヤや放電器内を清掃処置する必
要がある。
要がある。
そこで最近では上記のような問題点の多いコロナ放電器
を利用しないで、接触帯電手段を利用す゛ ることが
検討されている。
を利用しないで、接触帯電手段を利用す゛ ることが
検討されている。
具体的には被帯電体たる感光体表面にＩＫＶ程度の直流
電圧を外部より印加した導電性繊維毛ブラシあるいは導
電性弾性ローラ等の導電性部材（導電性電位維持部材）
を接触させることにより感光体表面に電荷を直接注入し
て感光体表面を所定の電位に帯電させるものである。
電圧を外部より印加した導電性繊維毛ブラシあるいは導
電性弾性ローラ等の導電性部材（導電性電位維持部材）
を接触させることにより感光体表面に電荷を直接注入し
て感光体表面を所定の電位に帯電させるものである。
しかし実際には被帯電体たる感光体面を上記のような接
触帯電法により帯電処理しても感光体面の各部均一な帯
電はなされず、班点状の帯電ムラを生じる。これは電圧
を印加した導電性部材と。
触帯電法により帯電処理しても感光体面の各部均一な帯
電はなされず、班点状の帯電ムラを生じる。これは電圧
を印加した導電性部材と。
それを接触させた感光体表面とが微視的辷は両表面の凹
凸によって理想的な密着面が得られにくいためと考えら
れる。そしてその斑点状帯電ムラ状態の感光体面に光像
露光以下の作像プロセスを適用しても出力画像は斑点状
帯電ムラに対応した班点状の黒点画像となり、高品位な
画像は得られない。
凸によって理想的な密着面が得られにくいためと考えら
れる。そしてその斑点状帯電ムラ状態の感光体面に光像
露光以下の作像プロセスを適用しても出力画像は斑点状
帯電ムラに対応した班点状の黒点画像となり、高品位な
画像は得られない。
本発明はこの接触帯電手段について被帯電面各部が均一
帯電されるように改善し、前述したように問題の多いコ
ロナ放電器を利用する代りに例えば電子写真装置におけ
る感光体の均一帯電処理手段として問題なく利用するこ
とができるようにすることを目的とする。
帯電されるように改善し、前述したように問題の多いコ
ロナ放電器を利用する代りに例えば電子写真装置におけ
る感光体の均一帯電処理手段として問題なく利用するこ
とができるようにすることを目的とする。
口、発明の構成
〔問題点を解決するための手段〕
本発明り壬、外部より電圧を印加した導電性部材を被帯
電体に当接させて帯電を行う接触帯電方法において、帯
電開始電圧の２倍以上のピーク間電圧を有する脈流電圧
を前記導電性部材に印加することにより前記被帯電体と
導電性部材との間に振動電界を形成させて帯電を行わせ
る事を特徴とする接触帯電方法を要旨とする。
電体に当接させて帯電を行う接触帯電方法において、帯
電開始電圧の２倍以上のピーク間電圧を有する脈流電圧
を前記導電性部材に印加することにより前記被帯電体と
導電性部材との間に振動電界を形成させて帯電を行わせ
る事を特徴とする接触帯電方法を要旨とする。
上記のような条件で被帯電体を接触帯電処理すると、実
際上被帯電体面は班点状等の帯電ムラを生じることなく
各部均一の所定電位で常に安定に−・様帯電処理される
ことが後述実施例に示すように確認された。
際上被帯電体面は班点状等の帯電ムラを生じることなく
各部均一の所定電位で常に安定に−・様帯電処理される
ことが後述実施例に示すように確認された。
第１図に於て、ｌは被帯電体としての電子写真感光ドラ
ムの一部であり、ドラム基体１ａの外周面に感光体層１
ｂ（有機半導体・アモルファスシリコン・セレン等の光
導電性半導体材料層）を形成してなるもので、矢示ａ方
向に所定の速度で面移動駆動される。
ムの一部であり、ドラム基体１ａの外周面に感光体層１
ｂ（有機半導体・アモルファスシリコン・セレン等の光
導電性半導体材料層）を形成してなるもので、矢示ａ方
向に所定の速度で面移動駆動される。
２は一ヒ記の感光ドラム１面に所定圧力をもって接触さ
せた導電性部材としての導電性ローラであり、感光ドラ
ム１の回転に伴ない矢示方向に従動回転する。３はこの
導電性ローラに電圧を印加する電源である。
せた導電性部材としての導電性ローラであり、感光ドラ
ム１の回転に伴ない矢示方向に従動回転する。３はこの
導電性ローラに電圧を印加する電源である。
導電性ローラ２は具体的には例えば第２図ら）のように
金属芯線２ａにＩＥＰＤＭ・ＮＢＲ等の弾性ゴム層２ｂ
を設け、更にその周面にカーボンを分散したウレタンゴ
ム層２ｃ（、抵抗〜１０５Ω）を設けた２層被覆構成の
もの、第２図（ｂ）のように金属芯線２ａにカーボンを
分散した発泡ウレタンゴム層２ｄを被覆したもの等を用
いることができる。
金属芯線２ａにＩＥＰＤＭ・ＮＢＲ等の弾性ゴム層２ｂ
を設け、更にその周面にカーボンを分散したウレタンゴ
ム層２ｃ（、抵抗〜１０５Ω）を設けた２層被覆構成の
もの、第２図（ｂ）のように金属芯線２ａにカーボンを
分散した発泡ウレタンゴム層２ｄを被覆したもの等を用
いることができる。
導電性部材２は非回転のローラやパッド部材であっても
よい。
よい。
Ａ、一般帯電手法の場合（直流電圧印加）上記において
感光ドラム１の感光体層ｉｂは。
感光ドラム１の感光体層ｉｂは。
アゾ顔料をＣＧＬ層（キャリア発生層）とし、その上に
ヒドラゾンと樹脂を混合したものをＣＴＬ層（キャリア
輸送層）として１９ＩＬの厚さに接層した負極性有機半
導体層（ｏｐｃ層）とし、このＯＰＣ感光ドラムｌを回
転駆動させ、その表面に導電性ローラ２を接触させ、該
導電性ローラ２に直流電圧ｖＤＣを印加して暗所でＯＰ
Ｃ感光ドラム１の接触帯電を行わせるものとし、導電性
ローラ２通過後の帯電されたＯＰＣ感光ドラム１の表面
電位Ｖと、導電性ローラ２に対する印加直流電圧Ｖｏｃ
との関係を測定した。
ヒドラゾンと樹脂を混合したものをＣＴＬ層（キャリア
輸送層）として１９ＩＬの厚さに接層した負極性有機半
導体層（ｏｐｃ層）とし、このＯＰＣ感光ドラムｌを回
転駆動させ、その表面に導電性ローラ２を接触させ、該
導電性ローラ２に直流電圧ｖＤＣを印加して暗所でＯＰ
Ｃ感光ドラム１の接触帯電を行わせるものとし、導電性
ローラ２通過後の帯電されたＯＰＣ感光ドラム１の表面
電位Ｖと、導電性ローラ２に対する印加直流電圧Ｖｏｃ
との関係を測定した。
第７図のグラフはその測定結果を示すものである。印加
直流電圧Ｖｏｃに対して帯電は闇値を有し、約−５８０
Ｖかも帯電が開始し、その帯電開始電圧以上の電圧印加
に対しては、得られる表面電位■はグラフ上傾きｌの直
線的な関係が得られた。
直流電圧Ｖｏｃに対して帯電は闇値を有し、約−５８０
Ｖかも帯電が開始し、その帯電開始電圧以上の電圧印加
に対しては、得られる表面電位■はグラフ上傾きｌの直
線的な関係が得られた。
この特性は環境特性的にも（例えば高温高湿・低温低湿
環境）はぼ同等の結果が得られた。
環境）はぼ同等の結果が得られた。
すなわち、導電性ローラ２への直流印加電圧をＶａとし
、 ＯＰＣ感光ドラム表面に得られる帯電電位をＶｃ、
帯電開始電圧をＶｒＨとすると、Ｖｃ＝Ｖａ−ＶＴ）ｌ の関係がある。
、 ＯＰＣ感光ドラム表面に得られる帯電電位をＶｃ、
帯電開始電圧をＶｒＨとすると、Ｖｃ＝Ｖａ−ＶＴ）ｌ の関係がある。
上記の式はパッシェン（Ｐａｓｃｈｅｎ）の法則を用い
て導出できる。
て導出できる。
第８図の模型図に示すように導電性ローラ２とＯＰＣ感
光体層１ｂとの間の微視的空隙Ｚにかかる電圧Ｖｇは以
下の （１）式で表わされる。
光体層１ｂとの間の微視的空隙Ｚにかかる電圧Ｖｇは以
下の （１）式で表わされる。
ｖａ：印加電圧
ｖＣ：感光体層表面電位
Ｚ ：空隙
ＬＳ：感光体層厚み
ＫＳ：感光体層比誘電率
一方、空隙Ｚにおける放電現象はパッシェンの法則によ
り、Ｚ＝８μ以−ヒでは放電破壊電圧ｖｂは次の１次式
（２）で近似できる。
り、Ｚ＝８μ以−ヒでは放電破壊電圧ｖｂは次の１次式
（２）で近似できる。
Ｖ ｂ ＝ ３１２＋ １３．２２．、、、、（２）
（１）・（２）式をグラフに書くと第９図のグラフのよ
うになる。横軸は空隙距離Ｚ、縦軸は空隙破壊′電圧を
示し、下に凸の曲線■がパッシェンの曲線、上に凸の曲
！！■・■・（■が夫々（Ｖａ−ＶＣ）をパラメータと
した空隙電圧Ｖｇの特性を示す。
（１）・（２）式をグラフに書くと第９図のグラフのよ
うになる。横軸は空隙距離Ｚ、縦軸は空隙破壊′電圧を
示し、下に凸の曲線■がパッシェンの曲線、上に凸の曲
！！■・■・（■が夫々（Ｖａ−ＶＣ）をパラメータと
した空隙電圧Ｖｇの特性を示す。
パッシェンの曲線■と１曲線■〜■が交点を有するとき
放電が生ずるもの÷あり、放電が開始する点においては
、ｖｇ＝ｖｂとおいたＺの二次式で判別式が０になる。
放電が生ずるもの÷あり、放電が開始する点においては
、ｖｇ＝ｖｂとおいたＺの二次式で判別式が０になる。
すなわち。
（Ｖａ−Ｖｃ−３１２−６，２Ｘ −）２！４Ｘ ６．
２Ｘ ３１２Ｘ Ｌｓ／ＫｓＶｃ−Ｖａ−（５−７８Ｘ
了［−；う７に二Ｍ＋３１２令８．２ Ｘ Ｌｘ／Ｋ
ｇ）、、、（３）（Ｖｃ＝Ｖａ−Ｖｒ Ｈ） （３）式の右辺に先の実験で用いたＯＰＣ感光体層ｌｂ
の比誘電＄３、ＣＴＬ厚み１９勝を代入すると、Ｖｃ冨
Ｖａ−５７３ が得られ、先に得られた実験式とほぼ一致する。
２Ｘ ３１２Ｘ Ｌｓ／ＫｓＶｃ−Ｖａ−（５−７８Ｘ
了［−；う７に二Ｍ＋３１２令８．２ Ｘ Ｌｘ／Ｋ
ｇ）、、、（３）（Ｖｃ＝Ｖａ−Ｖｒ Ｈ） （３）式の右辺に先の実験で用いたＯＰＣ感光体層ｌｂ
の比誘電＄３、ＣＴＬ厚み１９勝を代入すると、Ｖｃ冨
Ｖａ−５７３ が得られ、先に得られた実験式とほぼ一致する。
パッシェンの法則は空隙での放電現象に間するものであ
るが、上記導電性ローラ２を用いた帯電過程においても
帯電部のすぐ近傍で微少ながらオゾンの発生（コロナ放
電に比較して１０−２〜１０−’）が認められ、帯電が
なんらかの形で放電現象に関係しているものと考えられ
る。
るが、上記導電性ローラ２を用いた帯電過程においても
帯電部のすぐ近傍で微少ながらオゾンの発生（コロナ放
電に比較して１０−２〜１０−’）が認められ、帯電が
なんらかの形で放電現象に関係しているものと考えられ
る。
第１０図のグラフは感光ドラム１の感光体層ｌｂを上記
例の０２０層に代えてアモルファスシリコン（ａ−Ｓｉ
）層とした場合の導電性ローラ２通過後の帯電された該
ａ−５ｊ感光ドラム１の表面電位と、導電性ローラ２に
対する印加直流電圧との関係を測定したものである。
例の０２０層に代えてアモルファスシリコン（ａ−Ｓｉ
）層とした場合の導電性ローラ２通過後の帯電された該
ａ−５ｊ感光ドラム１の表面電位と、導電性ローラ２に
対する印加直流電圧との関係を測定したものである。
暗減衰の因子を最小にするため帯電行程前の露光無で実
験を行ったｅ Ｖｒｔｌｔ ４４０Ｖから帯電が開始し
、その後は前述第７図の６ＰＣ感光ドラムの場合のグラ
フと同様な直線的関係が得られた。
験を行ったｅ Ｖｒｔｌｔ ４４０Ｖから帯電が開始し
、その後は前述第７図の６ＰＣ感光ドラムの場合のグラ
フと同様な直線的関係が得られた。
前記（３）式で得られたＫｓ＊Ｌｓに、用いたａ−５ｉ
感光ドラムのＫｓ＝１２、ＬＳ＝２０ＪＬを代入すると
Ｖ Ｔ Ｈ＊４３２Ｖが得られ、実験結果とほぼ一致す
る。
感光ドラムのＫｓ＝１２、ＬＳ＝２０ＪＬを代入すると
Ｖ Ｔ Ｈ＊４３２Ｖが得られ、実験結果とほぼ一致す
る。
導電性ローラ２に直流電圧を印加した場合、以Ｅのよう
な特性をもって感光体表面に帯電電位が得られるが、そ
の静電荷パターンを公知の現像方法を用いて顕像化する
と斑点状のムラすなわち帯電ムラが生じていることは前
述した通りである。
な特性をもって感光体表面に帯電電位が得られるが、そ
の静電荷パターンを公知の現像方法を用いて顕像化する
と斑点状のムラすなわち帯電ムラが生じていることは前
述した通りである。
Ｂ、未発明の接触帯電手法の場合（脈流゛を圧印加）上
記Ａ項で用いたＯＰＣ感光ドラム及びａ−Ｓｉ感光ドラ
ムについて、導電性ローラ２に直流ｖＤｃにＶＰ−、Ｐ
のピーク間電圧を有する交流ＶＡＣを重畳シタ脈流’Ｉ
ＩＨＥ （ＶＤＣ＋ＶＡＣ）を印加Ｌテａ−Ｓｉ感光ド
ラムを接触帯電処理したときのピーク間電圧に対する感
光体帯電電位の関係を夫々測定した。第３図及び第４図
はその夫々の測定結果グラフである。ｖｐ−ｐの小さい
領域では、帯電電位はｖ ｐ−ｐに比例して直線的に増
加し、ある値を越えると脈流電圧成分中の直流分Ｖｏｃ
値にほぼ飽和し、ｖ ｐ−ｐ変化に対して一定値をとる
。
記Ａ項で用いたＯＰＣ感光ドラム及びａ−Ｓｉ感光ドラ
ムについて、導電性ローラ２に直流ｖＤｃにＶＰ−、Ｐ
のピーク間電圧を有する交流ＶＡＣを重畳シタ脈流’Ｉ
ＩＨＥ （ＶＤＣ＋ＶＡＣ）を印加Ｌテａ−Ｓｉ感光ド
ラムを接触帯電処理したときのピーク間電圧に対する感
光体帯電電位の関係を夫々測定した。第３図及び第４図
はその夫々の測定結果グラフである。ｖｐ−ｐの小さい
領域では、帯電電位はｖ ｐ−ｐに比例して直線的に増
加し、ある値を越えると脈流電圧成分中の直流分Ｖｏｃ
値にほぼ飽和し、ｖ ｐ−ｐ変化に対して一定値をとる
。
感光体帯電電位のＶ ｐ−ｐ／２値変化に対する上記の
変曲点は、 ｏｐｃ感光ドラムの場合は第３図のグラ
フのように約１１００Ｖ 、 ａ−Ｓｉ感光ドラムの場
合は第４図のグラフのように約９００Ｖであり、これ等
は丁度前述Ａ項で求めた直流印加時のＶ丁Ｈ偵のほぼ２
倍の値になる。
変曲点は、 ｏｐｃ感光ドラムの場合は第３図のグラ
フのように約１１００Ｖ 、 ａ−Ｓｉ感光ドラムの場
合は第４図のグラフのように約９００Ｖであり、これ等
は丁度前述Ａ項で求めた直流印加時のＶ丁Ｈ偵のほぼ２
倍の値になる。
この関係は印加電圧の周波数及び直流成分Ｖ。
Ｃ値を変化させても帯電電位の飽和点がｖＤＣ値の変化
によってシフトするだけで、ｖ ｐ−ｐの変化に対する
変曲点の位置は一定であり、かつ導電性ローラ２の感光
体ｌに対するスピード（例えば停止・回転φ逆転）には
依存しない。
によってシフトするだけで、ｖ ｐ−ｐの変化に対する
変曲点の位置は一定であり、かつ導電性ローラ２の感光
体ｌに対するスピード（例えば停止・回転φ逆転）には
依存しない。
このように脈流電圧を印加して得られた感光体の帯′心
表面を現像すると、ＶＰ−Ｐの値が小さい時即ちＶ ｐ
−ｐ７２と帯電’ｌｕ位との間に傾き１の直線的な関係
にある領域においては、前述の導電性ローラ２に直流の
みを印加し°た時と同様に斑点状のムラを生じているが
、変曲点以上のピーク間電圧を印加した領域では帯電電
位が一定であるとともに、得られた顕画像は均一であり
、帯電が均一・一様に行われていた。
表面を現像すると、ＶＰ−Ｐの値が小さい時即ちＶ ｐ
−ｐ７２と帯電’ｌｕ位との間に傾き１の直線的な関係
にある領域においては、前述の導電性ローラ２に直流の
みを印加し°た時と同様に斑点状のムラを生じているが
、変曲点以上のピーク間電圧を印加した領域では帯電電
位が一定であるとともに、得られた顕画像は均一であり
、帯電が均一・一様に行われていた。
すなわち、帯電の一様性を得るためには感光体の諸物件
等によって決定される直流印加時の帯電開始電圧７丁Ｈ
の２倍以上のピーク間電圧を有する振動電圧を印加する
必要があり、その時得られる帯電電位は印加電圧の直流
成分に依存する。
等によって決定される直流印加時の帯電開始電圧７丁Ｈ
の２倍以上のピーク間電圧を有する振動電圧を印加する
必要があり、その時得られる帯電電位は印加電圧の直流
成分に依存する。
帯電の一様性と脈流電圧のピーク間電圧ｖ ｐ−ｐと帯
電開始電圧ＶＴＨ’との関係、即ちｖ ｐ−ｐ≧２ＶＴ
）Ｉに関して前述のように実験的には認証されたが、理
論的には以下のように考えられる。
電開始電圧ＶＴＨ’との関係、即ちｖ ｐ−ｐ≧２ＶＴ
）Ｉに関して前述のように実験的には認証されたが、理
論的には以下のように考えられる。
すなわち、ｖ ｐ−ｐ変化に対する帯電電位の関係にお
ける変曲点は感光体と導電性電位維持部材（導電性ロー
ラ）間の振動電界下において感光体から導電性電位維持
部材への電荷逆転移開始点と考えられる。
ける変曲点は感光体と導電性電位維持部材（導電性ロー
ラ）間の振動電界下において感光体から導電性電位維持
部材への電荷逆転移開始点と考えられる。
第５図は導電性電位維持部材への印加電圧を示すもので
ある。説明上Ｖｏｃ直流成分にｖ ｐ−ｐの正弦波が重
畳された脈流電圧波形とすると、脈流゛重圧印加におい
てＶ腸ａｘｅＶｍｉｎはと表わされる。
ある。説明上Ｖｏｃ直流成分にｖ ｐ−ｐの正弦波が重
畳された脈流電圧波形とすると、脈流゛重圧印加におい
てＶ腸ａｘｅＶｍｉｎはと表わされる。
Ｖ■■の電圧が印加された時、感光体は前述の（３）式
によって の表面電位に帯電される。
によって の表面電位に帯電される。
この後、上記表面電位に対して導電性電位維持部材への
印加電圧値が脈流電圧値中最小値すなわちＶ ｗｉｎに
なった時、その差が帯電開始電圧７丁Ｈを越えると過剰
な感光体上の電荷は導電性゛毛位維持部材側へ逆転移す
る。
印加電圧値が脈流電圧値中最小値すなわちＶ ｗｉｎに
なった時、その差が帯電開始電圧７丁Ｈを越えると過剰
な感光体上の電荷は導電性゛毛位維持部材側へ逆転移す
る。
導電性電位維持部材と感光体との間の電荷の転移・逆転
移が両者ともＶｒｓの閾値を有して行われるという事は
、電荷の転移が両者間の空隙量電圧によって決定される
ことから方向的に等価と考えられることになる。
移が両者ともＶｒｓの閾値を有して行われるという事は
、電荷の転移が両者間の空隙量電圧によって決定される
ことから方向的に等価と考えられることになる。
したがって、電荷の逆転移が生じるためには、すなわち
ｖ ｐ−ｐ≧２ＶＴＨ
となり、前述の実験式と一致する結果が得られる。
つまり、たとえ感光体へ局部的に過剰な電荷がのって高
電位になっても上述の電荷の逆転移により一様化される
。
電位になっても上述の電荷の逆転移により一様化される
。
ハ１発明の詳細
な説明したように、被帯電体に接触した導電性部材に帯
電開始電圧ＶＴＲの２倍以上のピーク間’；ｔｉ位を有
する脈流電圧を印加し、被帯電体と導電性部材との間に
振動電界を形成する事により、帯電均一性を得る接触帯
電が可能である。
電開始電圧ＶＴＲの２倍以上のピーク間’；ｔｉ位を有
する脈流電圧を印加し、被帯電体と導電性部材との間に
振動電界を形成する事により、帯電均一性を得る接触帯
電が可能である。
さらには、前述のごとく被帯電体と導電性部材間で電荷
の転移拳逆転移が生じていると考えられ、帯電前の被帯
電体の電位に依存せず所望の電位を高精度で得ることが
できる（第６図のグラフ参照）、すなわちコロナ放電器
で用いるグリッドに似た効果もあり、電子写真で言う静
電潜像変動にともなう画像変動といった現象のない安定
した帯電プロセスが可能となる。
の転移拳逆転移が生じていると考えられ、帯電前の被帯
電体の電位に依存せず所望の電位を高精度で得ることが
できる（第６図のグラフ参照）、すなわちコロナ放電器
で用いるグリッドに似た効果もあり、電子写真で言う静
電潜像変動にともなう画像変動といった現象のない安定
した帯電プロセスが可能となる。
第１図は被帯電体としての感光ドラムの一部とその面に
接触させた接触帯電用の電圧印加導電性ローラを示す図
、第２図ら）・（ｂ）は夫々導電性ローラの構成例の横
断面図、第３図書第４図は夫々ＯＰＣ感光ドラムとａ−
５＋感光ドラムについての印加電圧ｖ ｐ−ｐ値と感光
体帯電電位Ｖとの関係グラフ、第５図は導電性ローラへ
の印加電圧波形例（脈流電圧）、第６ｖ！ＪはＯＰＣ感
光ドラムについての帯電面電位と帯電後電位あ関係グラ
フ、第７図−ｒｊＳｉｏ図は夫々ＯＰＣ感光ドラムとａ
−３：感光ドラムについての直流印加電圧Ｖｏｃと感光
体帯電゛近位Ｖとの関係グラフ、第８図は感光体層−導
電性ローラ間の空隙ギャップ模型図、第９図はパッシェ
ンの曲線と空隙電圧の関係グラフである。 １は被帯電体としての感光ドラム、２は導電性部材、３
は電圧印加源。
接触させた接触帯電用の電圧印加導電性ローラを示す図
、第２図ら）・（ｂ）は夫々導電性ローラの構成例の横
断面図、第３図書第４図は夫々ＯＰＣ感光ドラムとａ−
５＋感光ドラムについての印加電圧ｖ ｐ−ｐ値と感光
体帯電電位Ｖとの関係グラフ、第５図は導電性ローラへ
の印加電圧波形例（脈流電圧）、第６ｖ！ＪはＯＰＣ感
光ドラムについての帯電面電位と帯電後電位あ関係グラ
フ、第７図−ｒｊＳｉｏ図は夫々ＯＰＣ感光ドラムとａ
−３：感光ドラムについての直流印加電圧Ｖｏｃと感光
体帯電゛近位Ｖとの関係グラフ、第８図は感光体層−導
電性ローラ間の空隙ギャップ模型図、第９図はパッシェ
ンの曲線と空隙電圧の関係グラフである。 １は被帯電体としての感光ドラム、２は導電性部材、３
は電圧印加源。
Claims (1)
- （１）外部より電圧を印加した導電性部材を被帯電体に
当接させて帯電を行う接触帯電方法において、帯電開始
電圧の２倍以上のピーク間電圧を有する脈流電圧を前記
導電性部材に印加することにより前記被帯電体と導電性
部材との間に振動電界を形成させて帯電を行わせる事を
特徴とする接触帯電方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29841986A JPS63149669A (ja) | 1986-12-15 | 1986-12-15 | 接触帯電方法 |
| US07/131,585 US4851960A (en) | 1986-12-15 | 1987-12-11 | Charging device |
| DE3789893T DE3789893T2 (de) | 1986-12-15 | 1987-12-14 | Aufladevorrichtung. |
| EP87310983A EP0272072B1 (en) | 1986-12-15 | 1987-12-14 | A charging device |
| US08/562,788 USRE35581E (en) | 1986-12-15 | 1995-11-27 | Charging device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29841986A JPS63149669A (ja) | 1986-12-15 | 1986-12-15 | 接触帯電方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63149669A true JPS63149669A (ja) | 1988-06-22 |
Family
ID=17859460
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29841986A Pending JPS63149669A (ja) | 1986-12-15 | 1986-12-15 | 接触帯電方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63149669A (ja) |
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