JPS63145735A - ジルコニウム合金 - Google Patents
ジルコニウム合金Info
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- JPS63145735A JPS63145735A JP29174986A JP29174986A JPS63145735A JP S63145735 A JPS63145735 A JP S63145735A JP 29174986 A JP29174986 A JP 29174986A JP 29174986 A JP29174986 A JP 29174986A JP S63145735 A JPS63145735 A JP S63145735A
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Landscapes
- Prevention Of Electric Corrosion (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、耐ノジュラーコロージョン性に優れたジルコ
ニウム合金に関する。
ニウム合金に関する。
Ｃ従来の技術）
ジルコニウム合金は、本来ジルコニウムが有する耐食性
をさらに向上させたものであり、熱中性子吸収断面積が
小さいこと、高温水中あるいは高温水蒸気中での耐食性
が良好である等の長所を有しているので、水冷却型原子
炉の燃料被覆管等の構造用材料として用いられている。
をさらに向上させたものであり、熱中性子吸収断面積が
小さいこと、高温水中あるいは高温水蒸気中での耐食性
が良好である等の長所を有しているので、水冷却型原子
炉の燃料被覆管等の構造用材料として用いられている。
現在商業的に最も広く用いられているジルコニウム合金
にはＡＳＴＭ、ＪＩＳ等に規定されているジルカロイ−
２およびジルカロイ−４がある。ジルカロイ−２は沸騰
水型原子炉の燃料液″Ｘ！管として、またジルカロイ−
４は加圧木型原子炉の燃ｆ４被覆管および沸騰水型原子
炉のチャンネルボックスとして用いられている。ジルカ
ロイ−２、ジルカロイ−４以外のジルコニウム合金とし
てはソ連で燃料被覆管として実用されていると言われる
ｌ ｗｔ％のＮｂを含むＺｒ−ｌＮｂ合金、重水型原子
炉の圧力管として使用されている２、５ ｗＬ％のＮｂ
を含むＺｒ−２゜５Ｎｂ等がある。
にはＡＳＴＭ、ＪＩＳ等に規定されているジルカロイ−
２およびジルカロイ−４がある。ジルカロイ−２は沸騰
水型原子炉の燃料液″Ｘ！管として、またジルカロイ−
４は加圧木型原子炉の燃ｆ４被覆管および沸騰水型原子
炉のチャンネルボックスとして用いられている。ジルカ
ロイ−２、ジルカロイ−４以外のジルコニウム合金とし
てはソ連で燃料被覆管として実用されていると言われる
ｌ ｗｔ％のＮｂを含むＺｒ−ｌＮｂ合金、重水型原子
炉の圧力管として使用されている２、５ ｗＬ％のＮｂ
を含むＺｒ−２゜５Ｎｂ等がある。
しかしながら、これら合金の耐食性は必ずしも十分では
なく、例えば、水冷却型炉の燃料被覆管に用いた場合に
は、ノジュラーコロージヲンと呼ばれる寞常な腐食現象
が発生することがあった。
なく、例えば、水冷却型炉の燃料被覆管に用いた場合に
は、ノジュラーコロージヲンと呼ばれる寞常な腐食現象
が発生することがあった。
この現象は沸騰水型原子炉のジルカロイ−２の被覆管に
発生しやすいと言われており、正常であれば高温水また
は水薄気との反応による黒色の緻密な酸化皮膜が均一に
生成するのであるが、ノジュラーコロージョン現象（以
下、単に「ノジェラー」ともいう）が生ずると、白色の
斑点状酸化物が生成し、これら被覆管の健全な肉厚の残
少が急速に進むため、重大な問題とされているものであ
る。
発生しやすいと言われており、正常であれば高温水また
は水薄気との反応による黒色の緻密な酸化皮膜が均一に
生成するのであるが、ノジュラーコロージョン現象（以
下、単に「ノジェラー」ともいう）が生ずると、白色の
斑点状酸化物が生成し、これら被覆管の健全な肉厚の残
少が急速に進むため、重大な問題とされているものであ
る。
このノジュラーコロージランについては各種の研究が行
なわれており、その防止対策についていくつかの方法が
提案されている。それらの提案としては、例えば、 ■ジルカロイー２またはジルカロイ−４（以下、単に「
ジルカロイ合金」という）の素管または中間段階で外面
のみを（α＋β）またはβ域まで加熱した後、急冷熱処
理をしてジルカロイ合金中に生成する金属間化合物の析
出形態を変化させ耐ノジュラーコロージョン性を得よう
とする方法と、 ■ジルカロイー２またはジルカロイ−４の組成に０．０
５〜１．０％のＮｂを含有させて耐ノジュラーコロージ
ョン性を得ようとする方法（特開昭６０−３６６４０号
）があげられる。
なわれており、その防止対策についていくつかの方法が
提案されている。それらの提案としては、例えば、 ■ジルカロイー２またはジルカロイ−４（以下、単に「
ジルカロイ合金」という）の素管または中間段階で外面
のみを（α＋β）またはβ域まで加熱した後、急冷熱処
理をしてジルカロイ合金中に生成する金属間化合物の析
出形態を変化させ耐ノジュラーコロージョン性を得よう
とする方法と、 ■ジルカロイー２またはジルカロイ−４の組成に０．０
５〜１．０％のＮｂを含有させて耐ノジュラーコロージ
ョン性を得ようとする方法（特開昭６０−３６６４０号
）があげられる。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、前記提案はそれぞれ次のような問題を包
含している。第１のｔ２Ｘ方法では、外面のみ急冷熱処
理するという面倒な工程を加えねばならず、温度コント
ロールも注意を払う必要があり、この提案方法を用いる
ことは、設備を増やし、さらに工程をも増やすため、製
造費用および検査費用の増加などの相当なコストアップ
が予想される。
含している。第１のｔ２Ｘ方法では、外面のみ急冷熱処
理するという面倒な工程を加えねばならず、温度コント
ロールも注意を払う必要があり、この提案方法を用いる
ことは、設備を増やし、さらに工程をも増やすため、製
造費用および検査費用の増加などの相当なコストアップ
が予想される。
次の第２の提案方法は、ジルカロイ合金が純ジルコニウ
ムよりも耐食性に優れていることと、Ｎｂを含有させる
ことにより耐食性が向上するという２つの従来知見を組
み合せたものと考えられる。
ムよりも耐食性に優れていることと、Ｎｂを含有させる
ことにより耐食性が向上するという２つの従来知見を組
み合せたものと考えられる。
したがって、ジルカロイ合金をベースとしてＮｂを含有
させた前記ｔ２案方法により得られた合金は、従来のジ
ルカロイ合金に比べて耐食性の向上がみられるが、この
第２の提案方法によるＮｂの所定量をジルカロイ合金ベ
ースに含有させるだけでは、通常炉外試験で行なわるノ
ジェラーコロージョンに対する抵抗性評価テスト（５０
０℃、ｌｏ５気圧、高温高圧水蒸気中）にみられるよう
な過酷条件、下でのノジェラーコロージョンの発生を抑
制することはできなかった。
させた前記ｔ２案方法により得られた合金は、従来のジ
ルカロイ合金に比べて耐食性の向上がみられるが、この
第２の提案方法によるＮｂの所定量をジルカロイ合金ベ
ースに含有させるだけでは、通常炉外試験で行なわるノ
ジェラーコロージョンに対する抵抗性評価テスト（５０
０℃、ｌｏ５気圧、高温高圧水蒸気中）にみられるよう
な過酷条件、下でのノジェラーコロージョンの発生を抑
制することはできなかった。
かくして、本発明の目的は、従来よりすぐれた耐ノジュ
ラーコロージヲン性を有するより安価なジルコニウム合
金を提供することである。
ラーコロージヲン性を有するより安価なジルコニウム合
金を提供することである。
＜ｒｔａｉ点を解決するための手段）
本発明者らは、上記欠点を解決すべく、各種合金成分の
耐ノジュラーコロージョン性に及ぼす影響について種々
検討を重ねた結果、次のような新しい知見を得た。
耐ノジュラーコロージョン性に及ぼす影響について種々
検討を重ねた結果、次のような新しい知見を得た。
■耐ノジュラーコロージョン性の観点から特にＦｅ５Ｃ
ｒ、 Ｎｔを同時に含有する場合に５ｎｉＪを少なくす
る方が良い効果が得られること。但し、強度の向上のた
めにＳｎの添加を必要とする場合は、ｌ。
ｒ、 Ｎｔを同時に含有する場合に５ｎｉＪを少なくす
る方が良い効果が得られること。但し、強度の向上のた
めにＳｎの添加を必要とする場合は、ｌ。
２ｗｔ％までは特に耐食性の低下をおこさず含有させる
ことができること。
ことができること。
■ＳｎはＮが耐食性を低下させるのを抑制する効果があ
るとされているが、現状のスポンジおよび熔解技術から
はＮは通常２０ｐｐｍ程度含有するにすぎないことから
、このＮが耐食性を低下させるのを１ｍえるためには０
．２％含有されれば十分であること。
るとされているが、現状のスポンジおよび熔解技術から
はＮは通常２０ｐｐｍ程度含有するにすぎないことから
、このＮが耐食性を低下させるのを１ｍえるためには０
．２％含有されれば十分であること。
以上のように、本発明者らは従来あまり注目されなかっ
たＳｎ添加による効果の検討を行い、得られた前述の新
たな知見に基づき本発明を完成した。
たＳｎ添加による効果の検討を行い、得られた前述の新
たな知見に基づき本発明を完成した。
ここに、本発明の要旨とするところは、重量％で、
Ｎｂ：Ｏ，１〜１．２％、Ｓｎ：０．２〜１．２％、さ
らに、 Ｆｅ：０．２５％以下、Ｃｒ：０．２０％以下、および
Ｎｉ：０．３％以下のうち１種もしくは２種以上、残部
がジルコニウムおよび付随不純物 からなる組成を有する、耐ノジュラーコロージョン性に
すぐれたジルコニウム合金である。
らに、 Ｆｅ：０．２５％以下、Ｃｒ：０．２０％以下、および
Ｎｉ：０．３％以下のうち１種もしくは２種以上、残部
がジルコニウムおよび付随不純物 からなる組成を有する、耐ノジュラーコロージョン性に
すぐれたジルコニウム合金である。
次に、本発明をさらに詳しく説明する。
（作用）
本発明におけるジルコニウム合金の組成成分を上述の如
く限定する理由を下記に説明する。
く限定する理由を下記に説明する。
（ａｌＮｂ ： Ｎｂは通常の耐ノジュラーコロージョ
ン性を改善する目的で加えられるが、本発明のように従
来のジルカロイ合金よりＳｎ含有量が少なく、Ｆｅ、
ＣｒおよびＮｉが共存して含有される条件下では、Ｎｂ
含有量が０．１重量％から本発明合金における耐ノジュ
ラーコロージョン性の効果が現れる。したがって、Ｎｂ
が０．１重量％より多く加えられるに従い、前記合金の
耐食性改善効果がさらに向上し、また強度も同時に向上
する。
ン性を改善する目的で加えられるが、本発明のように従
来のジルカロイ合金よりＳｎ含有量が少なく、Ｆｅ、
ＣｒおよびＮｉが共存して含有される条件下では、Ｎｂ
含有量が０．１重量％から本発明合金における耐ノジュ
ラーコロージョン性の効果が現れる。したがって、Ｎｂ
が０．１重量％より多く加えられるに従い、前記合金の
耐食性改善効果がさらに向上し、また強度も同時に向上
する。
しかしながら、Ｎｂは高価な元素であり、また中性子吸
収も大きいため含有量が少ない方が望ましい０本発明で
は、上記の点を考慮して、Ｎｂ含有量の上限を１．２重
量％とする。
収も大きいため含有量が少ない方が望ましい０本発明で
は、上記の点を考慮して、Ｎｂ含有量の上限を１．２重
量％とする。
１１ｓｎ： Ｓｎは少量の含有で本発明合金の耐食性改
善効果が得られ、耐食性向上のためには好ましい元素で
ある。しかし、Ｓｎは同時にその含有量が多すぎるとか
えって耐食性を低下させる性質を有する０本発明におい
てＳｎ含有量を少量とするのは不純物としてのＮが有す
る耐食性を低下させる影響を抑えるためである。本発明
では０．２重品％のＳｎ含有でその抑制効果を示す。
善効果が得られ、耐食性向上のためには好ましい元素で
ある。しかし、Ｓｎは同時にその含有量が多すぎるとか
えって耐食性を低下させる性質を有する０本発明におい
てＳｎ含有量を少量とするのは不純物としてのＮが有す
る耐食性を低下させる影響を抑えるためである。本発明
では０．２重品％のＳｎ含有でその抑制効果を示す。
Ｓｎの含有量と得られる合金との間の特性について調べ
たところ予想外にも、少量のＳｎが有効であり、Ｓｎ含
有量が１．２重世％までは耐食性を低下させないことが
確認できた。したがって、本発明のＳｎ含有量の上限を
１．２重囲％とする。
たところ予想外にも、少量のＳｎが有効であり、Ｓｎ含
有量が１．２重世％までは耐食性を低下させないことが
確認できた。したがって、本発明のＳｎ含有量の上限を
１．２重囲％とする。
好ましくは、０．８％である。
また、Ｓｎは強度向上にも有効な元素であるため、強度
向上が必要な場合には、本発明の範囲内で、より多量に
含有させるのが好ましい。
向上が必要な場合には、本発明の範囲内で、より多量に
含有させるのが好ましい。
（ｃｌＦｅ： Ｆｅもまた本発明合金の耐食性向上に有
効な元素であり、その含有量の増加に伴ない耐食性向上
の効果が得られる。しかし、Ｆｅ含を量が多すぎると逆
に耐食性の低下を示す、したがって、本発明では、Ｆｅ
含有量の上限を０．２５重世％とする。
効な元素であり、その含有量の増加に伴ない耐食性向上
の効果が得られる。しかし、Ｆｅ含を量が多すぎると逆
に耐食性の低下を示す、したがって、本発明では、Ｆｅ
含有量の上限を０．２５重世％とする。
（ｄｌｃｒ： ＣｒはＦｅと同様に本発明合金の耐食性
向上に有効な元素であり、その含有量の増加に伴ない耐
食性向上の効果が得られる。しがしその含有量が０．２
重量％を超えると逆に耐食性の低下を示す、特に焼鈍温
度に敏感に影響されるのであまり多量の含有は好ましく
ない、したがって、本発明では、Ｃｒ含を量の上限を０
．２重量％とする。
向上に有効な元素であり、その含有量の増加に伴ない耐
食性向上の効果が得られる。しがしその含有量が０．２
重量％を超えると逆に耐食性の低下を示す、特に焼鈍温
度に敏感に影響されるのであまり多量の含有は好ましく
ない、したがって、本発明では、Ｃｒ含を量の上限を０
．２重量％とする。
（ｅｌ旧：ＮｉもＦｅ、 Ｃｒと同様に本発明合金の耐
食性向上に有効な元素であり、その含有量の増加に伴な
い耐食性向上効果が得られる。しかし、含有量が０．３
重量％を超えると逆に耐食性の低下を示す、したがって
本発明では、Ｎｔ含有量の上限を０．３重量％とする。
食性向上に有効な元素であり、その含有量の増加に伴な
い耐食性向上効果が得られる。しかし、含有量が０．３
重量％を超えると逆に耐食性の低下を示す、したがって
本発明では、Ｎｔ含有量の上限を０．３重量％とする。
さらに、本発明にあっては、耐食性、機械的性質、中性
子吸収を考慮して以下に述べる添加成分の組成範囲とす
るのが好ましい。
子吸収を考慮して以下に述べる添加成分の組成範囲とす
るのが好ましい。
ΣＭ＝Ｎｂ＋Ｓｎ＋（Ｆｅ＋Ｃｒ＋Ｎｉ）上記式のΣＭ
は本発明合金に含有する化学成分の含有量の総和量を表
わすものである。
は本発明合金に含有する化学成分の含有量の総和量を表
わすものである。
本発明合金の機械的性質を考慮して、その総和量は０．
７重量％以上であればよい、Ｓｒ＋ｌｉはＮｂＷｋとＦ
ｅ、 ＣｒおよびＮｉ１ｉから上記総和量ΣＭが０．７
重量％以上になるように、０．２〜１．２重量％の範囲
で設定する。
７重量％以上であればよい、Ｓｒ＋ｌｉはＮｂＷｋとＦ
ｅ、 ＣｒおよびＮｉ１ｉから上記総和量ΣＭが０．７
重量％以上になるように、０．２〜１．２重量％の範囲
で設定する。
（実施例）
本実施例の試験片は＾「アークポクン溶解炉を用いて第
１表に示す化学成分を有する合金を溶製し、下記のフロ
ーチャートに示す加工工程を経て得られた厚さ２Ｉｌｌ
Ｉの板材を用いた。前記板材を試験片として循環水蒸気
オートクレーブ試験に基づき腐食性の評価を行った。腐
食性の評価は前記試験に基づくノジュラーコロージョン
の発生有無（具体的には、直径０．１ｍｍ以上の白色球
状酸化物を目視検査で判定した。
１表に示す化学成分を有する合金を溶製し、下記のフロ
ーチャートに示す加工工程を経て得られた厚さ２Ｉｌｌ
Ｉの板材を用いた。前記板材を試験片として循環水蒸気
オートクレーブ試験に基づき腐食性の評価を行った。腐
食性の評価は前記試験に基づくノジュラーコロージョン
の発生有無（具体的には、直径０．１ｍｍ以上の白色球
状酸化物を目視検査で判定した。
なお、前記試験は５３０℃、１０５気圧、１００時間の
オートクレーブ条件で行った。
オートクレーブ条件で行った。
仮林■工工程
β処理（１０５０℃Ｘ１ｈｒ −ＷＱ （水冷）〕−熱
間圧延〔７００℃Ｘ２ｈｒ 、Ｒｄ （加工度） ”５
０％） −中間焼鈍（６５０℃Ｘ ２ｈｒ）−冷間圧延
（Ｒｄ −７０Ｖｏ ） −ｒｇ ８％焼鈍（５７７℃
Ｘ３ｈｒ）−板材（試験片）（続く） （続き） （注） ０： ノジエラーなし ×： ノジェラー発生 第１表に本発明合金材と比較用合金材の耐腐食性の評価
の結果をまとめて示した。
間圧延〔７００℃Ｘ２ｈｒ 、Ｒｄ （加工度） ”５
０％） −中間焼鈍（６５０℃Ｘ ２ｈｒ）−冷間圧延
（Ｒｄ −７０Ｖｏ ） −ｒｇ ８％焼鈍（５７７℃
Ｘ３ｈｒ）−板材（試験片）（続く） （続き） （注） ０： ノジエラーなし ×： ノジェラー発生 第１表に本発明合金材と比較用合金材の耐腐食性の評価
の結果をまとめて示した。
第１表かられかるように、前記試験条件で試験！ｋｌ、
２，３，４に示すジルカロイ合金および従来のジルカロ
イ＋Ｎｂ合金、すなわち、比較合金材はいずれもノジェ
ラーコロージランの発生が確認され、また試験ぬ５〜８
に示す本発明のＮｂ含有範′囲にある合金ではあるがＳ
ｏｌが本発明の範囲の１゜２ｍ景％を超える比較合金材
は同様にノジュラーコロージ普ンの発生が確認された。
２，３，４に示すジルカロイ合金および従来のジルカロ
イ＋Ｎｂ合金、すなわち、比較合金材はいずれもノジェ
ラーコロージランの発生が確認され、また試験ぬ５〜８
に示す本発明のＮｂ含有範′囲にある合金ではあるがＳ
ｏｌが本発明の範囲の１゜２ｍ景％を超える比較合金材
は同様にノジュラーコロージ普ンの発生が確認された。
また試験−９，１５，２０に示す合金は、それぞれ、Ｆ
ｅｂ Ｃｒ％Ｎｉ１ｉｉが本発明の範囲を越えており、
さらに試験−３４，３５はＮｂｌが本発明の範囲を越え
ており、いづれもノジェラーコロージジンの発生が確認
された。しかし本発明の範囲にある試Ｍ嵩ｌＯ〜１４．
１６〜１９．２１〜３３に示す本発明合金材にはいずれ
もノジェラーコロージッンの発生が確認されなかった。
ｅｂ Ｃｒ％Ｎｉ１ｉｉが本発明の範囲を越えており、
さらに試験−３４，３５はＮｂｌが本発明の範囲を越え
ており、いづれもノジェラーコロージジンの発生が確認
された。しかし本発明の範囲にある試Ｍ嵩ｌＯ〜１４．
１６〜１９．２１〜３３に示す本発明合金材にはいずれ
もノジェラーコロージッンの発生が確認されなかった。
したがって、本発明の範囲内の組成成分を有する合金材
は従来より耐ノジェラーコロージθン性、が確認されて
いる比較用合金材に比べ、さらに優れた耐ノジェラーコ
ロージコン性を有することがわかった。
は従来より耐ノジェラーコロージθン性、が確認されて
いる比較用合金材に比べ、さらに優れた耐ノジェラーコ
ロージコン性を有することがわかった。
（発明の効果）
以上のように、本発明によれば、耐ノジェラーコロージ
ョン性にすぐれているといわれる従来のジルコニウム合
金よりもＳｎ含有量を大幅に減らしても、他の添加成分
Ｗａｓ Ｃｒ、 Ｘｉを任意に１種以上選択して本発明
で限定する量だけ添加することにより、むしろ従来に比
べさらに−Ｎｕ１れた耐ノジェラーコロージ四ｙ性が得
られるのである。
ョン性にすぐれているといわれる従来のジルコニウム合
金よりもＳｎ含有量を大幅に減らしても、他の添加成分
Ｗａｓ Ｃｒ、 Ｘｉを任意に１種以上選択して本発明
で限定する量だけ添加することにより、むしろ従来に比
べさらに−Ｎｕ１れた耐ノジェラーコロージ四ｙ性が得
られるのである。
したがって、本発明によれば、従来よりもさらに過酷な
条件下でも耐ノジェラーコロージッン性を有する優れた
ジルコニウム合金材が供給できる。
条件下でも耐ノジェラーコロージッン性を有する優れた
ジルコニウム合金材が供給できる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量％で、 Ｎｂ：０．１〜１．２％、Ｓｎ：０．２〜１．２％、さ
らに、 Ｆｅ：０．２５％以下、Ｃｒ：０．２０％以下、および
Ｎｉ：０．３％以下のうち１種もしくは２種以上、残部
がジルコニウムおよび付随不純物 からなる組成を有する、耐ノジュラーコロージョン性に
すぐれたジルコニウム合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29174986A JPS63145735A (ja) | 1986-12-08 | 1986-12-08 | ジルコニウム合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29174986A JPS63145735A (ja) | 1986-12-08 | 1986-12-08 | ジルコニウム合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63145735A true JPS63145735A (ja) | 1988-06-17 |
Family
ID=17772913
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29174986A Pending JPS63145735A (ja) | 1986-12-08 | 1986-12-08 | ジルコニウム合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63145735A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63179034A (ja) * | 1987-01-21 | 1988-07-23 | Kobe Steel Ltd | 耐蝕性ジルコニウム合金 |
| JPH01306535A (ja) * | 1988-06-06 | 1989-12-11 | Mitsubishi Atom Power Ind Inc | ジルコニウム基合金とその製造方法 |
| JPH02173235A (ja) * | 1988-12-27 | 1990-07-04 | Toshiba Corp | 耐食性ジルコニウム合金 |
| JPH02213437A (ja) * | 1989-02-14 | 1990-08-24 | Nippon Nuclear Fuel Dev Co Ltd | 原子炉用高耐食性ジルコニウム合金 |
| US5017336A (en) * | 1988-01-22 | 1991-05-21 | Mitsubishi Kinzoku Kabushiki Kaisha | Zironium alloy for use in pressurized nuclear reactor fuel components |
| US7985373B2 (en) | 1998-03-31 | 2011-07-26 | Framatome Anp | Alloy and tube for nuclear fuel assembly and method for making same |
| USRE43182E1 (en) | 1995-07-27 | 2012-02-14 | Areva Np | Tube for a nuclear fuel assembly, and method for making same |
| EP2721188A1 (en) * | 2011-06-16 | 2014-04-23 | Westinghouse Electric Company LLC | Zirconium alloys with improved corrosion/creep resistance due to final heat treatments |
-
1986
- 1986-12-08 JP JP29174986A patent/JPS63145735A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63179034A (ja) * | 1987-01-21 | 1988-07-23 | Kobe Steel Ltd | 耐蝕性ジルコニウム合金 |
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| JPH01306535A (ja) * | 1988-06-06 | 1989-12-11 | Mitsubishi Atom Power Ind Inc | ジルコニウム基合金とその製造方法 |
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| JP2726299B2 (ja) * | 1989-02-14 | 1998-03-11 | 日本核燃料開発株式会社 | 原子炉用高耐食性ジルコニウム合金 |
| USRE43182E1 (en) | 1995-07-27 | 2012-02-14 | Areva Np | Tube for a nuclear fuel assembly, and method for making same |
| US7985373B2 (en) | 1998-03-31 | 2011-07-26 | Framatome Anp | Alloy and tube for nuclear fuel assembly and method for making same |
| EP2721188A1 (en) * | 2011-06-16 | 2014-04-23 | Westinghouse Electric Company LLC | Zirconium alloys with improved corrosion/creep resistance due to final heat treatments |
| EP2721188A4 (en) * | 2011-06-16 | 2015-04-29 | Westinghouse Electric Corp | ZIRCONIUM ALLOYS WITH IMPROVED CORROSION / CROPPING RESISTANCE TO COMPLETE HEAT TREATMENT |
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