JPS63141809A - 空気入りタイヤ - Google Patents
空気入りタイヤInfo
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- JPS63141809A JPS63141809A JP61288946A JP28894686A JPS63141809A JP S63141809 A JPS63141809 A JP S63141809A JP 61288946 A JP61288946 A JP 61288946A JP 28894686 A JP28894686 A JP 28894686A JP S63141809 A JPS63141809 A JP S63141809A
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- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 claims abstract description 29
- 239000005060 rubber Substances 0.000 claims abstract description 29
- 238000005452 bending Methods 0.000 abstract description 15
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C17/00—Tyres characterised by means enabling restricted operation in damaged or deflated condition; Accessories therefor
-
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- B60—VEHICLES IN GENERAL
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- B60C2017/0081—Tyres characterised by means enabling restricted operation in damaged or deflated condition; Accessories therefor comprising special reinforcing means in the crown area
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明はランフラット性能を有する空気入りタイヤに関
するものである。
するものである。
従来、タイヤがパンクしたときときに、ランフラット走
行を可能にするタイヤについて種々の提案がある。例え
ば、特開昭49−20802号公報には、サイドウオー
ル部を高い曲げ剛性の補強ゴムを挿入して厚肉に構成し
、この曲げ剛性の高いサイドウオール部によって荷重を
支えることによりランフラット性能を与えるようにした
ものが開示されている。また、特開昭54−15340
2号公報には、トレッド部に配置した補強ベルトの曲げ
剛性を高くし、この補強ベルトの剛性により荷重を支え
ることによってランフラット性能を与えるようにしたも
のが開示されている。
行を可能にするタイヤについて種々の提案がある。例え
ば、特開昭49−20802号公報には、サイドウオー
ル部を高い曲げ剛性の補強ゴムを挿入して厚肉に構成し
、この曲げ剛性の高いサイドウオール部によって荷重を
支えることによりランフラット性能を与えるようにした
ものが開示されている。また、特開昭54−15340
2号公報には、トレッド部に配置した補強ベルトの曲げ
剛性を高くし、この補強ベルトの剛性により荷重を支え
ることによってランフラット性能を与えるようにしたも
のが開示されている。
しかし、前者の場合は、サイドウオール部を非常に厚肉
にするため重量増加を招き、かつ空気入り走行時の乗心
地を悪くしたり、発熱が大きくなるため早期に損傷する
という欠点がある。
にするため重量増加を招き、かつ空気入り走行時の乗心
地を悪くしたり、発熱が大きくなるため早期に損傷する
という欠点がある。
また、後者の場合には、ベルト剛性が大きすぎるためト
レッド面の接地面積が小さくなり、それによってトラク
ション等の運動特性が低下したり、空気入り時の乗心地
が低下するという欠点を有している。
レッド面の接地面積が小さくなり、それによってトラク
ション等の運動特性が低下したり、空気入り時の乗心地
が低下するという欠点を有している。
本発明の目的は、補強ベルトの曲げ剛性とすイドウオー
ル部の補強ゴムの剛性と厚みをそれぞれ適正にバランス
させることにより、ランフラット性能を有しながら、極
端な重量増加を招いたり、空気入り走行時の乗心地の低
下や運動性能の低下を招くことがない空気入りタイヤを
提供することにある。
ル部の補強ゴムの剛性と厚みをそれぞれ適正にバランス
させることにより、ランフラット性能を有しながら、極
端な重量増加を招いたり、空気入り走行時の乗心地の低
下や運動性能の低下を招くことがない空気入りタイヤを
提供することにある。
上記目的を達成するための本発明は、トレッド部に補強
ベルトを配置するとともに、サイドウオール部にショア
A硬さ60〜90の高剛性の補強ゴムを配置し、この補
強ゴムのタイヤ最大幅における厚みgをカーカス断面高
さHに対し2〜6%にし、かつトレッド部のリング剛性
率を2〜10%にしたことを特徴とするものである。
ベルトを配置するとともに、サイドウオール部にショア
A硬さ60〜90の高剛性の補強ゴムを配置し、この補
強ゴムのタイヤ最大幅における厚みgをカーカス断面高
さHに対し2〜6%にし、かつトレッド部のリング剛性
率を2〜10%にしたことを特徴とするものである。
本発明において、トレッド部のリング剛性率とは、タイ
ヤトレッド部をベルトとカーカスを含んだ第1図のA−
A、B−B線で切断した外径りのリングTに対して、第
2図に示すように径方向に圧縮荷重を加えてリングTに
変形を与える試験を行い、リングTの変形量δがカーカ
ス断面高さHの50%になるときの荷重Wとこのタイヤ
の設計常用荷重W、との比W/WDで表したパラメータ
であり、補強ベルトの曲げ剛性により定まるものである
。
ヤトレッド部をベルトとカーカスを含んだ第1図のA−
A、B−B線で切断した外径りのリングTに対して、第
2図に示すように径方向に圧縮荷重を加えてリングTに
変形を与える試験を行い、リングTの変形量δがカーカ
ス断面高さHの50%になるときの荷重Wとこのタイヤ
の設計常用荷重W、との比W/WDで表したパラメータ
であり、補強ベルトの曲げ剛性により定まるものである
。
本発明においてトレッド部の補強ベルトの曲げ剛性特性
を、上記定義のリング剛性率として2〜10%にするこ
とは、−taタイヤに挿入されている補強ベルトに比べ
れば極めて大であるが、従来の大きい剛性の補強ベルト
によりランフラット性能を付与するようにしたタイヤに
比べれば、極めて小さな値になっている。
を、上記定義のリング剛性率として2〜10%にするこ
とは、−taタイヤに挿入されている補強ベルトに比べ
れば極めて大であるが、従来の大きい剛性の補強ベルト
によりランフラット性能を付与するようにしたタイヤに
比べれば、極めて小さな値になっている。
また、サイドウオール部のタイヤ最大幅における厚みは
、補強ゴムを挿入したことによって、一般タイヤに比べ
れば大きめであるが、しかし従来の厚い補強ゴムを挿入
してランフラット性能を付与するようにしたタイヤに比
べれ−ば極めて薄くなっている。
、補強ゴムを挿入したことによって、一般タイヤに比べ
れば大きめであるが、しかし従来の厚い補強ゴムを挿入
してランフラット性能を付与するようにしたタイヤに比
べれ−ば極めて薄くなっている。
また、サイドウオール部に挿入する補強ゴムのゴム硬さ
としては、ショア硬さで60〜90にする必要があるが
、これは従来の補強ゴムによってランフラット性能を得
るようにしたものと同様であって差し支えない。すなわ
ち、補強ゴムのゴム硬さがショア硬度で60より小さく
ては、サイドウオール部が柔らかくなりすぎてランフラ
・7ト性能を得ることが困難になるからである。また、
ショア硬度で90より大きくなると、タイヤ乗心地が悪
くなり、また走行中に補強ゴムが破壊されるため好まし
くない。
としては、ショア硬さで60〜90にする必要があるが
、これは従来の補強ゴムによってランフラット性能を得
るようにしたものと同様であって差し支えない。すなわ
ち、補強ゴムのゴム硬さがショア硬度で60より小さく
ては、サイドウオール部が柔らかくなりすぎてランフラ
・7ト性能を得ることが困難になるからである。また、
ショア硬度で90より大きくなると、タイヤ乗心地が悪
くなり、また走行中に補強ゴムが破壊されるため好まし
くない。
本発明では、上記トレッド部の補強ベルトの曲げ剛性特
性とサイドウオール部補強ゴムの曲げ剛性および厚み条
件とを同時に相乗的に作用させることにより、はじめて
ランフラット性能を発揮することが可能であり、両者の
うちのいずれか一方の条件が外れては本発明の目的は達
成されなくなる。
性とサイドウオール部補強ゴムの曲げ剛性および厚み条
件とを同時に相乗的に作用させることにより、はじめて
ランフラット性能を発揮することが可能であり、両者の
うちのいずれか一方の条件が外れては本発明の目的は達
成されなくなる。
すなわち、トレッド部のリング剛性率が2%より小さか
ったり、または補強ゴムの上記条件による厚さが2%よ
り小さいと良好なランフラット性能は期待することがで
きなくなる。また、トレッド部のリング剛性率が10%
より大きいと、曲げ剛性が高いために乗り心地が悪化し
たり、またトレッド部の接地面積を小さくなることによ
って、トラクションなどの運動性能を低下させるように
なる。また、補強ゴムの上記条件による厚さが6%より
大きいと、重量増加を招く結果になるばかりでなく、乗
り心地が悪化し、また発熱を大きくしてタイヤの早期損
傷を招くようになる。
ったり、または補強ゴムの上記条件による厚さが2%よ
り小さいと良好なランフラット性能は期待することがで
きなくなる。また、トレッド部のリング剛性率が10%
より大きいと、曲げ剛性が高いために乗り心地が悪化し
たり、またトレッド部の接地面積を小さくなることによ
って、トラクションなどの運動性能を低下させるように
なる。また、補強ゴムの上記条件による厚さが6%より
大きいと、重量増加を招く結果になるばかりでなく、乗
り心地が悪化し、また発熱を大きくしてタイヤの早期損
傷を招くようになる。
第1図は本発明の実施例からなるランフラット性能を有
するラジアルタイヤであって、1はトレッド部、2,2
はサイドウオール部である。
するラジアルタイヤであって、1はトレッド部、2,2
はサイドウオール部である。
トレッド部1と両サイドウオール部2,2とにはカーカ
スプライ3が跨るように設けられている。上記トレッド
部1には、カーカスプライ3の外周側に、通常のラジア
ルタイヤに設けられるものよりは曲げ耐性の大きい補強
ベルト4が設けられている。この補強ベルト4は1層で
あってもよく、あるいは2層以上が積層されていてもよ
い。この補強ベルトを構成するコード素材としては特に
限定されないが、ベルト層を薄くし、かつ大きな曲げ剛
性を得るようにするには、高弾性樹脂を含浸させたポリ
アミドフィラメントによる積層構造を採用するのがよい
。このような補強ベルトの挿入によって、タイヤトレッ
ド部のリング剛性率を2〜10%に調整することができ
る。
スプライ3が跨るように設けられている。上記トレッド
部1には、カーカスプライ3の外周側に、通常のラジア
ルタイヤに設けられるものよりは曲げ耐性の大きい補強
ベルト4が設けられている。この補強ベルト4は1層で
あってもよく、あるいは2層以上が積層されていてもよ
い。この補強ベルトを構成するコード素材としては特に
限定されないが、ベルト層を薄くし、かつ大きな曲げ剛
性を得るようにするには、高弾性樹脂を含浸させたポリ
アミドフィラメントによる積層構造を採用するのがよい
。このような補強ベルトの挿入によって、タイヤトレッ
ド部のリング剛性率を2〜10%に調整することができ
る。
また、サイドウオール部2,2には、それぞれ三日月状
断面をしたショアA硬度が60〜90の補強ゴム5が内
挿されている。この補強ゴム5のタイヤ最大幅における
厚さgは、上述したようにカーカスプライの断面高さH
に対し2〜6%になるようにしである。
断面をしたショアA硬度が60〜90の補強ゴム5が内
挿されている。この補強ゴム5のタイヤ最大幅における
厚さgは、上述したようにカーカスプライの断面高さH
に対し2〜6%になるようにしである。
タイヤサイズが205/60R14であり、トレッド部
に高弾性エポキシ樹脂を含浸させたアラミドフィラメン
トをワインディング成形し硬化した補強ベルトを挿入し
、また両サイドウオール部には、それぞれショアA硬度
が70の断面三日月状の補強ゴムを挿入し、かつ本発明
規定によるトレッド部のリング財性率が3.1%、本発
明規定によるタイヤ最大幅における補強ゴムの厚さが3
.7%である本発明のラジアルタイヤ(タイヤA)を製
作した。
に高弾性エポキシ樹脂を含浸させたアラミドフィラメン
トをワインディング成形し硬化した補強ベルトを挿入し
、また両サイドウオール部には、それぞれショアA硬度
が70の断面三日月状の補強ゴムを挿入し、かつ本発明
規定によるトレッド部のリング財性率が3.1%、本発
明規定によるタイヤ最大幅における補強ゴムの厚さが3
.7%である本発明のラジアルタイヤ(タイヤA)を製
作した。
一方、比較のため、同一タイヤサイズからなり、トレッ
ド部に曲げ剛性の大きな補強ベルトを挿入するが、サイ
ドウオール部には補強ゴムは挿入せず、かつ本発明規定
によるトレッド部のリング剛性率が19.4%となるラ
ジアルタイヤ(タイヤB)を製作した。
ド部に曲げ剛性の大きな補強ベルトを挿入するが、サイ
ドウオール部には補強ゴムは挿入せず、かつ本発明規定
によるトレッド部のリング剛性率が19.4%となるラ
ジアルタイヤ(タイヤB)を製作した。
同様に、比較のため、同一タイヤサイズからなり、トレ
ッド部は通常の補強ベルトを挿入する一方、サイドウオ
ール部にはゴム硬さが上記タイヤAと同じショアA硬度
70であるが、本発明規定のタイヤ最大幅における補強
ゴムの厚さが9.3%である補強ゴムを挿入したラジア
ルタイヤ(タイヤC)を製作した。
ッド部は通常の補強ベルトを挿入する一方、サイドウオ
ール部にはゴム硬さが上記タイヤAと同じショアA硬度
70であるが、本発明規定のタイヤ最大幅における補強
ゴムの厚さが9.3%である補強ゴムを挿入したラジア
ルタイヤ(タイヤC)を製作した。
上述した各タイヤA、B、Cの諸元を次の通りにし、後
述するような種々の試験を行って、それぞれの性能の比
較を行った。
述するような種々の試験を行って、それぞれの性能の比
較を行った。
試験リム 6−JJX14設計常用荷重W
e 490kgf設計常用空設計常用荷重2.
0 kgf/ cdタイヤ外径 605mm タイヤ総幅 210mm カーカス断面高さ8 108mm まず、上記3種類のラジアルタイヤA、B。
e 490kgf設計常用空設計常用荷重2.
0 kgf/ cdタイヤ外径 605mm タイヤ総幅 210mm カーカス断面高さ8 108mm まず、上記3種類のラジアルタイヤA、B。
Cについて、それぞれ空気を充填しない状態にしてラン
フラット走行を試みたところ、いずれも良好なランフラ
ット性能を発揮した。
フラット走行を試みたところ、いずれも良好なランフラ
ット性能を発揮した。
次に、それぞれのタイヤA、B、Cに常用空気圧の空気
を充填し、次のような試験条件によって、それぞれ乗り
心地テスト、運動性能、耐久性をそれぞれテストし、次
のような結果を得た。
を充填し、次のような試験条件によって、それぞれ乗り
心地テスト、運動性能、耐久性をそれぞれテストし、次
のような結果を得た。
■耐久試験
タイヤ空気圧を設計標準空気圧とし、ドラム試験機にて
設計常用荷重を加えて回転速度80km/hにて走行す
る。荷重は8時間毎に10%ずつ高めた。
設計常用荷重を加えて回転速度80km/hにて走行す
る。荷重は8時間毎に10%ずつ高めた。
その結果、タイヤAは走行後に異常の発生は何等なかっ
たが、タイヤBはベルト部の破損が生じ、タイヤCはタ
イヤサイド部の破損が生じた。
たが、タイヤBはベルト部の破損が生じ、タイヤCはタ
イヤサイド部の破損が生じた。
0乗心地試験
タイヤ空気圧を設計標準空気圧として乗用車に装着し、
各種試験路を走行したときの乗心地をフィーリング評価
した。
各種試験路を走行したときの乗心地をフィーリング評価
した。
その結果、タイヤAは一般の空気タイヤとはパ同じレベ
ルの乗心地であったのに対し、タイヤB、Cは、共に粗
い路面を走行したときのハーシュネスが大きかった。
ルの乗心地であったのに対し、タイヤB、Cは、共に粗
い路面を走行したときのハーシュネスが大きかった。
■運動性能
乗心地試験と同様の方法により平坦なコンクリート路を
スラローム走行し、操縦のしやすさを判定した。
スラローム走行し、操縦のしやすさを判定した。
その結果、タイヤAは一般の空気タイヤとは1゛同じレ
ベルであったのに対し、タイヤB、 Cは共にハンドル
の効きが悪く、外乱集束が長くなって操縦性が劣ってい
た。
ベルであったのに対し、タイヤB、 Cは共にハンドル
の効きが悪く、外乱集束が長くなって操縦性が劣ってい
た。
上述したように、本発明による空気入りタイヤでは、ト
レッド部の曲げ剛性とサイドウオール部に挿入した補強
ゴムの剛性および厚みとを、それぞれ一般タイヤよりは
極めて大きいが、従来のランフラット性能タイヤよりは
小さくして適正にバランスさせたことにより、極端な重
量増加を招いたり、空気入り走行時の乗心地の低下や運
動性能の低下を招くことなく、良好なランフラット性能
を発揮させることができる。
レッド部の曲げ剛性とサイドウオール部に挿入した補強
ゴムの剛性および厚みとを、それぞれ一般タイヤよりは
極めて大きいが、従来のランフラット性能タイヤよりは
小さくして適正にバランスさせたことにより、極端な重
量増加を招いたり、空気入り走行時の乗心地の低下や運
動性能の低下を招くことなく、良好なランフラット性能
を発揮させることができる。
第1図は本発明の実施例による空気入りタイヤのラジア
ル方向断面図、第2図はトレッド部のリング剛性率の測
定法を示す説明図である。 1・・・トレッド部、 2・・・サイドウオール部、
3・・・カーカスプライ、 4・・・補強ベルト、
5・・・補強ゴム。
ル方向断面図、第2図はトレッド部のリング剛性率の測
定法を示す説明図である。 1・・・トレッド部、 2・・・サイドウオール部、
3・・・カーカスプライ、 4・・・補強ベルト、
5・・・補強ゴム。
Claims (1)
- トレッド部に補強ベルトを配置するとともに、サイドウ
ォール部にショアA硬さ60〜90の高剛性の補強ゴム
を配置し、この補強ゴムのタイヤ最大幅における厚みg
をカーカス断面高さHに対し2〜6%にし、かつトレッ
ド部のリング剛性率を2〜10%にしたことを特徴とす
る空気入りタイヤ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61288946A JPS63141809A (ja) | 1986-12-05 | 1986-12-05 | 空気入りタイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61288946A JPS63141809A (ja) | 1986-12-05 | 1986-12-05 | 空気入りタイヤ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63141809A true JPS63141809A (ja) | 1988-06-14 |
Family
ID=17736852
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61288946A Pending JPS63141809A (ja) | 1986-12-05 | 1986-12-05 | 空気入りタイヤ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63141809A (ja) |
Cited By (18)
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---|---|---|---|---|
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-
1986
- 1986-12-05 JP JP61288946A patent/JPS63141809A/ja active Pending
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