JPS63137121A - 耐応力腐食割れ性と耐炭酸ガス腐食性の優れたフエライト系ステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
耐応力腐食割れ性と耐炭酸ガス腐食性の優れたフエライト系ステンレス鋼の製造方法Info
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- JPS63137121A JPS63137121A JP28383386A JP28383386A JPS63137121A JP S63137121 A JPS63137121 A JP S63137121A JP 28383386 A JP28383386 A JP 28383386A JP 28383386 A JP28383386 A JP 28383386A JP S63137121 A JPS63137121 A JP S63137121A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は降伏強度が、１３５ ｋｓｉ（９４，５ｋｇ／
＋ｎり程度以下のエネルギー分野で使用される鋼の製
造方法に関するものであり、とくに応力腐食割れを起さ
ずしかも耐応力腐食割に優れた素材製造に関わるもので
ある。
＋ｎり程度以下のエネルギー分野で使用される鋼の製
造方法に関するものであり、とくに応力腐食割れを起さ
ずしかも耐応力腐食割に優れた素材製造に関わるもので
ある。
（従来の技術）
天然ガス開発用のラインパイプとして一般に炭素鋼、低
合金鋼のものが用いられているが、近年開発が進むにつ
れて炭酸ガスを多く含む天然ガスに対しては上記網は耐
食性が十分とは言えなくなってきている。このためこの
種の天然ガス用の鋼として耐食性が良好なステンレス鋼
の使用が検討されている。例えばへ１Ｓ１４１０鋼、４
２０ｆｉに代表される１３％Ｃｒを含むマルテンサイト
系ステンレス鋼が炭酸ガスに対する耐食性が良好である
。
合金鋼のものが用いられているが、近年開発が進むにつ
れて炭酸ガスを多く含む天然ガスに対しては上記網は耐
食性が十分とは言えなくなってきている。このためこの
種の天然ガス用の鋼として耐食性が良好なステンレス鋼
の使用が検討されている。例えばへ１Ｓ１４１０鋼、４
２０ｆｉに代表される１３％Ｃｒを含むマルテンサイト
系ステンレス鋼が炭酸ガスに対する耐食性が良好である
。
通常焼入れ焼戻し処理（ＱＴ）にて製造されているがＱ
Ｔ条件によって強度が自由に変えられる比較的価れた鋼
種と言うことが出来る。
Ｔ条件によって強度が自由に変えられる比較的価れた鋼
種と言うことが出来る。
しかしながらこのステンレス鋼の最大の弱点は応力腐食
割れを起すことである。通常応力腐食割れを起す強度範
囲は７５ ｋｓｉ （５２，５ｋｇ／ ｍｉｄ”）以上
の降伏点に入った場合とされている。この原因は製造方
法がＱＴなので焼戻しマルテンサイトの構造からくるも
のでこの焼戻しマルテンサイトの応力腐食割れ感受性が
降伏点に比例して強くなるためと考えられる。これらの
対策として本発明者らは、例えば特開昭６０−１９７８
２１号公報に、応力腐食割れ抵抗の優れたＣｒ系ステン
レス鋼油井管の熱処理方法を開示している。そこでは焼
入の冷却速度制御と焼戻し温度の最適な組合せによる組
織制御で耐応力腐食割れ性の改善が可能であることが述
べられている。しかしながら、この方法では熱処理を焼
入れと焼戻しの二工程で行なわねばならず、コストの低
減を図る必要があった。
割れを起すことである。通常応力腐食割れを起す強度範
囲は７５ ｋｓｉ （５２，５ｋｇ／ ｍｉｄ”）以上
の降伏点に入った場合とされている。この原因は製造方
法がＱＴなので焼戻しマルテンサイトの構造からくるも
のでこの焼戻しマルテンサイトの応力腐食割れ感受性が
降伏点に比例して強くなるためと考えられる。これらの
対策として本発明者らは、例えば特開昭６０−１９７８
２１号公報に、応力腐食割れ抵抗の優れたＣｒ系ステン
レス鋼油井管の熱処理方法を開示している。そこでは焼
入の冷却速度制御と焼戻し温度の最適な組合せによる組
織制御で耐応力腐食割れ性の改善が可能であることが述
べられている。しかしながら、この方法では熱処理を焼
入れと焼戻しの二工程で行なわねばならず、コストの低
減を図る必要があった。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は以上の様な実状から検討を重ねた結果から得ら
れたもので、上記フェライト系ステンレス鋼の成分を基
本成分とし、この成分中Ｃｒ、 Ｃ。
れたもので、上記フェライト系ステンレス鋼の成分を基
本成分とし、この成分中Ｃｒ、 Ｃ。
Ｎ三元素の相互の添加量を規制し、一度の熱処理にて均
一な針状フェライト組織をうろことにより、この鋼の優
れた耐食性をそのまま受は継いでしがも優れた応力腐食
割れ抵抗を付与しうる鋼の製造方法を提供することを目
的とする。
一な針状フェライト組織をうろことにより、この鋼の優
れた耐食性をそのまま受は継いでしがも優れた応力腐食
割れ抵抗を付与しうる鋼の製造方法を提供することを目
的とする。
（問題点を解決するだめの手段）
本発明者らは先ず均一な組織を得るためにはオーステナ
イト単相を得る必要があり、とくにＣｒ添加鋼の場合Ｃ
ｒはγループを作るので熱処理の際に大切なことはこの
Ｔループに入れる成分系とすることが大切となることに
注目した。
イト単相を得る必要があり、とくにＣｒ添加鋼の場合Ｃ
ｒはγループを作るので熱処理の際に大切なことはこの
Ｔループに入れる成分系とすることが大切となることに
注目した。
そこでＣｒ添加量とＣ，Ｎ添加量変化、Ｎｉ添加、Ｍｏ
添加のＴループの範囲に及ぼす影響について検討を行っ
た。
添加のＴループの範囲に及ぼす影響について検討を行っ
た。
第１表に供試材成分及び加熱温度、冷却速度が異ったと
きの組ｍ調査結果を示す。供試材は２５ｋｇ溶解材を用
い、普通圧延を行ったものを用いた。
きの組ｍ調査結果を示す。供試材は２５ｋｇ溶解材を用
い、普通圧延を行ったものを用いた。
金属組織の判定は９３０℃加熱後加速冷却、空冷、及び
炉冷の３種の冷却を行い断面光学顕微鏡観察により実施
した。γループに及ぼすＣｒ添加量とＣ３Ｎの関係につ
いて弐Ｃｒ％≧１０×Ｃ（％）＋３゜×Ｎ（％）＋８を
満足させた場合、Ｔ単相の加熱が出来、組織が加速冷却
によりマルテンサイト単相、特に強制的に冷却しない空
冷以下の冷却速度や、炉冷ではフェライトと炭化物から
なる組織でアシキューラ−フェライト組織（ＡＦ）が得
られることが解った。なおこれらの成分系の場合はよほ
ど冷却を遅くしてもフェライトパーライト組織とはなら
ないことが解った。上記の式を満さない成分系の場合の
Ｍｉ織はα＋Ｔ加熱域のためα部分のフェライトは冷却
後もそのまま残り、１部分が冷却速度によりマルテンサ
イト又はＡＦとなる混合組織となる。Ｎｉ及びＭｏ添加
のγループに対する影響は添加量が少ないためにほとん
どないことも解った。
炉冷の３種の冷却を行い断面光学顕微鏡観察により実施
した。γループに及ぼすＣｒ添加量とＣ３Ｎの関係につ
いて弐Ｃｒ％≧１０×Ｃ（％）＋３゜×Ｎ（％）＋８を
満足させた場合、Ｔ単相の加熱が出来、組織が加速冷却
によりマルテンサイト単相、特に強制的に冷却しない空
冷以下の冷却速度や、炉冷ではフェライトと炭化物から
なる組織でアシキューラ−フェライト組織（ＡＦ）が得
られることが解った。なおこれらの成分系の場合はよほ
ど冷却を遅くしてもフェライトパーライト組織とはなら
ないことが解った。上記の式を満さない成分系の場合の
Ｍｉ織はα＋Ｔ加熱域のためα部分のフェライトは冷却
後もそのまま残り、１部分が冷却速度によりマルテンサ
イト又はＡＦとなる混合組織となる。Ｎｉ及びＭｏ添加
のγループに対する影響は添加量が少ないためにほとん
どないことも解った。
次に組織と応力腐食割れ性との関係を検討した。
第２表には第１表で用いた鋼について応力腐食割れ試験
結果を記入した。組織と応力腐食割れ特性が密接に関係
することが明らかとなった。即ち、Ｍｉ織がマルテンサ
イトとなる場合は予想通り応力腐食割れが起り、ＡＦ組
織の場合のみ応力腐食割れ抵抗が大きいことが解った。
結果を記入した。組織と応力腐食割れ特性が密接に関係
することが明らかとなった。即ち、Ｍｉ織がマルテンサ
イトとなる場合は予想通り応力腐食割れが起り、ＡＦ組
織の場合のみ応力腐食割れ抵抗が大きいことが解った。
またＡＦ組織の場合に冷却速度によって降伏点の異った
グレードの綱が得られることが解った。
グレードの綱が得られることが解った。
なお実験条件は降伏点についてはＪＩＳＡ２号引張試験
で実施し、応力腐食割れ評価については４点曲げ試験で
行った。曲げ負荷応力は降伏点の：２５倍と：０倍、０
．８５倍を負荷し、腐食液Ｈ，Ｓ飽和５％ＮａＣ１＋
０．５％酢酸液中に１４日間浸漬した後取出し割れ判定
を行う通常の手法を用いた。
で実施し、応力腐食割れ評価については４点曲げ試験で
行った。曲げ負荷応力は降伏点の：２５倍と：０倍、０
．８５倍を負荷し、腐食液Ｈ，Ｓ飽和５％ＮａＣ１＋
０．５％酢酸液中に１４日間浸漬した後取出し割れ判定
を行う通常の手法を用いた。
試片及び治具について第１図、第２図に示した。
第１図において板厚方向の厚みｔ ＝ ３ ＊＊＊、試
片幅Ｗ＝１５ｍｓ、試片長さ！＝１１５龍である。第２
図において１は３ｔの試片であり治具本体２は標点間隔
りを有し、該試片１はセラミック棒３により中央２点部
及び両端を支持され、中央部は止めナツトを介して進退
自由に設けられたネジ棒により押圧され曲げ応力σが与
えられている。なお各支点にはセラミック棒を使用して
いるのは浸漬液中で生じる治具と試片の電気化学的特性
の違いにより生じる電位を防ぐために使用している。な
お曲げ応力σと押込量δの関係式は次式で示される。
片幅Ｗ＝１５ｍｓ、試片長さ！＝１１５龍である。第２
図において１は３ｔの試片であり治具本体２は標点間隔
りを有し、該試片１はセラミック棒３により中央２点部
及び両端を支持され、中央部は止めナツトを介して進退
自由に設けられたネジ棒により押圧され曲げ応力σが与
えられている。なお各支点にはセラミック棒を使用して
いるのは浸漬液中で生じる治具と試片の電気化学的特性
の違いにより生じる電位を防ぐために使用している。な
お曲げ応力σと押込量δの関係式は次式で示される。
本発明は以上の新規な知見に基いてなされたものであっ
て成分Ｃｒ、 Ｃ及びＮの三元素の相互の添加量を規
制して、オーステナイト均一加熱を実現し、マルテンサ
イトとしないＡＦ＆Ｉｌ！１とすることにより、焼戻し
処理を省略してコストダウンを図り、耐応力腐食割れと
耐炭酸ガス腐食抵抗の優れたフェライト系ステンレス鋼
の製造を可能としたものである。
て成分Ｃｒ、 Ｃ及びＮの三元素の相互の添加量を規
制して、オーステナイト均一加熱を実現し、マルテンサ
イトとしないＡＦ＆Ｉｌ！１とすることにより、焼戻し
処理を省略してコストダウンを図り、耐応力腐食割れと
耐炭酸ガス腐食抵抗の優れたフェライト系ステンレス鋼
の製造を可能としたものである。
即ち本発明の要旨とするところは、重量％でＣ： ０．
２５％以下 Ｓｉ ： ０．１〜０．５％ 門ｎ：ｏ、２〜：０％ Ｃｒ：９〜１６．０％ Ｐ：０．０２％以下 Ｓ ： ０．０２％以下 ＡＪ：０．０１〜０．０５％ Ｎ：０．０１〜０．２５％を含み残部鉄及び不可避不純
物から成り、且つＣｒ％≧ｌ０Ｘｃ（％）＋３ｏＸＩ’
Ｊ （％）＋８を満足させる組成の綱または上記鋼に更
に Ｎｉ：０．２〜２．５％ Ｍｏ ： ０．２〜：５％ Ｖ ： ０．０２〜：５％ Ｔｉ ： ０．００１〜０．２％ Ｎｂ：０．０２〜：５％を１種以上含む鋼をオーステナ
イト域９１０〜１０２０℃に加熱後空冷以下の冷却速度
にて冷却することを特徴とする耐応力腐食割れ性と耐炭
酸ガス腐食性の優れたフェライト系ステンレス鋼の製造
方法にある。
２５％以下 Ｓｉ ： ０．１〜０．５％ 門ｎ：ｏ、２〜：０％ Ｃｒ：９〜１６．０％ Ｐ：０．０２％以下 Ｓ ： ０．０２％以下 ＡＪ：０．０１〜０．０５％ Ｎ：０．０１〜０．２５％を含み残部鉄及び不可避不純
物から成り、且つＣｒ％≧ｌ０Ｘｃ（％）＋３ｏＸＩ’
Ｊ （％）＋８を満足させる組成の綱または上記鋼に更
に Ｎｉ：０．２〜２．５％ Ｍｏ ： ０．２〜：５％ Ｖ ： ０．０２〜：５％ Ｔｉ ： ０．００１〜０．２％ Ｎｂ：０．０２〜：５％を１種以上含む鋼をオーステナ
イト域９１０〜１０２０℃に加熱後空冷以下の冷却速度
にて冷却することを特徴とする耐応力腐食割れ性と耐炭
酸ガス腐食性の優れたフェライト系ステンレス鋼の製造
方法にある。
（作 用）
次に本発明が対象とする鋼における成分限定の理由にっ
て述べる。
て述べる。
ＣＴＣば鋼の強度増加に対して有効である。しかし添加
量を０．２５％超とすると、焼入性を上昇させＭｎ織を
マルテンサイトにし易（し、ＡＦ組Ｈ１ｉが出にくくな
る。したがってＣは０．２５％以下とする。
量を０．２５％超とすると、焼入性を上昇させＭｎ織を
マルテンサイトにし易（し、ＡＦ組Ｈ１ｉが出にくくな
る。したがってＣは０．２５％以下とする。
Ｓｉ ： Ｓｉは脱酸のために添加する。しかし添加量
が０．１％未満では効果がなく、添加量が０．５％超で
は脱酸の効果は充分となるが靭性が劣化する。
が０．１％未満では効果がなく、添加量が０．５％超で
は脱酸の効果は充分となるが靭性が劣化する。
したがってＳｉは０．１〜０．５％とする。
Ｍｎ ： Ｍｎは靭性を向上させるために添加する。し
かし添加量が０．２％未満では靭性向上に効果がなく１
％を超えると焼入性を向上させる元素であるため組織を
マルテンサイトにし易くし、ＡＦが出にくくなる。した
がって、Ｍｎは０．２〜：０％とする。
かし添加量が０．２％未満では靭性向上に効果がなく１
％を超えると焼入性を向上させる元素であるため組織を
マルテンサイトにし易くし、ＡＦが出にくくなる。した
がって、Ｍｎは０．２〜：０％とする。
Ｃｒ ： ＣｒはＣＯｔ腐食を低減させるに有効な元素
である。しかしながら本発明の対象にしているエネルギ
ー分野での使用の場合非常にシビアーな条件では添加量
が少いとその効果がない。下限値は腐食の低減効果の出
初める添加層で決る。添加量上限は効果がある範囲を超
えて添加しても添加した意味を持たない。したがってＣ
ｒの添加範囲は９〜１６．０％とする。
である。しかしながら本発明の対象にしているエネルギ
ー分野での使用の場合非常にシビアーな条件では添加量
が少いとその効果がない。下限値は腐食の低減効果の出
初める添加層で決る。添加量上限は効果がある範囲を超
えて添加しても添加した意味を持たない。したがってＣ
ｒの添加範囲は９〜１６．０％とする。
ＦＤＰは鋼を脆化させる。しかし本発明鋼の場合組織が
焼戻しマルテンサイトとなる従来のものと異り、ＡＦ組
織とするためＰが鋼を脆化させる程度は低い。したがっ
て通常レベルの０．０２％以下としておけば脆化の心配
はない、したがってＰは０．０２％以下とする。
焼戻しマルテンサイトとなる従来のものと異り、ＡＦ組
織とするためＰが鋼を脆化させる程度は低い。したがっ
て通常レベルの０．０２％以下としておけば脆化の心配
はない、したがってＰは０．０２％以下とする。
ＳＯ３も鋼を脆化させる。靭性を得るためには低い程良
いがコストがかかるため実質的に問題とならない含有上
限値は０．０２％程度である。したがってＳは０．０２
％以下とする。
いがコストがかかるため実質的に問題とならない含有上
限値は０．０２％程度である。したがってＳは０．０２
％以下とする。
ＡＺ ： ／Ｖは脱酸のために添加する。０．０１％未
満では脱酸の効果がなく、０．０５％超では脱酸効果は
十分となるが、鋼の清浄度を下げ靭性低下を起す。した
がってＡＩ添加量は０．０１〜０．０５％とする。
満では脱酸の効果がなく、０．０５％超では脱酸効果は
十分となるが、鋼の清浄度を下げ靭性低下を起す。した
がってＡＩ添加量は０．０１〜０．０５％とする。
ＮＵＮは１３％Ｃｒ前後の鋼に於てはＴループを広げる
効果があり組織をコントロールするために重要な働きを
する。しかし添加量が０．０１％未満であるとＴループ
を広げる効果がなく、０．０１％以上を添加する必要が
ある。−力士限値は多い方が良いが通常のプロセスで容
易に添加し得る添加量は０．２５％程度である。したが
ってＮの添加量は０．０１〜０．２５％とする。
効果があり組織をコントロールするために重要な働きを
する。しかし添加量が０．０１％未満であるとＴループ
を広げる効果がなく、０．０１％以上を添加する必要が
ある。−力士限値は多い方が良いが通常のプロセスで容
易に添加し得る添加量は０．２５％程度である。したが
ってＮの添加量は０．０１〜０．２５％とする。
Ｎｉ、Ｍｏ 、 Ｎｂ、 Ｖ、 Ｔｉ ：これらの元
素は任意に１種以上添加可能な元素である。組織をＡＦ
にしたときの炭化物形成により強度上昇を図るために添
加する。それぞれの添加量下限未満では効果に乏しく、
上限を超えると巨大炭化物を形成するのでＮｉ０．２〜
２．５％、 Ｍｏ０．２〜：５％、Ｖｏ、０２〜１、５
％、 Ｔｉ Ｏ，００１〜０．２％、ＮｂＯ，０２〜：
５％の範囲とする。なおこれらの元素は複合添加した場
合と単独添加した場合の差はないので必要に応じて１種
以上添加することができる。
素は任意に１種以上添加可能な元素である。組織をＡＦ
にしたときの炭化物形成により強度上昇を図るために添
加する。それぞれの添加量下限未満では効果に乏しく、
上限を超えると巨大炭化物を形成するのでＮｉ０．２〜
２．５％、 Ｍｏ０．２〜：５％、Ｖｏ、０２〜１、５
％、 Ｔｉ Ｏ，００１〜０．２％、ＮｂＯ，０２〜：
５％の範囲とする。なおこれらの元素は複合添加した場
合と単独添加した場合の差はないので必要に応じて１種
以上添加することができる。
Ｃｒ、 Ｃ，Ｎ添加量の関係式：均一なＡＦ組織を得
るために加熱時にフェライトを含まないオーステナイト
状態にすることが必要である。実験の結果Ｃｒ％≧１Ｏ
ｘｃ（％）＋３０ＸＮ （％）＋８を満足させる空冷以
下の冷却を行うと均一なＡＦ４Ｊｌ織が得られることが
解った。
るために加熱時にフェライトを含まないオーステナイト
状態にすることが必要である。実験の結果Ｃｒ％≧１Ｏ
ｘｃ（％）＋３０ＸＮ （％）＋８を満足させる空冷以
下の冷却を行うと均一なＡＦ４Ｊｌ織が得られることが
解った。
熱処理条件二本発明に於ては従来の熱処理と異りＭｉ織
をＡＦ組織とすることが大切である。したがって冷却速
度は空冷以下の速度にし、焼の入ったマルテンサイト組
織としないことが必要である。
をＡＦ組織とすることが大切である。したがって冷却速
度は空冷以下の速度にし、焼の入ったマルテンサイト組
織としないことが必要である。
本発明における空冷以下の冷却速度とは、炉内や空気中
での静置下の冷却速度である。ＡＦにした場合には焼戻
しを省略することが可能で、しかも強度が得られ応力腐
食割れを起さない鋼が得られる。加熱温度はＴ均一にな
る温度９１０〜１０２０℃とするが、下限はαが混入し
ない温度、上限は１粒の粗大化が起りに（い範囲とする
必要性から決る。
での静置下の冷却速度である。ＡＦにした場合には焼戻
しを省略することが可能で、しかも強度が得られ応力腐
食割れを起さない鋼が得られる。加熱温度はＴ均一にな
る温度９１０〜１０２０℃とするが、下限はαが混入し
ない温度、上限は１粒の粗大化が起りに（い範囲とする
必要性から決る。
以上述べたように本発明によれば降伏強度が１３５ ｋ
ｓｉ程度以下のエネルギー関連分野で使用される綱で応
力腐食割れと炭酸ガス腐食を起さないフェライト系ステ
ンレス鋼を１回の熱処理で１％ることが可能となる。
ｓｉ程度以下のエネルギー関連分野で使用される綱で応
力腐食割れと炭酸ガス腐食を起さないフェライト系ステ
ンレス鋼を１回の熱処理で１％ることが可能となる。
次に実施例により本発明を説明する。
（実施例）
第３表に示す化学成分を有する各鋼種について溶製後通
常圧延によって鋼板とし、各加熱温度で３０分保持後冷
却速度を空冷にて冷却を行った。
常圧延によって鋼板とし、各加熱温度で３０分保持後冷
却速度を空冷にて冷却を行った。
冷却条件としては板厚により若干の違いはあるが本発明
の場合はあまり厳密に規制しなくとも空冷以下の冷速で
あれば一向に問題とならない。試験方法の詳細は先頭及
び引張試験、応力腐食割れ試験の中の常圧試験について
は先に述べた方法と同一であるので省略する。
の場合はあまり厳密に規制しなくとも空冷以下の冷速で
あれば一向に問題とならない。試験方法の詳細は先頭及
び引張試験、応力腐食割れ試験の中の常圧試験について
は先に述べた方法と同一であるので省略する。
高圧ＣＯ，＋ｌｌ□Ｓ試験について補足すると、この試
験の目的は言うまでもなく、少しでも実際のラインパイ
プの使用条件をシミュレートした条件での割れを調べる
ために行う、即ち常圧では酢酸を用いた試験液で液のｐ
ｔ＋を酸性にして腐食を起り易くしているために酢酸と
鋼の組み合せによっては実際の高圧の環境を再現しない
場合もあり得るためである。試験片サイズ、応力負荷方
法、浸漬液の塩濃度、浸漬期間については全く常圧の方
法と同一である。試験は応力負荷方法具ごとオートクレ
ーブ中に入れ、密閉後、まず１１□Ｓを１０ａｔｍ、次
にＣＯ，をｌＱａｔｍ導入し、腐食環境とした。ガス添
加後浸漬液にガスが吸収され降圧するのでその場合は適
時ガスを再添加して試験を続行した。
験の目的は言うまでもなく、少しでも実際のラインパイ
プの使用条件をシミュレートした条件での割れを調べる
ために行う、即ち常圧では酢酸を用いた試験液で液のｐ
ｔ＋を酸性にして腐食を起り易くしているために酢酸と
鋼の組み合せによっては実際の高圧の環境を再現しない
場合もあり得るためである。試験片サイズ、応力負荷方
法、浸漬液の塩濃度、浸漬期間については全く常圧の方
法と同一である。試験は応力負荷方法具ごとオートクレ
ーブ中に入れ、密閉後、まず１１□Ｓを１０ａｔｍ、次
にＣＯ，をｌＱａｔｍ導入し、腐食環境とした。ガス添
加後浸漬液にガスが吸収され降圧するのでその場合は適
時ガスを再添加して試験を続行した。
第４表に応力腐食割れ試験結果を示した。本発明で製造
された鋼は全く割れを発生せず、腐食減量も少いことが
解る。
された鋼は全く割れを発生せず、腐食減量も少いことが
解る。
（発明の効果）
上述のように、本発明によれば降伏強度が１３５ｋｓｉ
（９４，５ｋｇ／ ａｍり程度以下のエネルギー分野
で使用される鋼に於て、耐応力腐食割れ性に優れしかも
耐応力腐食割に優れた鋼を低コストで製造可能となり、
産業上有効な効果がもたらされるものである。
（９４，５ｋｇ／ ａｍり程度以下のエネルギー分野
で使用される鋼に於て、耐応力腐食割れ性に優れしかも
耐応力腐食割に優れた鋼を低コストで製造可能となり、
産業上有効な効果がもたらされるものである。
第１図は４点曲げ試片の寸法図、第２図は第１図に示し
た試片の曲げ状態を示した断面図である。 ｌ・・・試験片、２・・・治具、３・・・セラミック棒
、４・・・支持台、５・・・押込み棒。
た試片の曲げ状態を示した断面図である。 ｌ・・・試験片、２・・・治具、３・・・セラミック棒
、４・・・支持台、５・・・押込み棒。
Claims (2)
- （１）重量％でＣ：０．２５％以下 Ｓｉ：０．１〜０．５％ Ｍｎ：０．２〜１．０％ Ｃｒ：９〜１６．０％ Ｐ：０．０２％以下 Ｓ：０．０２％以下 Ａｌ：０．０１〜０．０５％ Ｎ：０．０１〜０．２５％ を含み残部鉄及び不可避不純物から成り、且つＣｒ％≧
１０×Ｃ（％）＋３０×Ｎ（％）＋８を満足させる組成
の鋼をオーステナイト域９１０〜１０２０℃に加熱後空
冷以下の冷却速度にて冷却することを特徴とする耐応力
腐食割れ性と耐炭酸ガス腐食性の優れたフェライト系ス
テンレス鋼の製造方法。 - （２）重量％でＣ：０．２５％以下 Ｓｉ：０．１〜０．５％ Ｍｎ：０．２〜１．０％ Ｃｒ：９〜１６．０％ Ｐ：０．０２％以下 Ｓ：０．０２％以下 Ａｌ：０．０１〜０．０５％ Ｎ：０．０１〜０．２５％ を含有するとともに更に Ｎｉ：０．２〜２．５％ Ｍｏ：０．２〜１．５％ Ｖ：０．０２〜１．５％ Ｔｉ：０．００１〜０．２％ Ｎｂ：０．０２〜１．５％を１種以 上含み残部鉄及び不可避不純物から成り、且つＣｒ％≧
１０×Ｃ（％）＋３０×Ｎ（％）＋８を満足させる組成
の鋼をオーステナイト域９１０〜１０２０℃に加熱後空
冷以下の冷却速度にて冷却することを特徴とする耐応力
腐食割れ性と耐炭酸ガス腐食性の優れたフェライト系ス
テンレス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28383386A JPH08929B2 (ja) | 1986-11-28 | 1986-11-28 | 耐応力腐食割れ性と耐炭酸ガス腐食性の優れたフエライト系ステンレス鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28383386A JPH08929B2 (ja) | 1986-11-28 | 1986-11-28 | 耐応力腐食割れ性と耐炭酸ガス腐食性の優れたフエライト系ステンレス鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63137121A true JPS63137121A (ja) | 1988-06-09 |
| JPH08929B2 JPH08929B2 (ja) | 1996-01-10 |
Family
ID=17670750
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28383386A Expired - Lifetime JPH08929B2 (ja) | 1986-11-28 | 1986-11-28 | 耐応力腐食割れ性と耐炭酸ガス腐食性の優れたフエライト系ステンレス鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08929B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10143390B4 (de) * | 2001-09-04 | 2014-12-24 | Stahlwerk Ergste Westig Gmbh | Kaltverformbarer korrosionsbeständiger Chromstahl |
| CN109321829A (zh) * | 2018-11-06 | 2019-02-12 | 鞍钢股份有限公司 | 一种屈服强度900MPa级不锈钢板及制造方法 |
-
1986
- 1986-11-28 JP JP28383386A patent/JPH08929B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10143390B4 (de) * | 2001-09-04 | 2014-12-24 | Stahlwerk Ergste Westig Gmbh | Kaltverformbarer korrosionsbeständiger Chromstahl |
| CN109321829A (zh) * | 2018-11-06 | 2019-02-12 | 鞍钢股份有限公司 | 一种屈服强度900MPa级不锈钢板及制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08929B2 (ja) | 1996-01-10 |
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