JPS6052521A - 耐硫化物割れ性の優れた鋼の製造方法 - Google Patents
耐硫化物割れ性の優れた鋼の製造方法Info
- Publication number
- JPS6052521A JPS6052521A JP15986283A JP15986283A JPS6052521A JP S6052521 A JPS6052521 A JP S6052521A JP 15986283 A JP15986283 A JP 15986283A JP 15986283 A JP15986283 A JP 15986283A JP S6052521 A JPS6052521 A JP S6052521A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- less
- temperature
- point
- tempering
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、耐硫化物割れ性の優れた鋼の製造方法、特
に降伏強さ： ’７０ ｋ！？ｆ／ｉｔ以上の高強度を
有するとともに湿潤硫化水素環境において優れた耐硫化
物割れ性を発揮し、油井やガス井で使用される構造部材
、例えば油井管やラインパイプ、更には油井・ガス井の
周囲に使用される装置用部材として用いるのに好適な油
井用鋼をコスト安く製造する方法に関するものである。
に降伏強さ： ’７０ ｋ！？ｆ／ｉｔ以上の高強度を
有するとともに湿潤硫化水素環境において優れた耐硫化
物割れ性を発揮し、油井やガス井で使用される構造部材
、例えば油井管やラインパイプ、更には油井・ガス井の
周囲に使用される装置用部材として用いるのに好適な油
井用鋼をコスト安く製造する方法に関するものである。
近年における新油田或いは新ガス田開発の目立った特徴
として、従来は放置されていたような、深層にして、し
かも油やガスが硫化水素（Ｈ２Ｓ）で汚染された所謂サ
ワー環境下にあるものにまで５− 開発の目が向けられるようになったことをあげることが
できる。
として、従来は放置されていたような、深層にして、し
かも油やガスが硫化水素（Ｈ２Ｓ）で汚染された所謂サ
ワー環境下にあるものにまで５− 開発の目が向けられるようになったことをあげることが
できる。
従って、石油及び天然ガスの生産分野においては、近年
、土圧（地層の圧力）やガス圧、或いは鋼材の自重によ
る引張荷重に耐えるとともに、サワー環境で使用しても
十分に所望性能を発揮するところの、高強度にして硫化
物割れ（以下、５ＳＣＣと称す）にも強い抵抗力を備え
だ鋼に対する要望が一段と大きくなっている。７鋼の耐
５ＳＣＣ性を向上させる手段については１９５０年来種
々の検討が加えられてきているが、現在では、例えばＮ
Ａ ＣＥＳｔａｎｄａｒｄ ＭＲ−０１−’ｉ’ ５
（１９７７Ｒｅｖｉｓｉｏｎ ）に示された硬度（強
度）の上限以下に鋼の強度を抑えることが５ＳＣＣ防止
に最も有効であるとされており、これに基づ（Ｌ−８０
（降伏強さの下限が８００００ ｐｓｉ（５６，２ｋｇ
ｆ／ｍ＋＋ｔ ） ）がＡＰＩ規格に加えられて需要者
の要望に応えてきた。
、土圧（地層の圧力）やガス圧、或いは鋼材の自重によ
る引張荷重に耐えるとともに、サワー環境で使用しても
十分に所望性能を発揮するところの、高強度にして硫化
物割れ（以下、５ＳＣＣと称す）にも強い抵抗力を備え
だ鋼に対する要望が一段と大きくなっている。７鋼の耐
５ＳＣＣ性を向上させる手段については１９５０年来種
々の検討が加えられてきているが、現在では、例えばＮ
Ａ ＣＥＳｔａｎｄａｒｄ ＭＲ−０１−’ｉ’ ５
（１９７７Ｒｅｖｉｓｉｏｎ ）に示された硬度（強
度）の上限以下に鋼の強度を抑えることが５ＳＣＣ防止
に最も有効であるとされており、これに基づ（Ｌ−８０
（降伏強さの下限が８００００ ｐｓｉ（５６，２ｋｇ
ｆ／ｍ＋＋ｔ ） ）がＡＰＩ規格に加えられて需要者
の要望に応えてきた。
ところが、上述のような酸性深井戸においては。
油井管として強度を抑えたものを用いると、その６−
必要肉厚を必然的に厚くせざるを得す、経済性及び作業
性の点で著しい不利を招くようになるという問題があっ
たのである。このようなことから、Ｌ−８０よりも更に
強度が高く、かつ耐５ＳＣＣ性に優れた鋼材が切望され
るようになってきており、特に最近では、降伏強さの下
限が９００００ｐ ｓ ｉ （６３，３ｋｇｆ／ｍｍ
）を越す高強度油井管に対する要望も大きくなっている
。
性の点で著しい不利を招くようになるという問題があっ
たのである。このようなことから、Ｌ−８０よりも更に
強度が高く、かつ耐５ＳＣＣ性に優れた鋼材が切望され
るようになってきており、特に最近では、降伏強さの下
限が９００００ｐ ｓ ｉ （６３，３ｋｇｆ／ｍｍ
）を越す高強度油井管に対する要望も大きくなっている
。
従来、このような高強度・高耐５ｓｃｃ性に対する要求
に対しては、焼入れ・焼戻し処理によって形成された均
一な焼戻しマルテンサイト組織を有するＡｌ５Ｉ４１３
０系鋼を使用したり、或いは鋼の水素吸収を防止するた
めのＣＯ添加を実施したりすることが試みられてきたが
、それでも、ＯＡ：ｒＳＩ ４１３０系鋼では、依然と
して十分に満足できる耐食性を実現できない、○ ＣＯ
添加鋼では、 Ｃｏの水素吸収防止効果を効かせるため
にＭｏとの複合添加を避ける必要があるので、Ｃ，Ｃ’
ｒ又はＶといった強化元素の多量添加によって鋼を強化
山なければならず、靭性劣化を招くこととなるほか、十
分な水素吸収防止効果を発揮せしめるために高価なＣｏ
元素を１係（以下、成分割合を表わす係は重量係とする
）を゛はるかに越える量で添加する必要があるので鋼材
製造コストが大幅に上昇する、 という問題を避けることができなかった。
に対しては、焼入れ・焼戻し処理によって形成された均
一な焼戻しマルテンサイト組織を有するＡｌ５Ｉ４１３
０系鋼を使用したり、或いは鋼の水素吸収を防止するた
めのＣＯ添加を実施したりすることが試みられてきたが
、それでも、ＯＡ：ｒＳＩ ４１３０系鋼では、依然と
して十分に満足できる耐食性を実現できない、○ ＣＯ
添加鋼では、 Ｃｏの水素吸収防止効果を効かせるため
にＭｏとの複合添加を避ける必要があるので、Ｃ，Ｃ’
ｒ又はＶといった強化元素の多量添加によって鋼を強化
山なければならず、靭性劣化を招くこととなるほか、十
分な水素吸収防止効果を発揮せしめるために高価なＣｏ
元素を１係（以下、成分割合を表わす係は重量係とする
）を゛はるかに越える量で添加する必要があるので鋼材
製造コストが大幅に上昇する、 という問題を避けることができなかった。
ところで、耐５ＳＣＣ性を確認する方法として、Ｈ２Ｓ
を飽和した０、５チＣＨ３ＣＯ０Ｈ溶液から成る腐食液
中で行うシェルタイブ試験法が多数の現場実績との対比
による研究の積み重ねによって開発されており、この試
験によって測定される５ＳＣＣ限界応力値（Ｓｃ値）が
、式、 Ｓｃ〉（ＳＭＹＳｌｏ、７５）ＸＩＯ−’を満足すれば
割れの発生がないとされているけれども、従来の低コス
ト型低合金高強度鋼においてはこのような厳しい基準を
満足するものがなかったのである。
を飽和した０、５チＣＨ３ＣＯ０Ｈ溶液から成る腐食液
中で行うシェルタイブ試験法が多数の現場実績との対比
による研究の積み重ねによって開発されており、この試
験によって測定される５ＳＣＣ限界応力値（Ｓｃ値）が
、式、 Ｓｃ〉（ＳＭＹＳｌｏ、７５）ＸＩＯ−’を満足すれば
割れの発生がないとされているけれども、従来の低コス
ト型低合金高強度鋼においてはこのような厳しい基準を
満足するものがなかったのである。
なお、シェルタイブ試験法とは、第１図に示されるよう
な、長さ方向の中央部にキリ孔を設けた試験片１に、第
２図に示す如く３点支持曲げでその中央部に応力を付加
して腐食液中に浸漬し、割れ率が５０％となる見掛けの
応力を測定して、これをＳｃ値とするものである。第２
図において、符号２で示されるものは直径４期のがラス
丸棒。
な、長さ方向の中央部にキリ孔を設けた試験片１に、第
２図に示す如く３点支持曲げでその中央部に応力を付加
して腐食液中に浸漬し、割れ率が５０％となる見掛けの
応力を測定して、これをＳｃ値とするものである。第２
図において、符号２で示されるものは直径４期のがラス
丸棒。
符号３で示されるものは荷重（応力）を付加するだめの
がルトである。
がルトである。
また、こうした材料自身の改良のほかに、鋼材をコーテ
ィングしたり５腐食環境にインヒビターを注入する等の
方法も講じられているが、いずれも十分な効果を期待で
きるものではなかった。
ィングしたり５腐食環境にインヒビターを注入する等の
方法も講じられているが、いずれも十分な効果を期待で
きるものではなかった。
本発明者等は、上述のような観点から、 Ｓｃ値が、式
、 Ｓｃ〉（ＳＭＹＳｌｏ、７５）ｘｌＯ−’を満たすとと
もに、降伏強さが７０ｋｇｆ／Ｉｄ以上の高強度を有し
、サワー環境下で使用される油井管としても十分に満足
できる性能を持つ比較的コストの安い鋼材を得るべく研
究を行った結果、以下（ａ）〜（ｇ）に示されるような
知見を得るに至ったので ９ − ある。即ち。
、 Ｓｃ〉（ＳＭＹＳｌｏ、７５）ｘｌＯ−’を満たすとと
もに、降伏強さが７０ｋｇｆ／Ｉｄ以上の高強度を有し
、サワー環境下で使用される油井管としても十分に満足
できる性能を持つ比較的コストの安い鋼材を得るべく研
究を行った結果、以下（ａ）〜（ｇ）に示されるような
知見を得るに至ったので ９ − ある。即ち。
（ａ） 前記所定値以上のＳｃ値を満たし・、かつ降伏
強さ： ’７０ ｋｇｆ／ｉ７Ｊ以上の高強度を実現す
るには、鋼材組織を極微細な焼戻し低温変態組織、即ち
極微細焼戻しマルテンサイト組織、或いは極微細焼戻し
マルテンサイトと極微細焼戻し低温ベイナイトとの混合
組織とするのが有効であること、（ｂ） 該極微細焼戻
し低温変態組織を得るには焼戻し前の低温変態組織が極
微細でなければならずまた、極微細な低温変態組織は、
焼入れ前の組織がマルテンサイト組織、或いはマルテン
サイトと低温ベイナイトとの混合組織、それもマルテン
サイトや低温ベイナイトのラス（ｔａｔｈ ）の崩れの
小さい細粒組織でないと実現できないこと、（Ｃ）鋼材
の結晶粒微細化のためには、誘導加熱法等の急速加熱手
段を用いて１回以上の焼入れを施すのが有効であること
が知られているが、特に０、１５１以上のＣ成分と０．
０１１以上のＮｂ成分とを同時に含有し、更に特定量の
Ｔｉ及びＺｒの１種以上をも含有せしめた鋼においては
、電気炉加熱の一１〇− ような１℃／秒以下程度のゆつくシした加熱速度で加熱
しても、Ａｃ３点以上で、オーステナイト結晶粒粗大化
開始温度である［ Ａｃ３点＋２００℃］以下の温度に
加熱後焼入れる処理を少なくとも２回以上繰り返すこと
によって、十分に細粒の低温変態組織が得られること、 （ｄ） 更に、オーステナイト結晶粒をより細粒とする
ためには、Ｔ１やＺｒで固定されないＮを残す必要があ
り、 Ｔｉ及びＺｒの添加量を、式％式％（） を満足するように調整する必要があること、（ｅ） ま
だ、鋼中の不可避不純物であるＰ及びＳの含有量を特定
値以下に抑え、かつ（Ｓｉ−１−Ｍｎ）量、特にＭｎ含
有量をも特定値以下に制限すると、その耐５ＳＣＣ性が
一層向一ヒすること、 （ｆ） 鋼中に、 Ｏｒ、 Ｍｏ及びＷを含有せしめ、
更にＣｕ及びＶの１種以上を含有せしめると鋼の強度と
耐５ＳＣＣ性が一層向上し、まだＣａ及び希土類元素の
１種以上を添加含有させると鋼中の介在物が球状化され
るとともに鋼の清浄化がなされて耐Ｓ’Ｓ ＣＣ性の改
善を見、そして微量のＢを添加含有せしめると鋼の強度
、耐５ＳＣＣ性、及び靭性が一層改善されること。
強さ： ’７０ ｋｇｆ／ｉ７Ｊ以上の高強度を実現す
るには、鋼材組織を極微細な焼戻し低温変態組織、即ち
極微細焼戻しマルテンサイト組織、或いは極微細焼戻し
マルテンサイトと極微細焼戻し低温ベイナイトとの混合
組織とするのが有効であること、（ｂ） 該極微細焼戻
し低温変態組織を得るには焼戻し前の低温変態組織が極
微細でなければならずまた、極微細な低温変態組織は、
焼入れ前の組織がマルテンサイト組織、或いはマルテン
サイトと低温ベイナイトとの混合組織、それもマルテン
サイトや低温ベイナイトのラス（ｔａｔｈ ）の崩れの
小さい細粒組織でないと実現できないこと、（Ｃ）鋼材
の結晶粒微細化のためには、誘導加熱法等の急速加熱手
段を用いて１回以上の焼入れを施すのが有効であること
が知られているが、特に０、１５１以上のＣ成分と０．
０１１以上のＮｂ成分とを同時に含有し、更に特定量の
Ｔｉ及びＺｒの１種以上をも含有せしめた鋼においては
、電気炉加熱の一１〇− ような１℃／秒以下程度のゆつくシした加熱速度で加熱
しても、Ａｃ３点以上で、オーステナイト結晶粒粗大化
開始温度である［ Ａｃ３点＋２００℃］以下の温度に
加熱後焼入れる処理を少なくとも２回以上繰り返すこと
によって、十分に細粒の低温変態組織が得られること、 （ｄ） 更に、オーステナイト結晶粒をより細粒とする
ためには、Ｔ１やＺｒで固定されないＮを残す必要があ
り、 Ｔｉ及びＺｒの添加量を、式％式％（） を満足するように調整する必要があること、（ｅ） ま
だ、鋼中の不可避不純物であるＰ及びＳの含有量を特定
値以下に抑え、かつ（Ｓｉ−１−Ｍｎ）量、特にＭｎ含
有量をも特定値以下に制限すると、その耐５ＳＣＣ性が
一層向一ヒすること、 （ｆ） 鋼中に、 Ｏｒ、 Ｍｏ及びＷを含有せしめ、
更にＣｕ及びＶの１種以上を含有せしめると鋼の強度と
耐５ＳＣＣ性が一層向上し、まだＣａ及び希土類元素の
１種以上を添加含有させると鋼中の介在物が球状化され
るとともに鋼の清浄化がなされて耐Ｓ’Ｓ ＣＣ性の改
善を見、そして微量のＢを添加含有せしめると鋼の強度
、耐５ＳＣＣ性、及び靭性が一層改善されること。
（ω ｍを２以上の整数として（ｍ−１）回目の焼入れ
処理の後、ｍ回目の焼入れに際しての加熱の前に５置き
割れ等の防止の目的で焼戻し処理（本処理を、以後ラフ
テンパーと称す）を行うと熱処理作業の安定化を図るこ
とができるが、この場合、得られる鋼の結晶粒を細粒と
するためには、ラフテンパー条件を、下記０式で表わさ
れる焼戻しパラメータＡ１の値が Ａ１＜１９． ＯＸ １０３ を満足するように設定する必要があること。
処理の後、ｍ回目の焼入れに際しての加熱の前に５置き
割れ等の防止の目的で焼戻し処理（本処理を、以後ラフ
テンパーと称す）を行うと熱処理作業の安定化を図るこ
とができるが、この場合、得られる鋼の結晶粒を細粒と
するためには、ラフテンパー条件を、下記０式で表わさ
れる焼戻しパラメータＡ１の値が Ａ１＜１９． ＯＸ １０３ を満足するように設定する必要があること。
Ａよ−Ｔ（Ａ２＋ｌｏｇｔ） ・・・・・・■この発明
は、上記知見に基づいて々されたものであり、 Ｃ：０．１５〜０．４５係、Ｓｉ：０．８０％以下。
は、上記知見に基づいて々されたものであり、 Ｃ：０．１５〜０．４５係、Ｓｉ：０．８０％以下。
Ｍｎ： ０．０１ ％ ＩＪ上０．３０ ％未満。
Ｃｒ： ０．２ ０〜１．５ ０ ％。
ＭＯ及びＷの１種又は２種：
Ｍｏ＋１／２Ｗで００５〜０．８０％。
Ｎｂ： ０．０１〜０１０係。
Ｔｉ及びＺｒの１種又は２種：
Ｔｉ −）−１／２ Ｚｒ で０．０ ０ ５〜０．０
５０％。
５０％。
Ａｅ ： ０．０１〜０．１０％
を含有するとともに、式。
’Ｔ’ｉ（％９＋１／２ Ｚｒ（％９＜ ３．５ Ｘ
Ｎ （＠を満足し、必要により更に、 第１区分・・・ Ｃｕ ： ０．０５〜０．５０ ％。
Ｎ （＠を満足し、必要により更に、 第１区分・・・ Ｃｕ ： ０．０５〜０．５０ ％。
Ｖ：０．０１〜０．１０係。
第２区分・・・
Ｃａ： ０．００１〜０．０３０ ％。
希土類元素： ０．００１〜０．０５０ ％。
第５区分・・・
Ｂ ： ０．０００５〜０．００５０％。
のうちの１種以上をも含み、
１３−
Ｆｅ及び不可避不純物：残シ。
から成り、かつ不純物中のＰ及びＳの含有量がそれぞれ
、 Ｐ：０．０１０チ以下、Ｓ：０．０１０％以下。
、 Ｐ：０．０１０チ以下、Ｓ：０．０１０％以下。
である鋼を熱間圧延した後、Ａｃ３点〜（ＡＣ３点＋２
００℃〕の温度域に加熱してオーステナイト状態から焼
入れし、続いて、Ａｃ３点〜（Ａｃ３点＋２００℃〕の
温度域に加熱後焼入れする処理を更に１回以上繰シ返す
か、或いはＡｃ１点以上の温度で、かつ。
００℃〕の温度域に加熱してオーステナイト状態から焼
入れし、続いて、Ａｃ３点〜（Ａｃ３点＋２００℃〕の
温度域に加熱後焼入れする処理を更に１回以上繰シ返す
か、或いはＡｃ１点以上の温度で、かつ。
Ａ、 ＝ Ｔ （Ａｚ＋１ｏｇ ｔ ）Ａ１く１９．０
Ｘ１０３ を満足するように設定したラフテンパーと、ＡＣ３点〜
ＣＡｃｔ点＋２００℃〕の温度域に加熱後行う焼入れと
をこの順序で１回以上繰り返す処理を行い、その後ＡＣ
Ｉ点以下の温度で焼戻し処理すると１４− とによって、耐５ＳＣＣ性に優れ、かつ７０ ｋｇｆ７
ｆ、、ｉ以上の降伏強さを有する鋼を得る点に特徴を有
するものである。
Ｘ１０３ を満足するように設定したラフテンパーと、ＡＣ３点〜
ＣＡｃｔ点＋２００℃〕の温度域に加熱後行う焼入れと
をこの順序で１回以上繰り返す処理を行い、その後ＡＣ
Ｉ点以下の温度で焼戻し処理すると１４− とによって、耐５ＳＣＣ性に優れ、かつ７０ ｋｇｆ７
ｆ、、ｉ以上の降伏強さを有する鋼を得る点に特徴を有
するものである。
なお、この発明の方法において、２回目以降のｎ回目の
焼入れに際してのオーステナイト化加熱温度は、（ｎ−
１）回目の焼入れの際のオーステナイト化加熱温度以下
であるのが好ましく、このようにすることによって鋼の
組織は一層細粒で、かつ整粒となり、耐５ＳＣＣ性がよ
り改善されることとなる。
焼入れに際してのオーステナイト化加熱温度は、（ｎ−
１）回目の焼入れの際のオーステナイト化加熱温度以下
であるのが好ましく、このようにすることによって鋼の
組織は一層細粒で、かつ整粒となり、耐５ＳＣＣ性がよ
り改善されることとなる。
つまり、この発明は、「特定量のＣ成分とＮｂ成分を同
時に含有し、しかもＴ１やＺｒで固定されないＮが残留
する程度の量でＴｉ及びＺｒの１種以上を含有する鋼に
おいては、電気炉加熱等でのゆっくりとした加熱速度で
加熱してもＡｃ３点以上オーステナイト結晶粒粗大化開
始温度以下の温度に加熱後焼入れる処理を少なくとも２
回以上繰り返すことによって鋼が極めて細粒化する。従
って、これをＡＣ１点以下の温度で焼戻しすれば非常に
微細な焼戻し低温変態組織となって、十分な強度と優れ
た耐５ＳＣＣ性を共に具備することが可能となる。
時に含有し、しかもＴ１やＺｒで固定されないＮが残留
する程度の量でＴｉ及びＺｒの１種以上を含有する鋼に
おいては、電気炉加熱等でのゆっくりとした加熱速度で
加熱してもＡｃ３点以上オーステナイト結晶粒粗大化開
始温度以下の温度に加熱後焼入れる処理を少なくとも２
回以上繰り返すことによって鋼が極めて細粒化する。従
って、これをＡＣ１点以下の温度で焼戻しすれば非常に
微細な焼戻し低温変態組織となって、十分な強度と優れ
た耐５ＳＣＣ性を共に具備することが可能となる。
また、焼入れ処理と焼入れ処理の間に、ラフテンパーを
施す場合でも、そのラフテンパー条件を適正に選べば得
られる鋼の細粒組織にはほとんど悪影響が及ぼされない
。」との技術的事項を骨子としたものである。更に、第
１回目の焼入れにおける加熱を通常の電気炉加熱のよう
にゆっくりとした加熱速度で行った後焼入れし、次に急
速加熱処理して焼入れを行えば、より一層の細粒組織を
得られるのはもちろんのことであるが、この発明の方法
では特にこのような急速加熱を施さなくても所望の細粒
化を十分に達成することができる。
施す場合でも、そのラフテンパー条件を適正に選べば得
られる鋼の細粒組織にはほとんど悪影響が及ぼされない
。」との技術的事項を骨子としたものである。更に、第
１回目の焼入れにおける加熱を通常の電気炉加熱のよう
にゆっくりとした加熱速度で行った後焼入れし、次に急
速加熱処理して焼入れを行えば、より一層の細粒組織を
得られるのはもちろんのことであるが、この発明の方法
では特にこのような急速加熱を施さなくても所望の細粒
化を十分に達成することができる。
次に、この発明の方法において、鋼の化学成分組成、及
び圧延・熱処理条件を前記の如くに数値限定した理由を
説明する。
び圧延・熱処理条件を前記の如くに数値限定した理由を
説明する。
Ａ、鋼の化学成分組成
■ Ｃ
Ｃ成分は、鋼の焼入れ性増加、強度増加に加えて細粒化
のために必須の元素であるが、その含有量が０．１５％
を下回ると強度低下及び焼入れ性劣化を来たし、従って
所望強度に対して低温での焼戻しを余儀なくされる上、
特に、ゆっくりとした加熱速度では２回以上の繰り返し
焼入れ処理を行っても細粒化が達成できず、５ＳＣＣ感
受性が大となる。一方ｏ、 ４５ ％を越えてＣを含有
させると、焼入れ時の焼割れ感受性が増大し、また靭性
劣化をも招くことから、Ｃ含有量を０．１５〜０．４５
％と定めた。
のために必須の元素であるが、その含有量が０．１５％
を下回ると強度低下及び焼入れ性劣化を来たし、従って
所望強度に対して低温での焼戻しを余儀なくされる上、
特に、ゆっくりとした加熱速度では２回以上の繰り返し
焼入れ処理を行っても細粒化が達成できず、５ＳＣＣ感
受性が大となる。一方ｏ、 ４５ ％を越えてＣを含有
させると、焼入れ時の焼割れ感受性が増大し、また靭性
劣化をも招くことから、Ｃ含有量を０．１５〜０．４５
％と定めた。
■ ５Ｉ
Ｓ１成分は鋼の脱酸剤として有効な元素であるがその含
有量が０．８０ ％を越えると靭性を劣化するようにな
り、また５ＳＣＣ感受性を増大させることともなるので
、 Ｓｉ含有量は０．８０ ％以下と定めた。
有量が０．８０ ％を越えると靭性を劣化するようにな
り、また５ＳＣＣ感受性を増大させることともなるので
、 Ｓｉ含有量は０．８０ ％以下と定めた。
碌お、耐５ＳＣＣ性を一層向上させるためにはＰやＳ、
或いはＭｎの低減とともに（Ｓｉ十Ｍｎ ）の値を０．
１６％未満とすることが好ましい。
或いはＭｎの低減とともに（Ｓｉ十Ｍｎ ）の値を０．
１６％未満とすることが好ましい。
■ Ｍｎ
Ｍｎ成分には、ＰやＳの粒界偏析を助長して高強度材の
耐５ＳＣＣ性を劣化させる作用があり、と−１“７− の作用はＭｎ含有量：０．３０％以上で顕著に現われる
傾向にある。なお、高強度材においては、ＰやＳの量を
できるだけ低減し、かつ（Ｓｊ−１−Ｍｎ）の値を０．
１６ ％未満と可能な限り低減することが５ＳＣＣを防
止する上で有効であるが、Ｍｎ含有量を０、０１ ％未
満とすることは鋼の製造上極めて困難でありコスト上昇
を招くことから、Ｍｎ含有量を０、０１ ％以上０．３
０％未満と定めだ。
耐５ＳＣＣ性を劣化させる作用があり、と−１“７− の作用はＭｎ含有量：０．３０％以上で顕著に現われる
傾向にある。なお、高強度材においては、ＰやＳの量を
できるだけ低減し、かつ（Ｓｊ−１−Ｍｎ）の値を０．
１６ ％未満と可能な限り低減することが５ＳＣＣを防
止する上で有効であるが、Ｍｎ含有量を０、０１ ％未
満とすることは鋼の製造上極めて困難でありコスト上昇
を招くことから、Ｍｎ含有量を０、０１ ％以上０．３
０％未満と定めだ。
■ Ｃｒ
Ｃｒ成分には、鋼の焼入れ性１強度、及び焼戻し軟化抵
抗性を増大させる作用があり、高強度化のために極めて
有効であるほか、５ＳＣＣ抵抗性改善作用もあるが、そ
の含有量が０．２０ ％未満では前記作用に所望の効果
を得ることができず、一方１．５０％を越えて含有させ
ると靭性の劣化及び焼割れ感受性の増大を来たすことか
ら、Ｃｒ含有量を０、２０−１．５０％と定めだ。
抗性を増大させる作用があり、高強度化のために極めて
有効であるほか、５ＳＣＣ抵抗性改善作用もあるが、そ
の含有量が０．２０ ％未満では前記作用に所望の効果
を得ることができず、一方１．５０％を越えて含有させ
ると靭性の劣化及び焼割れ感受性の増大を来たすことか
ら、Ｃｒ含有量を０、２０−１．５０％と定めだ。
■ Ｍｏ、及びＷ
Ｍｏ及びＷ成分には、いずれも焼入れ性、強度及び焼戻
し軟化抵抗性を増大させ、また靭性を改善１８− するという均等な作用があり、更に焼戻し過程での不純
物の粒界偏析を抑えて耐５ＳＣＣ性を向上させる作用を
も有しているが、ＷはＭＯに対して原子量が約２倍であ
り、効果の点ではＭＯ含有量がＷの半分で丁度均等とな
るものである。そして、Ｍ。
し軟化抵抗性を増大させ、また靭性を改善１８− するという均等な作用があり、更に焼戻し過程での不純
物の粒界偏析を抑えて耐５ＳＣＣ性を向上させる作用を
も有しているが、ＷはＭＯに対して原子量が約２倍であ
り、効果の点ではＭＯ含有量がＷの半分で丁度均等とな
るものである。そして、Ｍ。
−１−１７２Ｗの値が０．０５’％未満では前記作用に
所望の効果が得られず、Ｍｏ ＋１／２ Ｗで０．８０
％を越えてＭＯ及びＷの１種以上を含有させても前記効
果が飽和してしまう上、Ｍｏ及びＷが非常に高価な元素
であることから、 Ｍｏ及びＷの１種又は２種の含有量
をＭｏ→−１／２Ｗで０．０５〜０．８０％と定めた。
所望の効果が得られず、Ｍｏ ＋１／２ Ｗで０．８０
％を越えてＭＯ及びＷの１種以上を含有させても前記効
果が飽和してしまう上、Ｍｏ及びＷが非常に高価な元素
であることから、 Ｍｏ及びＷの１種又は２種の含有量
をＭｏ→−１／２Ｗで０．０５〜０．８０％と定めた。
■ Ｎｂ
Ｎｂ成分は、鋼の強度増加、焼戻し軟化抵抗の増大、耐
５ＳＣＣ性の向上に加えて、細粒化のために必須の元素
であるが、その含有量が０．０１ ％未満では、特にゆ
っくりとした加熱速度であると２回以上の繰り返し焼入
れ処理を行っても所望の細粒化が達成できず、一方０．
１０ ％を越えて含有させても前記効果が飽和してし１
い、また靭性の劣化をも招くことになるので、Ｎｂ含有
量を０．０１〜０．１０係と定めた。
５ＳＣＣ性の向上に加えて、細粒化のために必須の元素
であるが、その含有量が０．０１ ％未満では、特にゆ
っくりとした加熱速度であると２回以上の繰り返し焼入
れ処理を行っても所望の細粒化が達成できず、一方０．
１０ ％を越えて含有させても前記効果が飽和してし１
い、また靭性の劣化をも招くことになるので、Ｎｂ含有
量を０．０１〜０．１０係と定めた。
■Ｔｉｔ及びＺｒ
Ｔ１及びＺｒ成分は、いずれも結晶粒の成長を抑えて強
度を高めるのに有効な成分であるとともにそれらには耐
５ＳＣＣ性を向上させるという均等な作用があるが、Ｚ
ｒはＴｉに対して原子量が約２倍であり、効果の点では
Ｔ１含有量がＺｒの半分で丁度均等となるものである。
度を高めるのに有効な成分であるとともにそれらには耐
５ＳＣＣ性を向上させるという均等な作用があるが、Ｚ
ｒはＴｉに対して原子量が約２倍であり、効果の点では
Ｔ１含有量がＺｒの半分で丁度均等となるものである。
そして、Ｔｉ＋１／２ ＺｒＯ値が０、 ＯＯ５％未満
では前記作用に所望の効果が得られず、他方Ｔｉ＋１／
２ Ｚｒの値で０．０５０係を越えてＴ１及びＺｒの１
種以上を含有させると靭性の劣化を来たすようになるこ
とから、 Ｔｉ及びＺｒの１種又は２種の含有量をＴｉ
＋１／２ Ｚｒで０．００５〜０．０５０係と定めた。
では前記作用に所望の効果が得られず、他方Ｔｉ＋１／
２ Ｚｒの値で０．０５０係を越えてＴ１及びＺｒの１
種以上を含有させると靭性の劣化を来たすようになるこ
とから、 Ｔｉ及びＺｒの１種又は２種の含有量をＴｉ
＋１／２ Ｚｒで０．００５〜０．０５０係と定めた。
また、 Ｔｉ（イ）＋１／２ Ｚｒ（イ）の値が３．５
Ｘ Ｎ（１）の値以上であると、化学量論的にＴｉと
ＺｒとでＮがほぼ固定されてしまって所望の細粒組織を
得ることができなくなるので、 Ｔｉ （９Ｊ ＋１／２ Ｚｒ （％） （３，５Ｘ
Ｎ （％）なる制限を設けた。
Ｘ Ｎ（１）の値以上であると、化学量論的にＴｉと
ＺｒとでＮがほぼ固定されてしまって所望の細粒組織を
得ることができなくなるので、 Ｔｉ （９Ｊ ＋１／２ Ｚｒ （％） （３，５Ｘ
Ｎ （％）なる制限を設けた。
■ Ａ１！
Ａｅ酸成分、鋼の脱酸の安定化、均質化及び細粒化を図
るために添加するものであるが、その含有量が０．０１
％未満では前記作用に所望の効果が得られず、他方０．
］−０４を越えて含有させると脱酸効果は飽和してし
まい、また介在物増大による疵の発生や靭性の劣化をも
招くことから、Ａｌ含有量を０．０１〜０．１０襲と定
めた。
るために添加するものであるが、その含有量が０．０１
％未満では前記作用に所望の効果が得られず、他方０．
］−０４を越えて含有させると脱酸効果は飽和してし
まい、また介在物増大による疵の発生や靭性の劣化をも
招くことから、Ａｌ含有量を０．０１〜０．１０襲と定
めた。
■ Ｃ１ｌ、及びＶ
これらの成分は、それぞれ鋼の強度及び耐５ＳＣＣ性を
向上させる作用を有するので必要に応じて］１種以上添
加含有させるものであるが、Ｃｕ含有量が０．０５％未
満、そしてＶ含有量がｏ、０１％未満では前記作用に所
望の効果を得ることができず、他方、Ｃｕが０．５０％
を越えて含有されると熱間加工性が劣化し、またＶが０
．１０ ｑ６を越えて含有されると靭性が劣化すること
となるので、Ｃｕ含有量を０．０５〜０．５０４． Ｖ
含有量を０．０１〜０．１０係とそれぞれ定めた。
向上させる作用を有するので必要に応じて］１種以上添
加含有させるものであるが、Ｃｕ含有量が０．０５％未
満、そしてＶ含有量がｏ、０１％未満では前記作用に所
望の効果を得ることができず、他方、Ｃｕが０．５０％
を越えて含有されると熱間加工性が劣化し、またＶが０
．１０ ｑ６を越えて含有されると靭性が劣化すること
となるので、Ｃｕ含有量を０．０５〜０．５０４． Ｖ
含有量を０．０１〜０．１０係とそれぞれ定めた。
■ Ｃａ、及び希土類元素
２ｌ−
Ｃａ及び希土類元素（ＲＥＭ）は、いずれも鋼中介在物
を球状化するとともに鋼を清浄化して５ＳＣＣ感受性を
低減する作用があるので必要に応じて１種以上添加含有
させるものであるが、いずれもその含有量が０．００１
％未満では前記作用に所望の効果が得られず、他方、Ｃ
ａが０．０３０ ％を、ＲＥＭが０．０５０％をそれぞ
れ越えて含有されると、その添加効果が飽和するのみな
らず、それらの酸化物等の非金属介在物が増加して鋼の
清浄性が低下し、５ＳＣＣ感受性をかえって高めること
となるので、 Ｃａ含有量をｏ、ｏ Ｏ１〜０．０３０
％。
を球状化するとともに鋼を清浄化して５ＳＣＣ感受性を
低減する作用があるので必要に応じて１種以上添加含有
させるものであるが、いずれもその含有量が０．００１
％未満では前記作用に所望の効果が得られず、他方、Ｃ
ａが０．０３０ ％を、ＲＥＭが０．０５０％をそれぞ
れ越えて含有されると、その添加効果が飽和するのみな
らず、それらの酸化物等の非金属介在物が増加して鋼の
清浄性が低下し、５ＳＣＣ感受性をかえって高めること
となるので、 Ｃａ含有量をｏ、ｏ Ｏ１〜０．０３０
％。
ＲＥＭ含有量を０．００１〜０．０５０係とそれぞれ定
めた。
めた。
■ Ｂ
日成分は微量の添加で焼入れ性を向上させ、強度、靭性
、耐５ＳＣＣ性を改善する作用を有しているので５これ
らの特性をより向上させる必要がある場合に添加・含有
せしめられるものであるがその含有量が０．０００５％
未満では前記作用に所望の効果を得ることができず、他
方０．００５０％２２− を越えて含有させてもそれ以上の向上効果が認められず
、逆に靭性劣化を招く場合も生ずることから、Ｓ含有量
は０．０００５〜Ｏ，ＯＯ５０％と定めた。
、耐５ＳＣＣ性を改善する作用を有しているので５これ
らの特性をより向上させる必要がある場合に添加・含有
せしめられるものであるがその含有量が０．０００５％
未満では前記作用に所望の効果を得ることができず、他
方０．００５０％２２− を越えて含有させてもそれ以上の向上効果が認められず
、逆に靭性劣化を招く場合も生ずることから、Ｓ含有量
は０．０００５〜Ｏ，ＯＯ５０％と定めた。
■ Ｐ、及びＳ
降伏強さが７０ｋｇｆ／７１Ｉｄを越える高強度鋼にお
いては、鋼の靭性向−にを図り、また耐５ＳＣＣ性向上
のためには、不純物であるＰ及びＳ量を可及的に少なく
するのが望ましいが、鋼の製造コストとのバランスを考
慮して、Ｐ及びＳ含有量の上限をそれぞれ０．０１０係
と定めだ。
いては、鋼の靭性向−にを図り、また耐５ＳＣＣ性向上
のためには、不純物であるＰ及びＳ量を可及的に少なく
するのが望ましいが、鋼の製造コストとのバランスを考
慮して、Ｐ及びＳ含有量の上限をそれぞれ０．０１０係
と定めだ。
Ｂ、熱処理条件
この発明の方法は、以上のように構成された鋼を溶製し
、通常の方法にて厚板、形鋼、鋼管等に圧延加工した後
、特定の熱処理を施すものであるが、その熱処理条件は
次の通りである。
、通常の方法にて厚板、形鋼、鋼管等に圧延加工した後
、特定の熱処理を施すものであるが、その熱処理条件は
次の通りである。
■ 焼入れ条件
焼入れは、まず熱間圧延材をＡ、ｃ３点〜［Ａｃ３点＋
２００℃〕の温度に加熱して組織を完全にオーステナイ
ト化した後、適当な冷却媒体によって焼入れし、低温変
態組織とする操作を２回以上繰返すものであるが、その
際の加熱温度がＡｃ３点未満であると当然のことなから
オーステナイト化が達成できず、一方（Ａｃ３点＋２０
０℃〕を越えて加熱するとオーステナイト結晶粒が粗大
化してしまって、本発明処理によっても所望の微細組織
を得ることができなくなる。更に、加熱温度を（ＡｃＢ
点＋２００℃〕以下にすることは、オーステナイト粒の
粗大化を抑えるので焼入れ時の焼割れ感受性を低減する
という２次的効果をも生ずることとなる。
２００℃〕の温度に加熱して組織を完全にオーステナイ
ト化した後、適当な冷却媒体によって焼入れし、低温変
態組織とする操作を２回以上繰返すものであるが、その
際の加熱温度がＡｃ３点未満であると当然のことなから
オーステナイト化が達成できず、一方（Ａｃ３点＋２０
０℃〕を越えて加熱するとオーステナイト結晶粒が粗大
化してしまって、本発明処理によっても所望の微細組織
を得ることができなくなる。更に、加熱温度を（ＡｃＢ
点＋２００℃〕以下にすることは、オーステナイト粒の
粗大化を抑えるので焼入れ時の焼割れ感受性を低減する
という２次的効果をも生ずることとなる。
以上のように、焼入れ時の加熱温度をこのように限定す
ることにより、電気炉加熱のようなゆっくりとした加熱
速度であっても、加熱焼入れを２回以上繰返すことで極
微細な低温変態組織を実現することができ１強度と耐５
ＳＣＣ性を大幅に向上し得るのである。
ることにより、電気炉加熱のようなゆっくりとした加熱
速度であっても、加熱焼入れを２回以上繰返すことで極
微細な低温変態組織を実現することができ１強度と耐５
ＳＣＣ性を大幅に向上し得るのである。
なお、前にも述べたように５２回目以後の焼入れ時の加
熱は、前回のそれの温度よりも低くすることが好ましく
、これによって二層の細粒かっ整粒組織が実現され、鋼
材性能を向上することができる。
熱は、前回のそれの温度よりも低くすることが好ましく
、これによって二層の細粒かっ整粒組織が実現され、鋼
材性能を向上することができる。
■ ラフテンパーの条件
（ｍ−１）回目の焼入れの後（但し、ｍは２以上の整数
）、次のｍ回目の焼入れ処理に先立ってラフテンパーを
実施することは、置き割れ等を防止するために好ましい
ことであるが、前記０式で計算される焼戻しパラメータ
Ａｌの値が（１９，ＯＸ 。
）、次のｍ回目の焼入れ処理に先立ってラフテンパーを
実施することは、置き割れ等を防止するために好ましい
ことであるが、前記０式で計算される焼戻しパラメータ
Ａｌの値が（１９，ＯＸ 。
へ
１０３〕を越えるようなラフテンパーでは、低温変態に
よって生じたマルテンサイトや低温ベイナイトのラスの
崩れが大きくなり、また再結晶化して、次の焼入れ処理
で微細粒を得られなくなる。従って、マルテンサイトや
低温ベイナイト等の低温変態組織のラスの崩れを小さく
抑えて次の焼入れ処理で微細粒を得るために、ラフテン
パーの条件を、焼戻しパラメータＡ１が Ａｘ＜１９．ＯＸ １０ を満足する値となるように限定した。
よって生じたマルテンサイトや低温ベイナイトのラスの
崩れが大きくなり、また再結晶化して、次の焼入れ処理
で微細粒を得られなくなる。従って、マルテンサイトや
低温ベイナイト等の低温変態組織のラスの崩れを小さく
抑えて次の焼入れ処理で微細粒を得るために、ラフテン
パーの条件を、焼戻しパラメータＡ１が Ａｘ＜１９．ＯＸ １０ を満足する値となるように限定した。
■ 最終の焼戻し処理温度
上述のような焼入れ処理によって得た微細な低温変態組
織を、次にＡｃ１点以下の温度で焼戻し処２５− 理すると、鋼に所望の強度と耐５ＳＣＣ性が付与される
こととなる。即ち、Ａｃ１点以下の温度で焼戻すことに
よってはじめて、それぞれの用途に適した７０ ｋｇｆ
／、Ｊ以上の降伏強さと耐５ＳＣＣ性の優れた鋼を得る
ことができるのである。
織を、次にＡｃ１点以下の温度で焼戻し処２５− 理すると、鋼に所望の強度と耐５ＳＣＣ性が付与される
こととなる。即ち、Ａｃ１点以下の温度で焼戻すことに
よってはじめて、それぞれの用途に適した７０ ｋｇｆ
／、Ｊ以上の降伏強さと耐５ＳＣＣ性の優れた鋼を得る
ことができるのである。
なお、焼戻し温度に格別な下限を設ける必要はないが、
高温の焼戻し処理が、焼入れによって生成したマルテン
サイトや低温ベイナイトの内部応力を除去し、かつセメ
ンタイトを球状化して鋼材性能の向上をもたらすことか
らみて、出来れば６５０℃以上の温度で焼戻し処理を行
うのが望ましい。
高温の焼戻し処理が、焼入れによって生成したマルテン
サイトや低温ベイナイトの内部応力を除去し、かつセメ
ンタイトを球状化して鋼材性能の向上をもたらすことか
らみて、出来れば６５０℃以上の温度で焼戻し処理を行
うのが望ましい。
この場合、焼戻し温度がＡｃ１点を越えると鋼材強度が
大幅に変動し、耐５ＳＣＣ性も劣化することから、該温
度をＡｃ１点以下と定めた。
大幅に変動し、耐５ＳＣＣ性も劣化することから、該温
度をＡｃ１点以下と定めた。
次に、この発明を実施例によって比較例と対比しながら
具体的に説明する。
具体的に説明する。
実施例 １
まず、通常の方法によって第１表に示す如き成分組成の
鋼Ａ−Ｙを溶製した。
鋼Ａ−Ｙを溶製した。
２６−
次にこれらを熱間圧延した後、第２表に示される条件に
て焼入れ・焼戻し処理を行った。
て焼入れ・焼戻し処理を行った。
得られた鋼板について、強度及び耐５ＳＣＣ性を測定し
、その結果を第２表に併せて示した。
、その結果を第２表に併せて示した。
耐５ＳＣＣ性については、名調から第１図に示したよう
な試験片１を切り出し、第２図に示したよりな治具にて
応力を付加しながら、液温：２０℃のＨ２Ｓを飽和させ
た０、 ５係ＣＨ３Ｃ’ＯＯＨ溶液中に２０日間浸漬し
てＳＣ値を測定し、その値で示した。
な試験片１を切り出し、第２図に示したよりな治具にて
応力を付加しながら、液温：２０℃のＨ２Ｓを飽和させ
た０、 ５係ＣＨ３Ｃ’ＯＯＨ溶液中に２０日間浸漬し
てＳＣ値を測定し、その値で示した。
なお、第２図において、符号２で示されるものはガラス
丸棒、符号３で示されるものは応力付加ボルトである。
丸棒、符号３で示されるものは応力付加ボルトである。
なお、第２表における「従来法」とは、 Ａｃ３点〜［
： Ａｃ３点＋２００℃］の温度に加熱後焼入れし、そ
のまま焼戻し処理しただけのものである。
： Ａｃ３点＋２００℃］の温度に加熱後焼入れし、そ
のまま焼戻し処理しただけのものである。
第２表に示される結果からも、鋼の成分組成及び熱処理
条件が本発明の範囲内にあるものは、強度並びに耐５Ｓ
ＣＣ性に優れていることが明白である。
条件が本発明の範囲内にあるものは、強度並びに耐５Ｓ
ＣＣ性に優れていることが明白である。
実施１例 ２
２７−
前記第１表中の本発明対象鋼である鋼Ｐを熱間圧延後、
第３表に示す条件にて焼入れ・焼戻し処理した後、その
強度及び耐５ＳＣＣ性を測定した。
第３表に示す条件にて焼入れ・焼戻し処理した後、その
強度及び耐５ＳＣＣ性を測定した。
このようにして得られた結果を、第３表に併せて示しだ
。なお、耐５ｓｃｃ性については、実施例１と同様のテ
スト条件にてＳｃ値をめて測定した。
。なお、耐５ｓｃｃ性については、実施例１と同様のテ
スト条件にてＳｃ値をめて測定した。
第３表に示される結果からも、本発明の方法によれば、
強度及び耐５ＳＣＣ性のバランスが極めて優れた鋼材を
得られることが明らかである。これに対して、熱処理条
件が本発明の範囲から外れると耐５ＳＣＣ性の劣った鋼
材しか得られないことも明白である。
強度及び耐５ＳＣＣ性のバランスが極めて優れた鋼材を
得られることが明らかである。これに対して、熱処理条
件が本発明の範囲から外れると耐５ＳＣＣ性の劣った鋼
材しか得られないことも明白である。
実施例 ３
前記第１表中の本発明対象鋼である鋼Ｐ、及び比較鋼Ｘ
を使用し、第４表に示される条件で焼入れ処理し、その
オーステナイト粒度番号（ＡＳＴＭＡ）を測定した。
を使用し、第４表に示される条件で焼入れ処理し、その
オーステナイト粒度番号（ＡＳＴＭＡ）を測定した。
得られた結果も第４表に併せて示した。
第４表に示される結果からも、本発明方法にお３２−
特開昭ＧＯ−５２５２１（１４）
けるように、適正成分を有する鋼について焼入れを２回
以上繰り返すことによってはじめて、極めて微細な鋼材
組織が達成できることがわかる。
以上繰り返すことによってはじめて、極めて微細な鋼材
組織が達成できることがわかる。
実施例 ４
前記第１表中の本発明対象鋼Ａを第５表に示す条件にて
、途中にラフテンパー処理をはさんで焼入れ・焼戻し処
理し、強度及び耐５ＳＣＣ性を測定した。得られた結果
も、第５表に併せて示した。
、途中にラフテンパー処理をはさんで焼入れ・焼戻し処
理し、強度及び耐５ＳＣＣ性を測定した。得られた結果
も、第５表に併せて示した。
なお、耐５ＳＣＣ性は実施例１と同様の試験条件にてＳ
ｃ値をめて測定した。
ｃ値をめて測定した。
第５表に示される結果からは、各焼入れ処理の間に、置
き割れ防止等の意味でラフテンパー処理を施しても強度
及び耐５ＳＣＣ性の優れた鋼材の得られることが明白で
あり、また、この際のラフテンパー条件を、 Ａｘ＜１９．ＯＸ １０ にすると、強度・耐５ＳＣＣ性バランスの面で優れた鋼
材となることもわかる。
き割れ防止等の意味でラフテンパー処理を施しても強度
及び耐５ＳＣＣ性の優れた鋼材の得られることが明白で
あり、また、この際のラフテンパー条件を、 Ａｘ＜１９．ＯＸ １０ にすると、強度・耐５ＳＣＣ性バランスの面で優れた鋼
材となることもわかる。
上述のように、この発明によれば、何らの複雑な処理・
設備を必要とすることなく優れた強度と３４− 耐５ＳＣＣ性を備えだ細粒鋼を実現することができ、深
層にして、かつサワー環境下に存在する油田やガス田開
発に使用する油井管その他の機器類に好適な高強度鋼を
、簡単容易に、そして低コストで製造できるなど、工業
上有用な効果がもたらされるのである。
設備を必要とすることなく優れた強度と３４− 耐５ＳＣＣ性を備えだ細粒鋼を実現することができ、深
層にして、かつサワー環境下に存在する油田やガス田開
発に使用する油井管その他の機器類に好適な高強度鋼を
、簡単容易に、そして低コストで製造できるなど、工業
上有用な効果がもたらされるのである。
第１図はシェルタイブ腐食試験片の例を示すもので、第
１図（ａ）はその正面図、第１図（ｂ）はその側面図で
あり、第２図はシェルタイブ腐食試験において試験片を
支持治具で支持した状態を示す概略構図図である。 図面において、 １・・・試験片、 ２・・・ガラス丸棒、３・・・応力
付加ボルト。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫 ほか１名 ３６− 茅１図 （（１） （ｂ） 学２囮
１図（ａ）はその正面図、第１図（ｂ）はその側面図で
あり、第２図はシェルタイブ腐食試験において試験片を
支持治具で支持した状態を示す概略構図図である。 図面において、 １・・・試験片、 ２・・・ガラス丸棒、３・・・応力
付加ボルト。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫 ほか１名 ３６− 茅１図 （（１） （ｂ） 学２囮
Claims (2)
- （１）重量割合で、 Ｃ：０．１５〜０．４５係。 Ｓｉ：０．８０係以下。 Ｍｎ： ０．０１％以上０．３０４未満。 Ｃｒ： ０．２０〜１．５０％。 Ｍｏ及びＷの１種又は２種： Ｍｏ−１−１／２Ｗで００５〜０．８０係。 Ｎｂ：０．０１〜０．ｌＯ係。 Ｔ１及びＺｒの１種又は２種： Ｔｉ−１−１／２ Ｚｒで０、ｏ ０５〜０．０５０
％。 ＡＡ ： ０．０１ ＮＯ，１０％ を含有するとともに、式、 Ｔｉ（９１＋１／２Ｚｒ（％）（３，５ＸＮ（％ｌ）１
− を満足し、必要により更に、 第１区分・・・ Ｃｕ 二 ０．０ ５ 〜０．５ ０ ％。 Ｖ ： ０．０１〜０．１０ ％。 第２区分・・・ Ｃａ： ０．００１〜０．０３０％。 希土類元素：Ｏ，ＯＯ１〜０．０５０チ。 第３区分・・・ Ｂ：Ｏ，０Ｏ０５〜Ｏ，ＯＯ５０係。 のうちの１種以上をも含み。 Ｆｅ及び不可避不純物：残り。 から成り、かつ不純物中のＰ及びＳの含有量がそれぞれ
、 Ｐ：０．０１０ｔ１６以下。 Ｓ：Ｏ，ＯＩＯチ以下。 である鋼を熱間圧延した後、Ａｃ３点〜（Ａｃ３点＋２
００℃〕の温度域に加熱してオーステナイト状態から焼
入れし、続いて、ＡＣ３点〜（ＡｃＢ点＋２００℃〕の
温度域に加熱後焼入れする処理を更に１回以上繰り返し
て行い、その後ＡＣＩ点以下の温度で焼戻し処理を行う
ことを特徴とする耐硫化物割れ性の優れた鋼の製造方法
。 - （２）重量割合で、 ｃ：ｏ、１５〜０．４５ｑ６゜ ｓｉ：ｏ、ｓｏ％以下。 Ｍｎ：０．０１％以上０．３０ ％未満。 Ｃｒ： ０．２０〜１．５０ ％。 Ｍｏ及びＷの１種又は２種： Ｍｏ＋１／２Ｗで０．０５〜０．８０係。 Ｎｂ：０．０１〜０．ｌＯ係。 Ｔ１及びＺｒの１種又は２種： Ｔｉ＋１／２Ｚ、ｒで０．００５〜０．０５０％。 Ａｌ ： ０．０１〜０．１０係 を含有するとともに５式、 Ｔｉ（％）＋１／２Ｚｒ（％）（３，５Ｘ Ｎ （％）
を満足し、必要により更に、 第１区分・・・ Ｃｕ： ０．０５〜０．５０ ％。 Ｖ：０．０１〜０１０係。 第２区分・・・ Ｃａ： ０．０ ０ １〜０．０ ３ ０ ％。 希土類元素：Ｏ，ＯＯ１〜０．０５０係。 第３区分・・・ Ｂ：０．０００５〜Ｏ，ＯＯ５０チ。 のうちの１種以上をも含み、 Ｆｅ及び不可避不純物：残り。 から成り、かつ不純物中のＰ及びＳの含有量がそれぞれ
、 Ｐ：０．０１０ｑ６以下。 Ｓ：０．０１０係以下。 である鋼を熱間圧延した後、Ａｃ３点〜［Ａ、０３点＋
２００℃〕の温度域に加熱してオーステナイト状態から
焼入れし、続いて、Ａ＋４点以下の温度で、かつ、 ＡＸ ＝ Ｔ （Ａ２ ＋ｌｏｇ ｔ ）なる式で計算
される焼戻しパラメータＡ１の値がＡｌ ＜１９． Ｏ
Ｘ １０ を満足するように設定した焼戻しくラフテンパー）と、
Ａｃ３点〜［Ａｃ３点＋２００℃］の温度域に加熱後焼
入れする処理とをこの順序で１回以上繰り返して行い、
その後戻にＡ、ｃ１点以下の温度で焼戻し処理を行うこ
とを特徴とする耐硫化物割れ性の優れた鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15986283A JPS6052521A (ja) | 1983-08-31 | 1983-08-31 | 耐硫化物割れ性の優れた鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15986283A JPS6052521A (ja) | 1983-08-31 | 1983-08-31 | 耐硫化物割れ性の優れた鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6052521A true JPS6052521A (ja) | 1985-03-25 |
Family
ID=15702839
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15986283A Pending JPS6052521A (ja) | 1983-08-31 | 1983-08-31 | 耐硫化物割れ性の優れた鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6052521A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS634047A (ja) * | 1986-06-20 | 1988-01-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐硫化物割れ性に優れた高張力油井用鋼 |
| EP2133443A1 (en) * | 2007-03-30 | 2009-12-16 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Low alloy steel for the pipe for oil well use and seamless steel pipe |
| CN112522596A (zh) * | 2019-09-19 | 2021-03-19 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种基于废钢的高强高扩孔钢及其生产方法 |
-
1983
- 1983-08-31 JP JP15986283A patent/JPS6052521A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS634047A (ja) * | 1986-06-20 | 1988-01-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐硫化物割れ性に優れた高張力油井用鋼 |
| EP2133443A1 (en) * | 2007-03-30 | 2009-12-16 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Low alloy steel for the pipe for oil well use and seamless steel pipe |
| EP2133443A4 (en) * | 2007-03-30 | 2010-05-05 | Sumitomo Metal Ind | LOW-ALLOY STEEL FOR A CONDUIT FOR USE IN OIL WELL AND SOLDERED STEEL PIPE |
| CN112522596A (zh) * | 2019-09-19 | 2021-03-19 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种基于废钢的高强高扩孔钢及其生产方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2599868C (en) | Steel for oil well pipe having excellent sulfide stress cracking resistance and method for manufacturing seamless steel pipe for oil well | |
| JPS6086209A (ja) | 耐硫化物割れ性の優れた鋼の製造方法 | |
| JPS61270355A (ja) | 耐遅れ破壊性の優れた高強度鋼 | |
| JPS62253720A (ja) | 硫化物応力割れ抵抗性に優れた低合金高張力油井用鋼の製造方法 | |
| JPH04231414A (ja) | 高耐食性油井管の製造法 | |
| JPS6043425A (ja) | 熱延高強度高加工性複合組織鋼板の製造方法 | |
| JPH0421718A (ja) | 耐硫化物応力割れ性に優れた高強度鋼の製造法 | |
| JPS60174822A (ja) | 厚肉高強度継目無鋼管の製造方法 | |
| JPS6164815A (ja) | 耐遅れ破壊性の優れた高強度鋼の製造法 | |
| JPS6052521A (ja) | 耐硫化物割れ性の優れた鋼の製造方法 | |
| JPH02217444A (ja) | 耐食性，耐応力腐食割れ性の優れた高強度マルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| CN110257699B (zh) | 一种无碳化物贝氏体桥索钢及其制造方法 | |
| JPS6046318A (ja) | 耐硫化物割れ性の優れた鋼の製造方法 | |
| JPH0524201B2 (ja) | ||
| JPS609824A (ja) | 強靭鋼の製造方法 | |
| JPS5996216A (ja) | 耐硫化物割れ性の優れた高強度鋼の製造方法 | |
| JPH0375336A (ja) | 耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JPS6046317A (ja) | 耐硫化物割れ性の優れた鋼の製造方法 | |
| JPH04191320A (ja) | 低炭素マルテンサイト系ステンレス鋼油井管の製造方法 | |
| JPH01172516A (ja) | 耐応力腐食割れ性の優れた針状フェライトステンレス鋼の製造方法 | |
| JPS58136715A (ja) | 油井用鋼の製造法 | |
| JPS6043424A (ja) | 耐硫化物割れ性の優れた鋼の製造方法 | |
| JPS6052520A (ja) | 耐硫化物割れ性の優れた鋼の製造方法 | |
| JPS6056018A (ja) | 強靭鋼の製造方法 | |
| JPS6210240A (ja) | 耐食性と圧潰強度の優れた継目無油井管用鋼 |