JPS63105802A - Ｎｃ旋盤における多面体のフラツトタ−ニング装置 - Google Patents
Ｎｃ旋盤における多面体のフラツトタ−ニング装置Info
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- JPS63105802A JPS63105802A JP25114586A JP25114586A JPS63105802A JP S63105802 A JPS63105802 A JP S63105802A JP 25114586 A JP25114586 A JP 25114586A JP 25114586 A JP25114586 A JP 25114586A JP S63105802 A JPS63105802 A JP S63105802A
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- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims 2
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は四角形、六角形等の多面体を旋盤において切削
する多面体のフラットターニング装置に関する。
する多面体のフラットターニング装置に関する。
従来技術
従来旋盤によって四角形、六角形等の多面形を切削する
もの即ちポリゴン切削は西独シュッテ社の多軸自動盤が
知られている。
もの即ちポリゴン切削は西独シュッテ社の多軸自動盤が
知られている。
シュンテ社では主軸とカッタ主軸の回転比を一対２とし
て四角形の切削の場合２枚刃、六角形の切削の場合は３
枚刃で行っている。ここで１枚刃でポリゴン切削を行う
ときの刃先の軌跡を説明すると、主軸（工作物）を停止
させて第１３図、第１４図のように主軸と回転工具軸と
の回転を相対的に考え主軸が回転するかわりにカッタ中
心軸０が回転しながら工作物の回りを主軸の回転方向と
逆に回転させると考えて刃先Ｔの軌跡Ｔｘ、Ｔｙを表す
と Ｔ ｘ ＝ １ ＋ｃｏｓ（−θ＋） ＋ｌ 、ｃｏｓ
（θ２ ＋（−０１））注： ｌｌｌ−（（Ｄｔ＋Ｄ
ｚ）／２） ｄｚ、−＝ｏｚ／２ θ１ ：主軸の回転角 θ２ ：カソタ軸の回転角 Ｄｌ ：工作物直径 Ｄｔ ：刃先円直径 ｄ ：切込量 主軸と回転工具軸の回転角比をθ、：θ２＝１：ｎとお
き主軸の回転角をθ、をθとおきなおすととなる。
て四角形の切削の場合２枚刃、六角形の切削の場合は３
枚刃で行っている。ここで１枚刃でポリゴン切削を行う
ときの刃先の軌跡を説明すると、主軸（工作物）を停止
させて第１３図、第１４図のように主軸と回転工具軸と
の回転を相対的に考え主軸が回転するかわりにカッタ中
心軸０が回転しながら工作物の回りを主軸の回転方向と
逆に回転させると考えて刃先Ｔの軌跡Ｔｘ、Ｔｙを表す
と Ｔ ｘ ＝ １ ＋ｃｏｓ（−θ＋） ＋ｌ 、ｃｏｓ
（θ２ ＋（−０１））注： ｌｌｌ−（（Ｄｔ＋Ｄ
ｚ）／２） ｄｚ、−＝ｏｚ／２ θ１ ：主軸の回転角 θ２ ：カソタ軸の回転角 Ｄｌ ：工作物直径 Ｄｔ ：刃先円直径 ｄ ：切込量 主軸と回転工具軸の回転角比をθ、：θ２＝１：ｎとお
き主軸の回転角をθ、をθとおきなおすととなる。
シュッテ社の場合はｎ＝２となっているから（２）式に
ｎ−２を代入して整理すると ７ｘ−（ｊ！＋＋ｊ！、）ｃｏｓθ Ｔ）’＝（ｊ！ｚ−１））ｓｉｎθ さらにθを消去すると （Ｔｘ／（１）＋ｔｔｚ）） ” ＋ （’ｒｙ／ （
ｉ−ｎｌ）ｌ” ロ１ ・・・（３
）（３）式より長軸２（ＩＬ＋”１ｔ）を短軸２１ｊ！
ｔ ｊ’ｉの楕円（第１３図）となる。
ｎ−２を代入して整理すると ７ｘ−（ｊ！＋＋ｊ！、）ｃｏｓθ Ｔ）’＝（ｊ！ｚ−１））ｓｉｎθ さらにθを消去すると （Ｔｘ／（１）＋ｔｔｚ）） ” ＋ （’ｒｙ／ （
ｉ−ｎｌ）ｌ” ロ１ ・・・（３
）（３）式より長軸２（ＩＬ＋”１ｔ）を短軸２１ｊ！
ｔ ｊ’ｉの楕円（第１３図）となる。
シュッテ社ではこのように主軸と回転工具軸との回転比
ｎを２として主軸に対する回転工具軸の同期は歯車群、
駆動軸、ユニバーサルフラット等の部品を組合わせて純
機械的連結によって行っている。
ｎを２として主軸に対する回転工具軸の同期は歯車群、
駆動軸、ユニバーサルフラット等の部品を組合わせて純
機械的連結によって行っている。
発明が解決しようとする問題点
このように機械的に同期をとる機構は複雑となりまた機
械の形態を考慮して設計しなければならず特殊形のもの
に制限される。また切削される多面体は限られるととも
にその他の形状への対応が不可能である。
械の形態を考慮して設計しなければならず特殊形のもの
に制限される。また切削される多面体は限られるととも
にその他の形状への対応が不可能である。
問題点を解決するための手段
主軸３の角度位置並びに主軸の単位時間当たりの回転角
度の検出手段２２とカッタ１９を取り付けた回転工具軸
１６を設けた刃物台１）と、該回転工具軸１６を回転さ
せる駆動手段１５と、主軸３と回転工具軸１６とを同期
制御させるための演算装置２３と前記回転工具軸１６の
単位時間当たりの回転角度を検出する検出器２４と、前
記演算装置２３の指令値に対し該検出器２４の出力を加
減算する加減算器２５と、該加減算器２５の出力にもと
づき単位時間ごとの指令値に相当する回転工具軸１６の
回転を制御する制御装置２６と、該制御装置２６の出力
にもとづき前記駆動手段１５を駆動する駆動回路２７と
を含んでなるもので主軸と回転工具主軸との同期を純電
気的に行うことによって多種類の多面体が切削可能とな
るものである。
度の検出手段２２とカッタ１９を取り付けた回転工具軸
１６を設けた刃物台１）と、該回転工具軸１６を回転さ
せる駆動手段１５と、主軸３と回転工具軸１６とを同期
制御させるための演算装置２３と前記回転工具軸１６の
単位時間当たりの回転角度を検出する検出器２４と、前
記演算装置２３の指令値に対し該検出器２４の出力を加
減算する加減算器２５と、該加減算器２５の出力にもと
づき単位時間ごとの指令値に相当する回転工具軸１６の
回転を制御する制御装置２６と、該制御装置２６の出力
にもとづき前記駆動手段１５を駆動する駆動回路２７と
を含んでなるもので主軸と回転工具主軸との同期を純電
気的に行うことによって多種類の多面体が切削可能とな
るものである。
実施例
以下本発明の実施例を図面にもとづき説明する。
先ず第１図、第２図、第３図においてフラットターニン
グを行うＮＣ旋盤を説明する。
グを行うＮＣ旋盤を説明する。
ベッド１の上面前部左側には主軸台２が設けられ、該主
軸台２には主軸３が回転可能に軸承され、該主軸３の先
端に動力チャック４が装着され歯車箱２９を介してモー
タ５で回転される。さらに主軸台２の上面に主軸との連
結を断続するクラッチを内蔵するＣ軸主軸割出し装置６
が設けられ必要により主軸３の回転角が割出される。ベ
ッド１の上面後部は左右Ｚ軸方向に摺動面１ａが削設さ
れており、サドル７がサーボモータ８によって回転され
るポールナツトスクリューにより左右に摺動可能に設け
られている。該サドル７の上面に削設されたＸ軸方向の
摺動面にクロススライド９がサーボモータ１０によって
回転されるボールナンドスクリューにより前後に摺動可
能に載置されている。更に該クロススライド９の上面に
タレット台１）が固設され、該タレット台１）には割出
し機構によって割出しが行われるタレット１２が取付け
られている。該タレット１２にはミーリング工具装置、
フラットターニング用工具装置１３が装着される。更に
上記タレット台１）の左側面にはミーリング工具及びフ
ラットターニング用工具の駆動ユニット１４が設けられ
ている。上記タレット台１）の上面にはモータ１５が締
着されており、本例では１対１で駆動ユニット１４が回
転される。
軸台２には主軸３が回転可能に軸承され、該主軸３の先
端に動力チャック４が装着され歯車箱２９を介してモー
タ５で回転される。さらに主軸台２の上面に主軸との連
結を断続するクラッチを内蔵するＣ軸主軸割出し装置６
が設けられ必要により主軸３の回転角が割出される。ベ
ッド１の上面後部は左右Ｚ軸方向に摺動面１ａが削設さ
れており、サドル７がサーボモータ８によって回転され
るポールナツトスクリューにより左右に摺動可能に設け
られている。該サドル７の上面に削設されたＸ軸方向の
摺動面にクロススライド９がサーボモータ１０によって
回転されるボールナンドスクリューにより前後に摺動可
能に載置されている。更に該クロススライド９の上面に
タレット台１）が固設され、該タレット台１）には割出
し機構によって割出しが行われるタレット１２が取付け
られている。該タレット１２にはミーリング工具装置、
フラットターニング用工具装置１３が装着される。更に
上記タレット台１）の左側面にはミーリング工具及びフ
ラットターニング用工具の駆動ユニット１４が設けられ
ている。上記タレット台１）の上面にはモータ１５が締
着されており、本例では１対１で駆動ユニット１４が回
転される。
フラットターニング用工具装置１３は中心に回転工具軸
１６が軸受によってタレット１２の旋回軸と直角方向に
回転可能に軸承されている。回転工具軸には傘歯車１７
がキー着され、この傘歯車１７と噛合いタレット１２の
後側に爪クラッチを有する傘歯車１８がフラットターニ
ング用工具装置１３に回転可能に軸承されている。そし
て傘歯車１８の爪クラッチはフラットターニング用工具
装置１３が加工位置になるようタレット１２で割出され
たとき駆動ユニット１４の駆動軸３０の爪クラッチと噛
合い回転工具駆動モータ１５によって回転工具軸１６が
主軸と同方向に回転される。回転工具軸１６の回転は後
述のように主軸３の回転に対して任意の回転比に設定さ
れる。そして回転工具軸１６には切刃Ｔを１個または複
数個有するカッタ１９が取り付けられ、取り付は時回転
工具軸のソフト上の基準点に対して特に取り付は位置は
規定されない、また主軸３にはプーリ２０が設けられて
おりベルト２１を介して単位時間当たりの主軸の回転角
を検出するため本例では９０°位相の異なった１回転当
たり１０２４パルスを発生する信号を２相組合わせ、１
回転当たり４０９６パルスの信号を発生し、また１回転
当たり１パルス信号を発生するマーカパルスを持ったパ
ルスジェネレータ２２を主軸と変速比１：１で結合し回
転させる。
１６が軸受によってタレット１２の旋回軸と直角方向に
回転可能に軸承されている。回転工具軸には傘歯車１７
がキー着され、この傘歯車１７と噛合いタレット１２の
後側に爪クラッチを有する傘歯車１８がフラットターニ
ング用工具装置１３に回転可能に軸承されている。そし
て傘歯車１８の爪クラッチはフラットターニング用工具
装置１３が加工位置になるようタレット１２で割出され
たとき駆動ユニット１４の駆動軸３０の爪クラッチと噛
合い回転工具駆動モータ１５によって回転工具軸１６が
主軸と同方向に回転される。回転工具軸１６の回転は後
述のように主軸３の回転に対して任意の回転比に設定さ
れる。そして回転工具軸１６には切刃Ｔを１個または複
数個有するカッタ１９が取り付けられ、取り付は時回転
工具軸のソフト上の基準点に対して特に取り付は位置は
規定されない、また主軸３にはプーリ２０が設けられて
おりベルト２１を介して単位時間当たりの主軸の回転角
を検出するため本例では９０°位相の異なった１回転当
たり１０２４パルスを発生する信号を２相組合わせ、１
回転当たり４０９６パルスの信号を発生し、また１回転
当たり１パルス信号を発生するマーカパルスを持ったパ
ルスジェネレータ２２を主軸と変速比１：１で結合し回
転させる。
次いで第１図の制御ブロック図を説明する。
２３は演算装置でパルスジェネレータ２２の発生するパ
ルスとマーカパルスを読み込んで主軸と回転工具軸との
回転同期制御の開始時に主軸を一定位置に位置決めさせ
るための演算を行い、またＭコードにより前記回転同期
制御における主軸と回転工具軸との回転比ｎを入力して
任意に回転比が設定でき、主軸の回転角度を検出して設
定された回転比ｎを乗じて回転工具軸の回転角度を演算
して指令値をつくり、また必要により回転工具軸の原点
オフセットを行い、Ｍコードにより回転同期制御を無効
にした場合に通常切削を行うときの回転工具軸と同等の
能力を持つように指令した回転数により単位時間当たり
の回転角、定回転数になるまでの加減速処理の演算を行
い、さらにまた主軸の定位置停止のため主軸回転の指令
を出す機能を有する。２４は回転工具軸１６の単位時間
当たりの回転角を検出する検出器、２５は演算装置２３
の出力と検出器２４の出力とを加減算する加減算器、２
６は加減算器の出力にもとづき単位時間ごとの指令値に
相当する回転工具軸１６の回転を制御する制御装置、２
７は制御装置２６の出力にもとづき回転工具駆動モータ
１５に指令値に相当する電流を流す駆動回路、２８は演
算回路２３の主軸回転指令にもとづき主軸モータ５を定
位置に位置決めするため回転させる駆動回路である。
ルスとマーカパルスを読み込んで主軸と回転工具軸との
回転同期制御の開始時に主軸を一定位置に位置決めさせ
るための演算を行い、またＭコードにより前記回転同期
制御における主軸と回転工具軸との回転比ｎを入力して
任意に回転比が設定でき、主軸の回転角度を検出して設
定された回転比ｎを乗じて回転工具軸の回転角度を演算
して指令値をつくり、また必要により回転工具軸の原点
オフセットを行い、Ｍコードにより回転同期制御を無効
にした場合に通常切削を行うときの回転工具軸と同等の
能力を持つように指令した回転数により単位時間当たり
の回転角、定回転数になるまでの加減速処理の演算を行
い、さらにまた主軸の定位置停止のため主軸回転の指令
を出す機能を有する。２４は回転工具軸１６の単位時間
当たりの回転角を検出する検出器、２５は演算装置２３
の出力と検出器２４の出力とを加減算する加減算器、２
６は加減算器の出力にもとづき単位時間ごとの指令値に
相当する回転工具軸１６の回転を制御する制御装置、２
７は制御装置２６の出力にもとづき回転工具駆動モータ
１５に指令値に相当する電流を流す駆動回路、２８は演
算回路２３の主軸回転指令にもとづき主軸モータ５を定
位置に位置決めするため回転させる駆動回路である。
作用
第４図に示すフローチャートを参照して説明する。
ステップ３１において演算装置２３に主軸２回転工具（
図ではＭ軸と称す）同期モード人、切指令が出されてい
るかを判断する。Ｎｏであればフラットターニングが行
われない。ＹＥＳであればステップＳ２において主軸停
止中かが演算装置２３で判断されＮｏであればアラーム
を出力する。
図ではＭ軸と称す）同期モード人、切指令が出されてい
るかを判断する。Ｎｏであればフラットターニングが行
われない。ＹＥＳであればステップＳ２において主軸停
止中かが演算装置２３で判断されＮｏであればアラーム
を出力する。
ＹＥＳであればステップＳ３においてＭ軸停止中かが演
算装置２３で判断されＮＯであればアラームを出力する
。ＹＥＳであればステップＳ４においてＣ軸支軸割出装
置６のクラッチが結合中かが演算装置２３で判断され、
ＹＥＳであればアラームが出力される。ＮＯであればス
テップＳ５において演算装置２３に同期モード人の指令
が出されているかを判断し、ＮｏであればステップＳ６
において演算装置ｆ２３の主軸３と回転工具軸１６の同
期モードを切として普通切削ができるようにする。ＹＥ
ＳであればステップＳ７において主軸と回転工具との関
係位置を合わせるため主軸位置が確定しているかが演算
装置２３で判断され、ＮＯであればステップＳ８におい
て演算装置２３より主軸回転指令を出力し主軸３を回転
しパルスジェネレータ２２のマーカパルスより指定のパ
ルス出力位置である定位置に主軸３を停止させる。この
定位置停止がおこなわれ、またはステップＳ７でＹＥＳ
であればステップＳ９において主軸３の角度位置に従っ
て回転工具駆動モータ１５を駆動して回転工具軸１６の
位置決めを行い回転工具軸１６が主軸３と一定関係位置
とする。ステップＳｌＯにおいて演算装置２３により主
軸３１回転工具軸１６の同期モードが開始され主軸３１
回転工具軸１６が回転され主軸が所定回転数に上昇した
らフラットターニングの切削が行われる。
算装置２３で判断されＮＯであればアラームを出力する
。ＹＥＳであればステップＳ４においてＣ軸支軸割出装
置６のクラッチが結合中かが演算装置２３で判断され、
ＹＥＳであればアラームが出力される。ＮＯであればス
テップＳ５において演算装置２３に同期モード人の指令
が出されているかを判断し、ＮｏであればステップＳ６
において演算装置ｆ２３の主軸３と回転工具軸１６の同
期モードを切として普通切削ができるようにする。ＹＥ
ＳであればステップＳ７において主軸と回転工具との関
係位置を合わせるため主軸位置が確定しているかが演算
装置２３で判断され、ＮＯであればステップＳ８におい
て演算装置２３より主軸回転指令を出力し主軸３を回転
しパルスジェネレータ２２のマーカパルスより指定のパ
ルス出力位置である定位置に主軸３を停止させる。この
定位置停止がおこなわれ、またはステップＳ７でＹＥＳ
であればステップＳ９において主軸３の角度位置に従っ
て回転工具駆動モータ１５を駆動して回転工具軸１６の
位置決めを行い回転工具軸１６が主軸３と一定関係位置
とする。ステップＳｌＯにおいて演算装置２３により主
軸３１回転工具軸１６の同期モードが開始され主軸３１
回転工具軸１６が回転され主軸が所定回転数に上昇した
らフラットターニングの切削が行われる。
工作物の切削形状は例えば次のようになる。
〔１〕演算装置２３に入力される主軸回転と回転工具軸
の回転比１：ｎのｎを２としたとき、この場合はｌ刃の
軌跡は楕円状であり短径近傍の近似直線域で切削が行わ
れ僅かにふくらみがある。
の回転比１：ｎのｎを２としたとき、この場合はｌ刃の
軌跡は楕円状であり短径近傍の近似直線域で切削が行わ
れ僅かにふくらみがある。
ａ、二方取り・・カッタ切刃数１個 第７図す、四角形
・・カッタ切刃数２個 第５図Ｃ８六角形・・カッタ
切刃数３個 第６回。
・・カッタ切刃数２個 第５図Ｃ８六角形・・カッタ
切刃数３個 第６回。
第８図
〔２〕回転比ｎが３以上では回転工具軸１６のカッタの
切刃数１個としたとき近似直線域で切削されるが僅かに
へこみがある。
切刃数１個としたとき近似直線域で切削されるが僅かに
へこみがある。
ａ、三角形・・ｎ−３
第９図を更に切込んで得られる。
ｂ、四角形・・ｎ−４
第１０図を更に切込んで得られる。
Ｃ０五角形・・ｎ＝５
第１）図を更に切込んで得られる。
ｄ、六角形・・ｎ＝５
第１２図のように切削される。
そしてカッタの切刃１個でも回転比ｎ＝２で回転工具軸
１６の原点オフセントを行って主軸３に対する位相をず
らせる０例えば第７図で９０°ずらすと四角形、第７図
で６０°を２回ずらすと六角形。
１６の原点オフセントを行って主軸３に対する位相をず
らせる０例えば第７図で９０°ずらすと四角形、第７図
で６０°を２回ずらすと六角形。
またｎ−３で第９図で６０″ずらすと六角形ができる。
さらに切刃２個で第５図で４５”ずらすと六角形のよう
に種々の多角形を自由に選択して切削することが可能で
あるが、加工能率が落ちる。さらに回転比ｎを整数でな
く端数を有する値で入力し刃物台を同期してＺ軸道りを
与えることによりその多面体が軸方向に位相がずれ捩じ
れた多面軸をつくることができる。
に種々の多角形を自由に選択して切削することが可能で
あるが、加工能率が落ちる。さらに回転比ｎを整数でな
く端数を有する値で入力し刃物台を同期してＺ軸道りを
与えることによりその多面体が軸方向に位相がずれ捩じ
れた多面軸をつくることができる。
効果
以上詳述したように本発明は主軸と回転工具軸との回転
を純電気的構成によって同期するようになしたので主軸
と刃物台の回転工具軸の回転比を指令し回転工具軸カッ
タの切刃数とを選択することにより、任意の多面体のフ
ラットターニングが容易につくることができ且つ容易に
変更することが可能である。また独創的な製品をつくり
出すことができる。さらに機械的連結による同期をとる
構造のような種々の制約がなくなり回転工具主軸をとり
つけることにより一般のＮＣ旋盤にも装備が可能とな９
て加工範囲が著しく拡大し高能率の加工が可能となる大
きな効果を有する。
を純電気的構成によって同期するようになしたので主軸
と刃物台の回転工具軸の回転比を指令し回転工具軸カッ
タの切刃数とを選択することにより、任意の多面体のフ
ラットターニングが容易につくることができ且つ容易に
変更することが可能である。また独創的な製品をつくり
出すことができる。さらに機械的連結による同期をとる
構造のような種々の制約がなくなり回転工具主軸をとり
つけることにより一般のＮＣ旋盤にも装備が可能とな９
て加工範囲が著しく拡大し高能率の加工が可能となる大
きな効果を有する。
第１図は本発明の制御ブロック図、第２図はＮＣ旋盤の
姿図、第３図は主軸と刃物台との関係を示す説明図、第
４図はフローチャートを示す図、第５図は四角形と切刃
の関係図、第６図は六角形と切刃の関係図、第７図は二
方取りのときの刃先軌跡を示す図、第８図は六角形切削
のときの刃先軌跡を示す図、第９図はｎ＝３のときの刃
先軌跡を示す図、第１０図はｎ−４のときの刃先軌跡を
示す図、第１）図はｎ＝５のときの切刃軌跡を示す図、
第１２図はｎ＝６のときの切刃軌跡を示す図、第１３図
は刃先Ｔの座標Ｔｘ、Ｔｙを求める説明図、第１４図は
ポリゴン切削時の刃先の軌跡の説明図である。 ３・・主軸 １２・・タレフト５．８，１０．
１５・・モータ １６・・回転工具軸 １９・・カンタ２２・・パルス
ジェネレータ
姿図、第３図は主軸と刃物台との関係を示す説明図、第
４図はフローチャートを示す図、第５図は四角形と切刃
の関係図、第６図は六角形と切刃の関係図、第７図は二
方取りのときの刃先軌跡を示す図、第８図は六角形切削
のときの刃先軌跡を示す図、第９図はｎ＝３のときの刃
先軌跡を示す図、第１０図はｎ−４のときの刃先軌跡を
示す図、第１）図はｎ＝５のときの切刃軌跡を示す図、
第１２図はｎ＝６のときの切刃軌跡を示す図、第１３図
は刃先Ｔの座標Ｔｘ、Ｔｙを求める説明図、第１４図は
ポリゴン切削時の刃先の軌跡の説明図である。 ３・・主軸 １２・・タレフト５．８，１０．
１５・・モータ １６・・回転工具軸 １９・・カンタ２２・・パルス
ジェネレータ
Claims (5)
- （１）主軸の角度位置並びに主軸の単位時間当たりの回
転角度の検出手段とカッタを取付けた回転工具軸を設け
た刃物台と、該回転工具軸を回転させる駆動手段と、主
軸と回転工具軸とを同期制御させるための演算装置と、
前記回転工具軸の単位時間当たりの回転角度を検出する
検出器と、前記演算装置の指令値に対し該検出器の出力
を加減算する加減算器と、該加減算器の出力にもとづき
単位時間ごとの指令値に相当する回転工具軸の回転を制
御する制御装置と、該制御装置の出力にもとづき前記駆
動手段を駆動する駆動回路とを含んでなり、旋盤におい
て多面体を切削することを特徴とするＮＣ旋盤における
多面体のフラットターニング装置。 - （２）演算装置は前記検出手段の出力に基づき前記主軸
と前記回転工具軸との回転同期制御の開始時に主軸を一
定位置決めさせる演算機能またＭコードにより前記回転
同期制御における主軸と回転工具との回転比を入力して
任意に回転比を設定する機能また主軸の回転角度を検出
して設定された回転比を乗じて回転工具軸の回転角度を
演算して指令値を作る機能また前記回転工具軸の原点オ
フセット機能さらにＭコードにより回転同期制御を無効
にした場合に通常切削を行うときの回転工具軸と同等の
能力を持つように指令した回転数より単位時間当たりの
回転角・定回転数になるまでの加減速処理の演算を行う
機能を有するものである特許請求の範囲第１項に記載の
ＮＣ旋盤における多面体のフラットターニング装置。 - （３）カッタの切刃数が１個である特許請求の範囲第１
項または第２項に記載のＮＣ旋盤における多面体のフラ
ットターニング装置。 - （４）カッタの切刃数が複数個であり回転比が整数であ
る特許請求の範囲第１項または第２項に記載のＮＣ旋盤
における多面体のフラットターニング装置。 - （５）カッタの切刃数が１個で回転比が整数以外である
特許請求の範囲第１項または第２項に記載のＮＣ旋盤に
おける多面体のフラットターニング装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25114586A JPS63105802A (ja) | 1986-10-22 | 1986-10-22 | Ｎｃ旋盤における多面体のフラツトタ−ニング装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25114586A JPS63105802A (ja) | 1986-10-22 | 1986-10-22 | Ｎｃ旋盤における多面体のフラツトタ−ニング装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63105802A true JPS63105802A (ja) | 1988-05-11 |
Family
ID=17218342
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25114586A Pending JPS63105802A (ja) | 1986-10-22 | 1986-10-22 | Ｎｃ旋盤における多面体のフラツトタ−ニング装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63105802A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002239804A (ja) * | 2001-02-15 | 2002-08-28 | Yamagata Univ Research Institute | 楕円創成装置 |
| JP2008264937A (ja) * | 2007-04-20 | 2008-11-06 | Tsugami Corp | ポリゴン加工装置及びポリゴン加工方法 |
| JP2015043126A (ja) * | 2013-08-26 | 2015-03-05 | 学校法人東京電機大学 | シミュレーション装置及びシミュレーション方法並びに２軸切削加工機 |
| JP2021043732A (ja) * | 2019-09-11 | 2021-03-18 | ファナック株式会社 | 工作機械の制御装置および制御システム |
| JPWO2021193728A1 (ja) * | 2020-03-26 | 2021-09-30 | ||
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| JPS5590202A (en) * | 1978-12-26 | 1980-07-08 | Seiko Epson Corp | Working method of polygon |
-
1986
- 1986-10-22 JP JP25114586A patent/JPS63105802A/ja active Pending
Patent Citations (1)
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| WO2021230276A1 (ja) * | 2020-05-14 | 2021-11-18 | ファナック株式会社 | 工作機械の制御装置、制御システム |
| JPWO2021230276A1 (ja) * | 2020-05-14 | 2021-11-18 |
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