JPS63105227A - 直噴式デイ−ゼル機関の燃焼室 - Google Patents
直噴式デイ−ゼル機関の燃焼室Info
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- JPS63105227A JPS63105227A JP24739186A JP24739186A JPS63105227A JP S63105227 A JPS63105227 A JP S63105227A JP 24739186 A JP24739186 A JP 24739186A JP 24739186 A JP24739186 A JP 24739186A JP S63105227 A JPS63105227 A JP S63105227A
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- 238000002347 injection Methods 0.000 title claims description 11
- 239000007924 injection Substances 0.000 title claims description 11
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims abstract description 9
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- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 230000009191 jumping Effects 0.000 abstract description 2
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 8
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B2275/00—Other engines, components or details, not provided for in other groups of this subclass
- F02B2275/14—Direct injection into combustion chamber
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
この発明は直噴式ディーゼル機関の燃焼室に関し、特に
燃焼室内の空気に流動を与えて燃焼時に於ける空気利用
率を古め、排気未燃物の減少を図った直噴式ディーゼル
機関の燃焼室に関する。
燃焼室内の空気に流動を与えて燃焼時に於ける空気利用
率を古め、排気未燃物の減少を図った直噴式ディーゼル
機関の燃焼室に関する。
[従来の技術]
近年、排気未燃物を減少させるために種々の燃焼v#l
造が提案されている。
造が提案されている。
一例としては第3図に示すようにピストンaの頂部すに
軸芯方向に沿って開口径が順次拡大されたりエンドラン
ト形の燃焼室を形成したものや、ピストンに凹設された
キャピテイに上記リエントラント形の燃焼室を形成する
ライナーを一体的に設けたもの(実開昭50−7071
5号公報)がある。
軸芯方向に沿って開口径が順次拡大されたりエンドラン
ト形の燃焼室を形成したものや、ピストンに凹設された
キャピテイに上記リエントラント形の燃焼室を形成する
ライナーを一体的に設けたもの(実開昭50−7071
5号公報)がある。
[発明が解決しようとする問題点]
上述のりエンドラント形状の燃焼室は、燃焼室の開口上
部を絞ることにより、燃焼室の空気に流動を与える空気
流、即ち、スキッシュ流を生じさせ、空気と霧化燃料と
の混合を促進させようとしたものである。
部を絞ることにより、燃焼室の空気に流動を与える空気
流、即ち、スキッシュ流を生じさせ、空気と霧化燃料と
の混合を促進させようとしたものである。
しかし、第4図(イ)に示すように、リエントラント形
の燃焼室にあっては、燃焼室fの周側壁Cと底壁dとが
接する曲面の曲率半径R1が小さすぎると、スキッシュ
流v1の旋回半径も小さくなり、■燃焼室の開口上部側
に混合気生成に全く利用されない空気ゾーンeが形成さ
れる、■スキッシュ流の流速が大きくなり、霧化燃料が
周側壁Cと底壁dとが接する曲面側へ集められ、その曲
面の部分に燃料が液状で溜ってしまう、等の問題が発生
する。したがって燃焼が悪化しトICが多く排出される
ことになり好ましくない。そこで第4図(ロ)に示すよ
うに曲率半径R2を大きくすると、スキッシュ流v2の
旋回半径も大きくなるが、このようにすると、■スキッ
シュ流v2が燃焼室の外部即ち、シリンダへ飛び出すこ
とになるため、これに伴なって霧化燃料及び空気の一部
がシリンダへ運ばれる、■スキッシュ流v2の流速が弱
められるが、空気と霧化燃料を攪拌するには充分ではな
い。 ・ 以上のことからりエンドラント形の燃焼室においてスキ
ッシュ流の流速と旋回半径を適正にし、優れた燃焼性能
を得ることが求められていた。
の燃焼室にあっては、燃焼室fの周側壁Cと底壁dとが
接する曲面の曲率半径R1が小さすぎると、スキッシュ
流v1の旋回半径も小さくなり、■燃焼室の開口上部側
に混合気生成に全く利用されない空気ゾーンeが形成さ
れる、■スキッシュ流の流速が大きくなり、霧化燃料が
周側壁Cと底壁dとが接する曲面側へ集められ、その曲
面の部分に燃料が液状で溜ってしまう、等の問題が発生
する。したがって燃焼が悪化しトICが多く排出される
ことになり好ましくない。そこで第4図(ロ)に示すよ
うに曲率半径R2を大きくすると、スキッシュ流v2の
旋回半径も大きくなるが、このようにすると、■スキッ
シュ流v2が燃焼室の外部即ち、シリンダへ飛び出すこ
とになるため、これに伴なって霧化燃料及び空気の一部
がシリンダへ運ばれる、■スキッシュ流v2の流速が弱
められるが、空気と霧化燃料を攪拌するには充分ではな
い。 ・ 以上のことからりエンドラント形の燃焼室においてスキ
ッシュ流の流速と旋回半径を適正にし、優れた燃焼性能
を得ることが求められていた。
し問題点を解決するための手段]
この発明は上記問題点を解決することを目的としている
。この発明はピストン頂部に、このピストンの軸芯方向
に沿って開口径が順次拡大された燃焼室を形成し、該燃
焼室の底壁と周側壁とが接する曲面の曲率半径R3,燃
焼室の深さをHとしたときに曲率半径R3と燃焼室の深
さHとの関係を 0.18 ≦Rs/H≦ 0.32 に設定して直噴式ディーゼル機関の燃焼室を構成するも
のである。
。この発明はピストン頂部に、このピストンの軸芯方向
に沿って開口径が順次拡大された燃焼室を形成し、該燃
焼室の底壁と周側壁とが接する曲面の曲率半径R3,燃
焼室の深さをHとしたときに曲率半径R3と燃焼室の深
さHとの関係を 0.18 ≦Rs/H≦ 0.32 に設定して直噴式ディーゼル機関の燃焼室を構成するも
のである。
[作 用]
燃焼室の底壁と周側壁とが接する曲列半径R5を燃焼室
の深さHに対して 0.18≦Rs /H≦0.32 の範囲で設定したので、燃焼室の開口上部から燃焼室内
へ押し込まれるスキッシュ流の旋回半径が、この燃焼室
からシリンダに飛びだすことのない半径に設定されたこ
とになる。またスキッシュ流の流速は燃焼室に部分的な
燃料溜りを生じさせることのない流速に設定されるから
、燃焼室の空気利用率が向上されて排気未燃物(Hc
、NOx等)の排出を抑えた燃焼を得ることができる。
の深さHに対して 0.18≦Rs /H≦0.32 の範囲で設定したので、燃焼室の開口上部から燃焼室内
へ押し込まれるスキッシュ流の旋回半径が、この燃焼室
からシリンダに飛びだすことのない半径に設定されたこ
とになる。またスキッシュ流の流速は燃焼室に部分的な
燃料溜りを生じさせることのない流速に設定されるから
、燃焼室の空気利用率が向上されて排気未燃物(Hc
、NOx等)の排出を抑えた燃焼を得ることができる。
[実施例]
以下にこの発明の直噴式ディーゼルm関の燃焼室の好適
一実施例を添付図面に基づいて説明する。
一実施例を添付図面に基づいて説明する。
第1図に示されるようにピストン1には、このピストン
頂部2に頂部3を基準面として軸芯方向に窪まされて燃
焼室4が形成されている。
頂部2に頂部3を基準面として軸芯方向に窪まされて燃
焼室4が形成されている。
この燃焼室4の開口径りは深さ方向に沿って順次拡大し
て形成されており、ピストン1の軸線を通る垂直断面が
概略台形状を成すように形成される。台形の斜辺となる
部分の燃焼室4の周側壁4aとピストン1頂面3側の間
口上部縁5を形成する部分は円弧面6にて滑らかに接続
され、また燃焼室4の周側壁4aの底部側と燃焼室4の
底壁4bとは円弧状の曲面4Cによって滑らかに接続さ
れている。燃焼室4の底14bはこの実施例にあっては
周側壁4a側よりも軸芯側が僅かに窪ませられて形成さ
れ全体的に滑らかな円弧面を成すように形成されている
。
て形成されており、ピストン1の軸線を通る垂直断面が
概略台形状を成すように形成される。台形の斜辺となる
部分の燃焼室4の周側壁4aとピストン1頂面3側の間
口上部縁5を形成する部分は円弧面6にて滑らかに接続
され、また燃焼室4の周側壁4aの底部側と燃焼室4の
底壁4bとは円弧状の曲面4Cによって滑らかに接続さ
れている。燃焼室4の底14bはこの実施例にあっては
周側壁4a側よりも軸芯側が僅かに窪ませられて形成さ
れ全体的に滑らかな円弧面を成すように形成されている
。
このように形成することによって燃焼室4の開口上部に
は、半径方向内方へ延出されたリップ部7が形成される
ことになる。また本実施例にあっての燃焼室4の水平断
面は円形となるように形成されるが、この水平断面が四
角、互角などの多角形状でも良く、その際に円周方向の
隅部は適当な曲率の曲面で滑らかに接続される。
は、半径方向内方へ延出されたリップ部7が形成される
ことになる。また本実施例にあっての燃焼室4の水平断
面は円形となるように形成されるが、この水平断面が四
角、互角などの多角形状でも良く、その際に円周方向の
隅部は適当な曲率の曲面で滑らかに接続される。
さて、この発明の実施例にあって燃焼室40周側壁4a
と底壁4bに接する曲面4cの曲率半径Rsは以下のよ
うに設定される。
と底壁4bに接する曲面4cの曲率半径Rsは以下のよ
うに設定される。
即ち、燃焼室4の窪み深さをHとすると、0.18≦R
s/)−1≦0.32 の関係が示す範囲で曲面4Cの曲率半径R3が設定され
る。
s/)−1≦0.32 の関係が示す範囲で曲面4Cの曲率半径R3が設定され
る。
したがって、ピストン1の圧縮行程終期に於けるスキッ
シュ流■が、燃焼室4の開口上部から絞られて燃焼室4
内に押し込まれ、燃焼室4の底壁4bに沿い周側壁4a
に向かって反転され゛る。反転されたスキッシュ流Vは
曲面4Cが成す曲率半径R1に従い、周側壁4aの上部
側へ流れる。周側壁4aの上部とピストン1の頂面3と
は円弧面6にて接続されているから、この接続部分でス
キッシュ流Vが剥離され再び燃焼室4の底壁4b側へ向
かって反転される。ここで、周側壁4C@僅かに円弧状
に形成することによりスキッシュ流の剥離を促進させる
ことができるから、この剥離に関しては周側壁4aの曲
率の調整によって自在に行なうことができる。
シュ流■が、燃焼室4の開口上部から絞られて燃焼室4
内に押し込まれ、燃焼室4の底壁4bに沿い周側壁4a
に向かって反転され゛る。反転されたスキッシュ流Vは
曲面4Cが成す曲率半径R1に従い、周側壁4aの上部
側へ流れる。周側壁4aの上部とピストン1の頂面3と
は円弧面6にて接続されているから、この接続部分でス
キッシュ流Vが剥離され再び燃焼室4の底壁4b側へ向
かって反転される。ここで、周側壁4C@僅かに円弧状
に形成することによりスキッシュ流の剥離を促進させる
ことができるから、この剥離に関しては周側壁4aの曲
率の調整によって自在に行なうことができる。
ゆえに、この発明の実施例にあってスキッシュ流Vの旋
回半径RVが、このスキッシュ流Vがシリンダへ飛び出
すことのない大きさで且つスキッシュ流Vの流速が噴射
ノズル10からの霧化燃料を燃焼室4の一部に液状に集
めることがない流速に設定されるから、燃焼室4内に供
給された空気及び霧化燃料が有効に攪拌されることにな
る。このため空気利用率が大幅に向上し、燃焼としては
排気未燃物(Ha 、NOx >を大幅に低減した燃焼
が可能になる。
回半径RVが、このスキッシュ流Vがシリンダへ飛び出
すことのない大きさで且つスキッシュ流Vの流速が噴射
ノズル10からの霧化燃料を燃焼室4の一部に液状に集
めることがない流速に設定されるから、燃焼室4内に供
給された空気及び霧化燃料が有効に攪拌されることにな
る。このため空気利用率が大幅に向上し、燃焼としては
排気未燃物(Ha 、NOx >を大幅に低減した燃焼
が可能になる。
第2図には)lcの排出a度が示してあり、同図によれ
ばRs (曲面の曲率半径)/H(燃焼室の窪み深さ
)が0.18〜0.32の範囲で設定すると、Hcの排
出濃度が6oo [p、p、m 1以内に制限できるこ
とが確認されている。
ばRs (曲面の曲率半径)/H(燃焼室の窪み深さ
)が0.18〜0.32の範囲で設定すると、Hcの排
出濃度が6oo [p、p、m 1以内に制限できるこ
とが確認されている。
ところで、上記燃焼室4内に臨ませて燃料噴射ノズル1
0が配設されるが、燃料噴射ノズルとしては燃焼室4の
円周方向に間隔をおいて霧化燃料を噴射するもの、先行
して微粒化された燃料噴霧を噴射した摂理れて主噴霧を
噴射するように構成したもの、軽負荷では上記微粒化さ
れた燃料噴霧を噴射し、軽負荷を越えると主噴霧も噴射
するように構成されたものがある。これら種々の燃料噴
射ノズルを設ける場合にあって噴霧方向は、上記のスキ
ッシュ流Vを交差する方向、あるいは対向する方向に向
けられる。その際に噴霧の貫徹力を充分に考慮し、燃焼
室内の混合気層を負荷に応じて生成できるように噴霧方
向が定められる。
0が配設されるが、燃料噴射ノズルとしては燃焼室4の
円周方向に間隔をおいて霧化燃料を噴射するもの、先行
して微粒化された燃料噴霧を噴射した摂理れて主噴霧を
噴射するように構成したもの、軽負荷では上記微粒化さ
れた燃料噴霧を噴射し、軽負荷を越えると主噴霧も噴射
するように構成されたものがある。これら種々の燃料噴
射ノズルを設ける場合にあって噴霧方向は、上記のスキ
ッシュ流Vを交差する方向、あるいは対向する方向に向
けられる。その際に噴霧の貫徹力を充分に考慮し、燃焼
室内の混合気層を負荷に応じて生成できるように噴霧方
向が定められる。
また、燃焼室4内に予めスワール流が生成されている場
合は、更に空気利用率が高められる。この場合スキッシ
ュ流は旋回しがらトロイダル方向へ回転する複合流とな
る。
合は、更に空気利用率が高められる。この場合スキッシ
ュ流は旋回しがらトロイダル方向へ回転する複合流とな
る。
[発明の効果]
以上説明したことから明らかなように、この発明の直噴
式ディーゼル機関の燃焼室によれば次のごとき優れた効
果を発揮できる。
式ディーゼル機関の燃焼室によれば次のごとき優れた効
果を発揮できる。
(1) ピストン頂部に軸芯方向に沿って間口径が順
次拡大された燃焼室を形成し、この燃焼室の底壁と周側
壁とが接する曲面の曲率半径R3を燃焼室の窪み深ざを
Hとして 0.18≦Rs /f−1≦0.32 の範囲に設定したので、燃焼室からシリンダへスキッシ
ュ流が飛び出すことがなくなり、これに伴なって燃料噴
霧及び空気を燃焼室に閉じ込めて有効に攪拌で・きる。
次拡大された燃焼室を形成し、この燃焼室の底壁と周側
壁とが接する曲面の曲率半径R3を燃焼室の窪み深ざを
Hとして 0.18≦Rs /f−1≦0.32 の範囲に設定したので、燃焼室からシリンダへスキッシ
ュ流が飛び出すことがなくなり、これに伴なって燃料噴
霧及び空気を燃焼室に閉じ込めて有効に攪拌で・きる。
(V 空気利用のなされないゾーンが燃焼室に形成され
ないので、燃焼を良くし排気未燃物の排出を低く抑える
ことができる。
ないので、燃焼を良くし排気未燃物の排出を低く抑える
ことができる。
第1図はこの発明の好適一実施例を示すピストンの縦断
面図、第2図はHCC排出成度示す性能図、第3図、第
4図は従来例を示vvl略図である。 図中、1はピストン、2はピストン頂部、4は燃焼室、
4aは周側壁、4bは底壁、4Cは曲面である。 1ピストン 2ピストン頂部 4燃焼室 4a周側壁 第1図 第3図
面図、第2図はHCC排出成度示す性能図、第3図、第
4図は従来例を示vvl略図である。 図中、1はピストン、2はピストン頂部、4は燃焼室、
4aは周側壁、4bは底壁、4Cは曲面である。 1ピストン 2ピストン頂部 4燃焼室 4a周側壁 第1図 第3図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ピストン頂部に軸芯方向に沿って開口径が順次拡大され
た燃焼室を形成し、該燃焼室の底壁と周側壁とが接する
曲面の曲率半径Rsを次式に基づいて形成したことを特
徴とする直噴式ディーゼル機関の燃焼室。 0.18≦Rs/H≦0.32 (式中、Hは燃焼室の深さ)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24739186A JPS63105227A (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 直噴式デイ−ゼル機関の燃焼室 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24739186A JPS63105227A (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 直噴式デイ−ゼル機関の燃焼室 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63105227A true JPS63105227A (ja) | 1988-05-10 |
Family
ID=17162730
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24739186A Pending JPS63105227A (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 直噴式デイ−ゼル機関の燃焼室 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63105227A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04353217A (ja) * | 1991-05-31 | 1992-12-08 | Isuzu Motors Ltd | 直噴式ディーゼルエンジンの燃焼室 |
US5337714A (en) * | 1993-09-03 | 1994-08-16 | Deere & Company | Engine piston with a dual combustion bowl lip radius |
EP0945602A2 (en) * | 1998-03-27 | 1999-09-29 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | Direct-injection diesel engine and combustion method for the same |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5070715A (ja) * | 1973-07-13 | 1975-06-12 | ||
JPS5481412A (en) * | 1977-12-09 | 1979-06-28 | Isuzu Motors Ltd | Combustion chamber |
JPS5554647A (en) * | 1978-10-16 | 1980-04-22 | Nissan Diesel Motor Co Ltd | Piston for internal-combustion engine |
-
1986
- 1986-10-20 JP JP24739186A patent/JPS63105227A/ja active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5070715A (ja) * | 1973-07-13 | 1975-06-12 | ||
JPS5481412A (en) * | 1977-12-09 | 1979-06-28 | Isuzu Motors Ltd | Combustion chamber |
JPS5554647A (en) * | 1978-10-16 | 1980-04-22 | Nissan Diesel Motor Co Ltd | Piston for internal-combustion engine |
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US5337714A (en) * | 1993-09-03 | 1994-08-16 | Deere & Company | Engine piston with a dual combustion bowl lip radius |
EP0945602A2 (en) * | 1998-03-27 | 1999-09-29 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | Direct-injection diesel engine and combustion method for the same |
EP0945602A3 (en) * | 1998-03-27 | 1999-11-10 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | Direct-injection diesel engine and combustion method for the same |
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