JPS6295142A - 触媒担体用金属箔の表面処理方法 - Google Patents
触媒担体用金属箔の表面処理方法Info
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- JPS6295142A JPS6295142A JP60233196A JP23319685A JPS6295142A JP S6295142 A JPS6295142 A JP S6295142A JP 60233196 A JP60233196 A JP 60233196A JP 23319685 A JP23319685 A JP 23319685A JP S6295142 A JPS6295142 A JP S6295142A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
この発明は排気ガス浄化用触媒に用いられる金属担体の
表面構造の改善に関するもので、詳しくは金属箔の波板
、平板の巻き上げ或いは積層により構成される担体にお
いて、触媒金属を実質的に担持するに必要なγ−Al、
08を塗着させるいわゆるウォッシュコートとの強固な
密着性を提供しうる金属箔への表面処理法に関するもの
である。
表面構造の改善に関するもので、詳しくは金属箔の波板
、平板の巻き上げ或いは積層により構成される担体にお
いて、触媒金属を実質的に担持するに必要なγ−Al、
08を塗着させるいわゆるウォッシュコートとの強固な
密着性を提供しうる金属箔への表面処理法に関するもの
である。
(従来の技術)
排気ガス浄化触媒において、触媒金属を担持させる担体
として、金属素材による単一構造をもつ担体はよく知ら
れている。この上うな担体は・基本的には円筒形構造体
であり、その軸方向に排ガスが流気し得る多数の流路を
有し、その断面はセル状となっている。この流路を形成
するために、一般的に金属箔をコルゲート加工した波板
と、コルゲート加工しない平板とにより一体的に巻き上
げセル構造を形成するか、波板、平板を交互に積層して
セル構造を形成する。この種の構造体は、例えばフェル
ト状金属等による構造体に比べ圧損抵抗が少なく、また
そのバラツキを低減するのに構造的に優利である。上記
した金属箔による担体は、壁厚が薄く、触媒担体として
の実効表面積を向上させうろことからも他の担体構造に
比べて優れている。金属箔は担体加工および触媒物質が
付与された後、高温環境下におかれるため耐熱性の点か
らステンレス鋼が使用される。さらには耐スケール剥離
性の点からフェライト系ステンレス鋼が望ましい。この
種の合金組成の一例としてar15〜20重量%、A7
8〜6重量%、Ceおよび/またはYO〜1重量%、残
部Feの合金が担体用金属として中でも耐スケール剥離
性にすぐれている。一般的に金属箔は圧延、或いはピー
リングによって形成され、これらの合金箔は国内外市場
より入手可能である。
として、金属素材による単一構造をもつ担体はよく知ら
れている。この上うな担体は・基本的には円筒形構造体
であり、その軸方向に排ガスが流気し得る多数の流路を
有し、その断面はセル状となっている。この流路を形成
するために、一般的に金属箔をコルゲート加工した波板
と、コルゲート加工しない平板とにより一体的に巻き上
げセル構造を形成するか、波板、平板を交互に積層して
セル構造を形成する。この種の構造体は、例えばフェル
ト状金属等による構造体に比べ圧損抵抗が少なく、また
そのバラツキを低減するのに構造的に優利である。上記
した金属箔による担体は、壁厚が薄く、触媒担体として
の実効表面積を向上させうろことからも他の担体構造に
比べて優れている。金属箔は担体加工および触媒物質が
付与された後、高温環境下におかれるため耐熱性の点か
らステンレス鋼が使用される。さらには耐スケール剥離
性の点からフェライト系ステンレス鋼が望ましい。この
種の合金組成の一例としてar15〜20重量%、A7
8〜6重量%、Ceおよび/またはYO〜1重量%、残
部Feの合金が担体用金属として中でも耐スケール剥離
性にすぐれている。一般的に金属箔は圧延、或いはピー
リングによって形成され、これらの合金箔は国内外市場
より入手可能である。
しかしながら合金箔は、それ自体に触媒金属を担持させ
ることは、技術的に困難であり、電着等によれば多量の
例えば第■族貴金属を使用することとなり経済的に不利
となる。従って高価な貴金属を有効に担持させるために
は、高比表面積をもつγ−At203のコーティング層
を金属箔上に形成させなければならない。このため特開
昭56−96726号公報には、制御された加熱処理に
より、アルミニウム含有フェライトステンレス鋼合金の
金属箔上にアルミナウィスカーを密生させる方法が開示
されている。即ちウォッシュコートとの密着性を向上さ
せるために金属箔上にかかる表面処理を実施している。
ることは、技術的に困難であり、電着等によれば多量の
例えば第■族貴金属を使用することとなり経済的に不利
となる。従って高価な貴金属を有効に担持させるために
は、高比表面積をもつγ−At203のコーティング層
を金属箔上に形成させなければならない。このため特開
昭56−96726号公報には、制御された加熱処理に
より、アルミニウム含有フェライトステンレス鋼合金の
金属箔上にアルミナウィスカーを密生させる方法が開示
されている。即ちウォッシュコートとの密着性を向上さ
せるために金属箔上にかかる表面処理を実施している。
(発明が解決しようとする問題点)
上記処理はウォッシュコートを行う上で極めて有用であ
るが、実車環境下での耐剥離性に未だ問題がある。例え
ば実車耐久によれば、ウォッシュコート層の剥離が多数
認められ、さらに詳細な分析によれば該剥離はアルミナ
ウィスカーと母材間との剥離である。このことはアルミ
ナウィスカーの熱膨張係数(7〜5xxo/’c)とス
テンレス鋼の熱膨張係数(12〜17X10 、”・
c)との差によるものと推察される。
るが、実車環境下での耐剥離性に未だ問題がある。例え
ば実車耐久によれば、ウォッシュコート層の剥離が多数
認められ、さらに詳細な分析によれば該剥離はアルミナ
ウィスカーと母材間との剥離である。このことはアルミ
ナウィスカーの熱膨張係数(7〜5xxo/’c)とス
テンレス鋼の熱膨張係数(12〜17X10 、”・
c)との差によるものと推察される。
一方該アルミナウイスカーの形成はアルミニウム含有ス
テンレス鋼が前提であるがとくに圧延法による金属箔で
はアルミナウィスカーの形成が困難であり、格子欠陥を
残存するピーリング材の方が該ウィスカーを密生しやす
い特徴をもつ。従って上記公知法は金属箔の製造に方法
的制御をうけるという問題点がある。
テンレス鋼が前提であるがとくに圧延法による金属箔で
はアルミナウィスカーの形成が困難であり、格子欠陥を
残存するピーリング材の方が該ウィスカーを密生しやす
い特徴をもつ。従って上記公知法は金属箔の製造に方法
的制御をうけるという問題点がある。
(問題点を解決するための手段)
発明著らはウォッシュコート層がのりやすくかつ耐剥離
性に優れた金属箔を作成すべく表面処理法につき種々研
究の結果、ステンレス鋼より成る金属箔の表面をアルミ
ニウム(A))表面被覆処理し、次いで470〜110
0℃の大気中加熱処理を行うことにより該表面にFe、
Alを含むFe −1金属間化合物層が形成され、前記
問題点を解決し得ることを確かめた。
性に優れた金属箔を作成すべく表面処理法につき種々研
究の結果、ステンレス鋼より成る金属箔の表面をアルミ
ニウム(A))表面被覆処理し、次いで470〜110
0℃の大気中加熱処理を行うことにより該表面にFe、
Alを含むFe −1金属間化合物層が形成され、前記
問題点を解決し得ることを確かめた。
この発明において触媒担体基材として使用する金属箔は
htの含有の有無にとられれることなく、すべてのステ
ンレス鋼が使用でき、この内フェライト系ステンレス鋼
が好ましい。
htの含有の有無にとられれることなく、すべてのステ
ンレス鋼が使用でき、この内フェライト系ステンレス鋼
が好ましい。
この発明の表面処理方法においては、先ず上記金属箔表
面をA!表面被覆処理する。この処理には溶融Alメッ
キ法、粉末A!パック法等を用いるとれた 高度な厚みが制御がな】づl被覆ステンレス鋼板が得ら
れる。次いでこの鋼板を大気中で470〜1100℃1
好ましくは700〜1100℃で加熱処理して基材鋼板
の表面にFe3Alを含むFe−1金属間化合物を形成
せしめる。形成されるFe−Al金属間化合物は多孔質
塊状で該i剖ぜ嘘生する。
面をA!表面被覆処理する。この処理には溶融Alメッ
キ法、粉末A!パック法等を用いるとれた 高度な厚みが制御がな】づl被覆ステンレス鋼板が得ら
れる。次いでこの鋼板を大気中で470〜1100℃1
好ましくは700〜1100℃で加熱処理して基材鋼板
の表面にFe3Alを含むFe−1金属間化合物を形成
せしめる。形成されるFe−Al金属間化合物は多孔質
塊状で該i剖ぜ嘘生する。
この多孔質塊状のFe −A!金属化合物は470℃で
形成されはじめるが、1100℃以上では塊状化合物が
望まれた表面状態で得られにくい。加熱時間は被覆され
たA7層が基材中のFeと反応し断面全域に亘って化合
物化するに要する時間である。
形成されはじめるが、1100℃以上では塊状化合物が
望まれた表面状態で得られにくい。加熱時間は被覆され
たA7層が基材中のFeと反応し断面全域に亘って化合
物化するに要する時間である。
従ってAIメッキ厚によって加熱温度と加熱時間が適宜
設定される。−例によると4μm厚のメッキではA1層
をすべて化合物化するのに470℃では2000時間以
上、1100℃では数分のオーダである。従って処理に
要する、経済上の観点からは700℃以上で数分〜数1
Q時間のオーダが好ましい。
設定される。−例によると4μm厚のメッキではA1層
をすべて化合物化するのに470℃では2000時間以
上、1100℃では数分のオーダである。従って処理に
要する、経済上の観点からは700℃以上で数分〜数1
Q時間のオーダが好ましい。
Fe −1金属間化合物は、加熱温度、加熱時間に°よ
ってその化合物組成は異なる。即ち、At IJノツチ
化合物側からFeリッチの化合物側までFeAIB e
Fe2Aj、 、 Fe12. FeA! 、 Fe8
Atと変化する。即ち加熱温度、加熱時間が十分な環境
下では素地とAI被覆層との相互拡散により、Fe、A
lがより多く発生する。Fe8Atは硬さマイクロビッ
カース(XHVン300〜500であり、Alリッチの
化合物FeAl。
ってその化合物組成は異なる。即ち、At IJノツチ
化合物側からFeリッチの化合物側までFeAIB e
Fe2Aj、 、 Fe12. FeA! 、 Fe8
Atと変化する。即ち加熱温度、加熱時間が十分な環境
下では素地とAI被覆層との相互拡散により、Fe、A
lがより多く発生する。Fe8Atは硬さマイクロビッ
カース(XHVン300〜500であり、Alリッチの
化合物FeAl。
の硬さMHV 700〜800より低く、それだけに延
性が高いことになる。このことは加熱処理後に変形加工
する場合極めて重要であることは自明である。この発明
の表面処理法でさらに有用な点は、母材側に近い組成は
ど拡散が容易であり、Fe3Alとなりやすく、従って
母材側に近い熱膨張係数を示すことである。このことは
従来技術の説明で述べたアルミニウムウィスカーとh!
含有フェライトステンレス鋼の熱膨張係数差が実車耐久
においては剥離を生ずる原因であると指摘したが、これ
らのことから、この発明による表面処理層が一層耐剥離
性に優れていることが推察される。即ち発明者らの別実
験によるFe3Alの化学量論組成となる溶製材による
熱膨張係数は14,6 X 10−6/、cであり、母
材としてのステンレス鋼の熱膨張係数との差は最大2,
6 X 10−6/cである。
性が高いことになる。このことは加熱処理後に変形加工
する場合極めて重要であることは自明である。この発明
の表面処理法でさらに有用な点は、母材側に近い組成は
ど拡散が容易であり、Fe3Alとなりやすく、従って
母材側に近い熱膨張係数を示すことである。このことは
従来技術の説明で述べたアルミニウムウィスカーとh!
含有フェライトステンレス鋼の熱膨張係数差が実車耐久
においては剥離を生ずる原因であると指摘したが、これ
らのことから、この発明による表面処理層が一層耐剥離
性に優れていることが推察される。即ち発明者らの別実
験によるFe3Alの化学量論組成となる溶製材による
熱膨張係数は14,6 X 10−6/、cであり、母
材としてのステンレス鋼の熱膨張係数との差は最大2,
6 X 10−6/cである。
なお、ステンレス鋼での熱膨張係数は、添加元素の有無
および量により12〜17X10/’(の範囲をとりう
る。
および量により12〜17X10/’(の範囲をとりう
る。
(作 用)
この発明において使用すべきステンレス鋼は、耐熱性の
点から種々の耐熱成分を含有することが好ましいが、公
知例で示したようにアルミニウムウィスカーを形成させ
る必要がないため、積極的に合金成分としてのlを含有
する必要はない。
点から種々の耐熱成分を含有することが好ましいが、公
知例で示したようにアルミニウムウィスカーを形成させ
る必要がないため、積極的に合金成分としてのlを含有
する必要はない。
Alを含有した場合、被覆層と母材間に酸素の介在する
余地がないため加熱処理によって被覆層、即ちhtが母
材中のB’eと化学反応するのみでFe中のAlは酸素
と会合し得ないため表面処理としての加熱条件において
はAl208等の発生はみられない。
余地がないため加熱処理によって被覆層、即ちhtが母
材中のB’eと化学反応するのみでFe中のAlは酸素
と会合し得ないため表面処理としての加熱条件において
はAl208等の発生はみられない。
むしろ母材表面近傍のAlは被iA7と同様にFe−A
l金属間化合物の生成に関与しているものと思われる。
l金属間化合物の生成に関与しているものと思われる。
Fe −A4金属間化合物における多孔質化現象の詳細
な理由は不明である。AlリッチのFeAl3からFe
81への化合物形態変化の過程で何んらかの動的変化が
ありうることを推論するにすぎない。好ましい多孔質化
をもたらすには700〜1000℃の加熱で比較的長時
間、例えば10分〜20時間の加熱が条件的に好適であ
る。
な理由は不明である。AlリッチのFeAl3からFe
81への化合物形態変化の過程で何んらかの動的変化が
ありうることを推論するにすぎない。好ましい多孔質化
をもたらすには700〜1000℃の加熱で比較的長時
間、例えば10分〜20時間の加熱が条件的に好適であ
る。
(実施例)
以下この発明を実施例により説明する。
実施例I
Fe −18Or −8Niミオ−ステナイトスステン
レス鋼0.05關厚圧延材を、溶融1メツキ浴を通し基
礎素材を得た。メッキ厚は片面4μmとし、従□って素
材の合計厚さは0.058 關であった。この素材をア
ルミニウムをアルコール脱脂後、ステンレスメツシュ容
器に入れ熱風炉800℃X 12 Hrの加熱処理を行
った。同試料の500倍走査型電子顕微鏡写真(倍率5
00倍)を第1図に示す。塊状多孔質体はEDX分析お
よびxiマイクロアナライザー分析よりFe −)、1
金属間化合物と同定された。
レス鋼0.05關厚圧延材を、溶融1メツキ浴を通し基
礎素材を得た。メッキ厚は片面4μmとし、従□って素
材の合計厚さは0.058 關であった。この素材をア
ルミニウムをアルコール脱脂後、ステンレスメツシュ容
器に入れ熱風炉800℃X 12 Hrの加熱処理を行
った。同試料の500倍走査型電子顕微鏡写真(倍率5
00倍)を第1図に示す。塊状多孔質体はEDX分析お
よびxiマイクロアナライザー分析よりFe −)、1
金属間化合物と同定された。
XPS分析によると処理表面層はFeAl2およびFe
Alが検出され、電子線スパッタにより最表層を除法し
た後、母材に近い化合物層はFe8Atが多量に検出さ
れた。このことから母材最表層ではFe2A1%逐次l
FeA1% Fe12の順に化合物層が構成されている
。
Alが検出され、電子線スパッタにより最表層を除法し
た後、母材に近い化合物層はFe8Atが多量に検出さ
れた。このことから母材最表層ではFe2A1%逐次l
FeA1% Fe12の順に化合物層が構成されている
。
次いで上記素材試料を900℃X100R間再加熱を行
なったが、表面の剥離は何んら認められなかった。なお
、公知例であるアルミナウィスカー処理を行った試料は
、900℃×100時間の再加熱処理で第2図かられか
るように面積率約50チのアルミナウィスカーの剥離が
認められる。
なったが、表面の剥離は何んら認められなかった。なお
、公知例であるアルミナウィスカー処理を行った試料は
、900℃×100時間の再加熱処理で第2図かられか
るように面積率約50チのアルミナウィスカーの剥離が
認められる。
次いで上記試料表面にウォッシュコートを施した。
ベーマイトアルミナ10重量%懸濁液に10重ff11
7)HNOヲ添ioシタツル2 o o 9ニr−Al
2O3(35〜40μm)10gを混ぜこみウォッシュ
コート液を得た。このウォッシュコート液に前記表層に
Fe −AI金属間化合物層をもつ金属箔を溶浸させ自
然乾燥後650℃で2時間焼成した。更にこの付着した
試料に白金、ロジウムを担持させた後、600℃で2時
間焼成した。
7)HNOヲ添ioシタツル2 o o 9ニr−Al
2O3(35〜40μm)10gを混ぜこみウォッシュ
コート液を得た。このウォッシュコート液に前記表層に
Fe −AI金属間化合物層をもつ金属箔を溶浸させ自
然乾燥後650℃で2時間焼成した。更にこの付着した
試料に白金、ロジウムを担持させた後、600℃で2時
間焼成した。
かかる触媒化処理工程を経た試料を1800 ccエン
ジン排気系内に懸架し、剥離評価を行った。
ジン排気系内に懸架し、剥離評価を行った。
評価条件はスロットル4//4全開負荷IQQFRj間
で排気系内温度は900〜980℃である。この結果は
ウォッシュコート層および金属間化合物層の剥離は全く
生じなかった。
で排気系内温度は900〜980℃である。この結果は
ウォッシュコート層および金属間化合物層の剥離は全く
生じなかった。
実施例2
Fe1−20 Orフェライトステンレス鋼の0.05
冨冨厚圧延材をAノ粉末パック法により片面8μのA!
被覆層を得た。ピッチ2,5u+、高さ1朋のコルゲー
ト加工を施こした波板とし、コルゲート加工しない平板
を重ね合せ巻き上げ4781mの5US810S製容器
に強固に圧入した。該容器ごと900℃×30分の加熱
処理を行ったのち、容器両端にNi糸ろう材を当て真空
中1100″C×10分の接合処理を行った。以降実施
例1と同様な処理を行った後、1800CCエンジン塔
載で10モードエミツシヨン浄化率を測定し、得た結果
を表1に示す。
冨冨厚圧延材をAノ粉末パック法により片面8μのA!
被覆層を得た。ピッチ2,5u+、高さ1朋のコルゲー
ト加工を施こした波板とし、コルゲート加工しない平板
を重ね合せ巻き上げ4781mの5US810S製容器
に強固に圧入した。該容器ごと900℃×30分の加熱
処理を行ったのち、容器両端にNi糸ろう材を当て真空
中1100″C×10分の接合処理を行った。以降実施
例1と同様な処理を行った後、1800CCエンジン塔
載で10モードエミツシヨン浄化率を測定し、得た結果
を表1に示す。
併せて従来のコーディエライトハニカム担体を使用し、
同様な触媒化処理を行った比較例についても併記する。
同様な触媒化処理を行った比較例についても併記する。
尚浄化率は100時間耐久後の触媒につき出口側排気温
度750℃で測定した。この場合のガス組成は次の通り
である。
度750℃で測定した。この場合のガス組成は次の通り
である。
HG 1480 ppm
co a e o ppmNo
550 ppm C10,14,1チ H2010% 0、 0.9.3 %N2
残 部 表 1 上表より触媒転換効率は、従来法とほぼ同等な値を示す
ことがわかる。表1は100時間耐久後の触媒転換効率
であり、この発明によるFe −Al金属間化合物を表
層に有する表面処理法は耐久性の点で問題はない。
550 ppm C10,14,1チ H2010% 0、 0.9.3 %N2
残 部 表 1 上表より触媒転換効率は、従来法とほぼ同等な値を示す
ことがわかる。表1は100時間耐久後の触媒転換効率
であり、この発明によるFe −Al金属間化合物を表
層に有する表面処理法は耐久性の点で問題はない。
(発明の効果)
以上説明してきたように、この発明の触媒担体用金属箔
の表面処理方法は、ステンレス鋼金属箔の表面を1表面
被覆処理を行った後、470〜1100℃の大気中加熱
処理を行いFe sAtを含むFe −1金属間化合物
層を形成せしめる構成にしたことにより、金属箔表面か
らのウォッシュコート層および金属間化合物層の剥離が
全く生ずることなく、ウォッシュフート層の強固な密着
が達成され、安定して実車に供し得ることからその工業
的価値は極めて高い。
の表面処理方法は、ステンレス鋼金属箔の表面を1表面
被覆処理を行った後、470〜1100℃の大気中加熱
処理を行いFe sAtを含むFe −1金属間化合物
層を形成せしめる構成にしたことにより、金属箔表面か
らのウォッシュコート層および金属間化合物層の剥離が
全く生ずることなく、ウォッシュフート層の強固な密着
が達成され、安定して実車に供し得ることからその工業
的価値は極めて高い。
なお実施例で示したA!被被覆後加熱処理を行う前に圧
延によりざらに薄帯化が可能であり、また加熱後、Fe
−Al金属間化合物が表面に形成された金属箔は曲げ
加工等も基本的には可能であるという効果が得られる。
延によりざらに薄帯化が可能であり、また加熱後、Fe
−Al金属間化合物が表面に形成された金属箔は曲げ
加工等も基本的には可能であるという効果が得られる。
第1図は実施例1においてA1表面被覆処理後、加熱処
理されたステンレス鋼金属箔の嵐子顕@鏡写真(倍率5
00倍)、 第2図は従来法でアルミナウィスカー処理を行ったステ
ンレス鋼の試料を再加熱処理した後の亀子顕微鏡写真(
倍率500倍)である。
理されたステンレス鋼金属箔の嵐子顕@鏡写真(倍率5
00倍)、 第2図は従来法でアルミナウィスカー処理を行ったステ
ンレス鋼の試料を再加熱処理した後の亀子顕微鏡写真(
倍率500倍)である。
Claims (1)
- 1、波板、平板等の金属箔より構成され、かつ該金属箔
上に実質的に触媒金属を担持せしめるウォッシュコート
層を塗着させた単一構造の触媒担体を製造する際予め該
金属箔表面を処理する方法において、金属箔としてステ
ンレス鋼製金属箔を用い、この金属箔の表面をアルミニ
ウム(Al)表面被覆処理し、次いで470〜1100
℃の大気中加熱処理を行つて該表面にFe_3Alを含
むFe−Al金属間化合物層を形成することを特徴とす
る触媒担体用金属箔の表面処理方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60233196A JPS6295142A (ja) | 1985-10-21 | 1985-10-21 | 触媒担体用金属箔の表面処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60233196A JPS6295142A (ja) | 1985-10-21 | 1985-10-21 | 触媒担体用金属箔の表面処理方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6295142A true JPS6295142A (ja) | 1987-05-01 |
Family
ID=16951251
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60233196A Pending JPS6295142A (ja) | 1985-10-21 | 1985-10-21 | 触媒担体用金属箔の表面処理方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6295142A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63274456A (ja) * | 1987-05-07 | 1988-11-11 | Usui Internatl Ind Co Ltd | 排気ガス浄化用触媒を担持させるための金属製担持母体の製造法 |
JPS6422348A (en) * | 1987-07-16 | 1989-01-25 | Nissan Motor | Catalyst for purifying waste gas |
JPH026856A (ja) * | 1988-06-27 | 1990-01-11 | Motonobu Shibata | 触媒担体およびその製造方法 |
CN104941612A (zh) * | 2015-06-05 | 2015-09-30 | 广东美的制冷设备有限公司 | 一种吸附催化剂及其制备方法和应用和一种空气净化方法及其应用 |
-
1985
- 1985-10-21 JP JP60233196A patent/JPS6295142A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63274456A (ja) * | 1987-05-07 | 1988-11-11 | Usui Internatl Ind Co Ltd | 排気ガス浄化用触媒を担持させるための金属製担持母体の製造法 |
JPS6422348A (en) * | 1987-07-16 | 1989-01-25 | Nissan Motor | Catalyst for purifying waste gas |
JPH026856A (ja) * | 1988-06-27 | 1990-01-11 | Motonobu Shibata | 触媒担体およびその製造方法 |
CN104941612A (zh) * | 2015-06-05 | 2015-09-30 | 广东美的制冷设备有限公司 | 一种吸附催化剂及其制备方法和应用和一种空气净化方法及其应用 |
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