JPS6293349A - 圧力容器用鋼板およびその製造方法 - Google Patents
圧力容器用鋼板およびその製造方法Info
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- JPS6293349A JPS6293349A JP22986785A JP22986785A JPS6293349A JP S6293349 A JPS6293349 A JP S6293349A JP 22986785 A JP22986785 A JP 22986785A JP 22986785 A JP22986785 A JP 22986785A JP S6293349 A JPS6293349 A JP S6293349A
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- JP
- Japan
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- steel plate
- toughness
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- temperature
- pressure vessel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、圧力容器用鋼板、特に低温靭性に優れた圧力
容器用）厚鋼板の製造方法に関する。
容器用）厚鋼板の製造方法に関する。
（従来の技術）
圧力容器に使用される鋼板、つまり厚鋼板（一般に２５
〜２５０ ｎ＋ｎ＋）は、その容器の製作において、熱
間でのプレス加工の後放冷され、溶接で組み立てを行っ
た後、溶接部の残留応力を除去するために溶接後熱処理
（ＰＨＩ（Ｔ）が施こされる。そのため放冷子ＰＷＨＴ
の後で十分な引張り強さおよび降伏強さを確保するため
に約０．２０％超という多量のＣおよび焼入性向上のた
めの合金成分を多量含有させねばならず、そのため、母
材および溶接部の靭性が低り、溶接割れを防止するため
に高い予熱温度を必要とする欠点を有していた。
〜２５０ ｎ＋ｎ＋）は、その容器の製作において、熱
間でのプレス加工の後放冷され、溶接で組み立てを行っ
た後、溶接部の残留応力を除去するために溶接後熱処理
（ＰＨＩ（Ｔ）が施こされる。そのため放冷子ＰＷＨＴ
の後で十分な引張り強さおよび降伏強さを確保するため
に約０．２０％超という多量のＣおよび焼入性向上のた
めの合金成分を多量含有させねばならず、そのため、母
材および溶接部の靭性が低り、溶接割れを防止するため
に高い予熱温度を必要とする欠点を有していた。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明の目的は、Ｃ含有量および合金成分含有量を低減
し、靭性を向」二させ、溶接に先立って加える予熱温度
を低下させることのできる圧力容器用鋼板およびその製
造方法を提供することである。
し、靭性を向」二させ、溶接に先立って加える予熱温度
を低下させることのできる圧力容器用鋼板およびその製
造方法を提供することである。
（問題点を解決するための手段）
かくして、本発明者らは、かかる目的達成のため、まず
Ｃ含有量を０．２０％以下とし、かつＣｅｑを０．５３
％以下として溶接性を改善することを前提に、種々検討
を重ね次のような知見を得、本発明を完成した。
Ｃ含有量を０．２０％以下とし、かつＣｅｑを０．５３
％以下として溶接性を改善することを前提に、種々検討
を重ね次のような知見を得、本発明を完成した。
（１１Ｃｉおよび合金元素添加量の低減に伴う強度の低
下を適量のＭと微量のＢの添加による焼入性向−Ｌ効果
によって補うことができる。
下を適量のＭと微量のＢの添加による焼入性向−Ｌ効果
によって補うことができる。
（２）Ｂによる焼入性向上効果を得るためには、圧延加
熱温度を９５０〜１１７５℃とし、Ｂを固溶Ｂの状態で
存在させることが必要である。
熱温度を９５０〜１１７５℃とし、Ｂを固溶Ｂの状態で
存在させることが必要である。
（３）焼ならし加熱温度をＡｃ３点以上とした場合、光
学顕微鏡組織がベイナイト１相となって高い強度が得ら
れるが、強度の上昇に伴って靭性が劣化する。しかし、
焼ならし加熱温度を７８０℃から（ＡＣ３１０） ”Ｃ
の間とすることにより、得られる鋼はフェライトとベイ
ナイトの２相となって、ヘイナイト１相の場合より強度
が若干低下するが、靭性は大幅に向上し、良好な強度、
靭性のバランスが得られる。
学顕微鏡組織がベイナイト１相となって高い強度が得ら
れるが、強度の上昇に伴って靭性が劣化する。しかし、
焼ならし加熱温度を７８０℃から（ＡＣ３１０） ”Ｃ
の間とすることにより、得られる鋼はフェライトとベイ
ナイトの２相となって、ヘイナイト１相の場合より強度
が若干低下するが、靭性は大幅に向上し、良好な強度、
靭性のバランスが得られる。
すなわち、本発明の要旨とするところは、重量％で、
Ｃ： ０．１０〜０．２０％、 Ｓｉ： ０．１５〜
０．４０％、■旧０．３０〜１．５０％、 Ｐ： ０
．０１５％以下、Ｃｒ： ０．１０〜０．４９％、
Ｍｏ： ０．４５〜０．６０％、ｓｏｌ．Ａｌ： ０．
０２〜０．０８％、Ｒ： ０．０００２〜０．００１０
％、Ｎ：０．００７％以下 を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、
下記に定義されるＣｅｑが０．４０〜０．５３％の範囲
にある組成を有するとともに、熱間圧延および焼ならし
により製造されたフェライト体積率５０％以下のフェラ
イト→−ベイナイト２相組織から成ることを特徴とする
低温靭性の優れた圧力容器用鋼板である。
０．４０％、■旧０．３０〜１．５０％、 Ｐ： ０
．０１５％以下、Ｃｒ： ０．１０〜０．４９％、
Ｍｏ： ０．４５〜０．６０％、ｓｏｌ．Ａｌ： ０．
０２〜０．０８％、Ｒ： ０．０００２〜０．００１０
％、Ｎ：０．００７％以下 を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、
下記に定義されるＣｅｑが０．４０〜０．５３％の範囲
にある組成を有するとともに、熱間圧延および焼ならし
により製造されたフェライト体積率５０％以下のフェラ
イト→−ベイナイト２相組織から成ることを特徴とする
低温靭性の優れた圧力容器用鋼板である。
ただし、
さらに、別の面から言えば、本発明は、重量％で、
Ｃ：０．１０〜０．２０％、 Ｓｌ： ０．１５〜０
．４０％、Ｍｎ： ０．３０〜１．５０％、 Ｐ：０
．０１５％以下、Ｃｒ： ０．１０〜０．４９％、
Ｍｏ： ０．４５〜０．６０％、ｓｏｌ．Ａｌ
： ０．０２〜０．０８％、Ｂ ： ０．０００２
〜０．００１．Ｏ％、Ｎ：０．００７％以下 を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、
下記に定義されるＣｅｑが０．４０〜０．５３％の範囲
にある組成を有する鋼材を９５０〜１１７５℃の範囲内
の温度に加熱した後、熱間圧延を行い鋼板とし、該鋼板
を７８０℃から（ＡＣ３−１０＞ ℃の間の温度に加熱
した後に空冷を行うことを特徴とする低温靭性の優れた
圧力容器用鋼板の製造方法である。
．４０％、Ｍｎ： ０．３０〜１．５０％、 Ｐ：０
．０１５％以下、Ｃｒ： ０．１０〜０．４９％、
Ｍｏ： ０．４５〜０．６０％、ｓｏｌ．Ａｌ
： ０．０２〜０．０８％、Ｂ ： ０．０００２
〜０．００１．Ｏ％、Ｎ：０．００７％以下 を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、
下記に定義されるＣｅｑが０．４０〜０．５３％の範囲
にある組成を有する鋼材を９５０〜１１７５℃の範囲内
の温度に加熱した後、熱間圧延を行い鋼板とし、該鋼板
を７８０℃から（ＡＣ３−１０＞ ℃の間の温度に加熱
した後に空冷を行うことを特徴とする低温靭性の優れた
圧力容器用鋼板の製造方法である。
ただし、
ＡＣ３＝ ９１０ ３００Ｃ＋ ６０Ｓｉ ３０Ｍｎ
＋ ３３０Ｐ３０Ｃｕ−３Ｃｒ −３ＯＮｉ−２Ｍｏ
＋７０Ｖ（作用） 本発明において、化学組成および熱処理条件を上述のよ
うに限定した理由を次に詳述する。
＋ ３３０Ｐ３０Ｃｕ−３Ｃｒ −３ＯＮｉ−２Ｍｏ
＋７０Ｖ（作用） 本発明において、化学組成および熱処理条件を上述のよ
うに限定した理由を次に詳述する。
ＣＦ Ｃは強度確保のため０．１０％以上が必要である
。
。
靭性および溶接性を確保するため０．２０％以下とする
。
。
Ｓｉ： Ｓｉは強度確保のため０．１５％以上が必要で
ある。
ある。
一方、低温靭１’ｌを確保するため０．４０％以下とす
ることが必要である。好ましくは、０．２０〜０．３０
％である。
ることが必要である。好ましくは、０．２０〜０．３０
％である。
Ｍｎ： Ｍｎは強度確保のため０．３０％以−にが必要
である。
である。
低温靭性の確保および溶接部の硬さ低減のため１．５０
％以下とする。好ましくは、０．６０〜】。
％以下とする。好ましくは、０．６０〜】。
０％である。
Ｐ：Ｐは低温靭性および溶接性に有害であり低いほど望
ましく、許容量の−に限である０、０１５％以下とする
ことが必要である。
ましく、許容量の−に限である０、０１５％以下とする
ことが必要である。
Ｃｒ： Ｃｒは強度の確保、靭性の向上のため０．１０
％以上が必要である。溶接部の硬さ低減のためには０．
４９％以下とする。好ましくは、０．３０〜０゜４５％
である。
％以上が必要である。溶接部の硬さ低減のためには０．
４９％以下とする。好ましくは、０．３０〜０゜４５％
である。
Ｍｏ： Ｎｏは強度の確保に有効であり、特に高温強度
の確保のためには０．４５％以１−が必要である。
の確保のためには０．４５％以１−が必要である。
一方、溶接性の確保および焼もとし脆化の軽減のために
は０．６０％以下とすることが必要である。
は０．６０％以下とすることが必要である。
ｓｏｌ、八Ｑ： ｓｏｌ．Ａｌは鋼中のＮをＡＱＮとし
て固定してＸ１■織の微細化を行うと共に、ＢがＮと結
合してＢＮとなることを防止してＢの焼入性向上効果を
発揮させるために０．０２％以上とすることが必要であ
る。ＡＱＮの粗大化による組織の粗大化を防止するため
０．０８％以下とすることが必要である。
て固定してＸ１■織の微細化を行うと共に、ＢがＮと結
合してＢＮとなることを防止してＢの焼入性向上効果を
発揮させるために０．０２％以上とすることが必要であ
る。ＡＱＮの粗大化による組織の粗大化を防止するため
０．０８％以下とすることが必要である。
Ｂ：Ｂは焼入性を向」ニし、強度を確保するために０．
０００２％以」−が必要である。しかし、靭性確保のた
めｏ、ｏｏｉｏ％以下とすることが必要である。
０００２％以」−が必要である。しかし、靭性確保のた
めｏ、ｏｏｉｏ％以下とすることが必要である。
Ｎ：Ｎは過剰のＮがＡＱＮとして固定しきれずに残り、
ＢＮを形成してＢの焼入性向上効果を失わせしめるため
、Ｎは低いほど望ましい。許容量の」−眼である０、０
０７％以下とすることが必要であるが、好ましくは、０
．００４％以下に制限する。
ＢＮを形成してＢの焼入性向上効果を失わせしめるため
、Ｎは低いほど望ましい。許容量の」−眼である０、０
０７％以下とすることが必要であるが、好ましくは、０
．００４％以下に制限する。
Ｃｅｑ ： Ｃｅｑは強度の確保のため０．４０％以上
が必要である。溶接性の確保のため０．５３％以下とす
ることが必要である。
が必要である。溶接性の確保のため０．５３％以下とす
ることが必要である。
Ｌ延加−熱湯度：
圧延加熱温度が９５０℃未満では圧延抵抗が高いため、
熱間圧延が困難となる。一方、圧延加熱温度が１１７５
℃を超えるとＡＱＮが再溶解し、固溶したＮがＢと結合
してＢＮとなるため、Ｂの焼入性向上効果が失われる。
熱間圧延が困難となる。一方、圧延加熱温度が１１７５
℃を超えるとＡＱＮが再溶解し、固溶したＮがＢと結合
してＢＮとなるため、Ｂの焼入性向上効果が失われる。
好ましくは、１０００〜１１００℃である。
誠ならし加熱１度：
焼ならし加熱温度がＡｃ３点以上の場合、得られる鋼は
光学顕微＠組織がベイナイト１相となり、強度が著しく
高くなるが、靭性が強度の上昇に伴って低下する。
光学顕微＠組織がベイナイト１相となり、強度が著しく
高くなるが、靭性が強度の上昇に伴って低下する。
しかし、焼ならし加熱温度を（ＡＣ３１０） ”ｃ以下
とすることにより、その光学顕微鏡組織がフェライト十
ベイナイトの２相となり、強度かへイナイト１相の場合
に比べて若干低いが靭性が大幅に向上する。一方、焼な
らし加熱温度が７８０℃未満ではフェライト十へイナイ
トの２相組織のフェライト率が５０％超となって強度が
低下する。このフェライト体積率は好ましくは３０〜４
０％である。
とすることにより、その光学顕微鏡組織がフェライト十
ベイナイトの２相となり、強度かへイナイト１相の場合
に比べて若干低いが靭性が大幅に向上する。一方、焼な
らし加熱温度が７８０℃未満ではフェライト十へイナイ
トの２相組織のフェライト率が５０％超となって強度が
低下する。このフェライト体積率は好ましくは３０〜４
０％である。
したがって、本発明にあって、焼ならし加熱温度は７８
０℃から（Ａｃ３−１０） ”Ｃの間とした。これによ
り、フェライト体積率５０％以下のフエライ］・＋ベイ
ナイト２相組織が得られる。
０℃から（Ａｃ３−１０） ”Ｃの間とした。これによ
り、フェライト体積率５０％以下のフエライ］・＋ベイ
ナイト２相組織が得られる。
次に、実施例によって本発明をさらに詳細に説明する。
実施例
第１表に示す化学組成の鋼スラブ試片をそれぞれ第２表
に示す温度まで均一加熱した後、熱間圧延を行い厚さ１
００ｍｍの厚鋼板を得た。これらの厚鋼板をそれぞれ第
３表に示す温度に加熱し、３０分間保持した後、空冷す
ることにより焼ならし処理を行った。
に示す温度まで均一加熱した後、熱間圧延を行い厚さ１
００ｍｍの厚鋼板を得た。これらの厚鋼板をそれぞれ第
３表に示す温度に加熱し、３０分間保持した後、空冷す
ることにより焼ならし処理を行った。
得られた鋼板に第１図に示す形状寸法の開先加工を施し
、次の条件で溶接および溶接後熱処理を行った。
、次の条件で溶接および溶接後熱処理を行った。
溶接法 ：サブマージアーク溶接法
溶接材料：溶接ワイヤ（ＡＷＳＰ９八２１Ａ３−Ａ３相
当の直径４．０ ｍｍのもの） 溶接フラックス（ボンド型、化学組 成は重置割合でＳｉｎ□：１８ ％、ＣａＯ： ２６％、ＭｇＯ：２８％、八ＱｚＯｓ：
６％、 ＣａＦｚ： １８％、その他：４％） 溶接条件二重流５５０Ａ 、溶接速度２７ｃｍ／ｍｉｎ
、電圧３５ｖ、溶接入熱量４２７７８ＫＪ／ｃｎ＋予熱
温度：１００℃ 眉間温度＝１００〜１５０℃ 溶接後熱処理条件：６５０℃×１２ｈ炉冷得られた溶炉
冷板について第４表に示す項目の機械的特性の試験を行
った。
当の直径４．０ ｍｍのもの） 溶接フラックス（ボンド型、化学組 成は重置割合でＳｉｎ□：１８ ％、ＣａＯ： ２６％、ＭｇＯ：２８％、八ＱｚＯｓ：
６％、 ＣａＦｚ： １８％、その他：４％） 溶接条件二重流５５０Ａ 、溶接速度２７ｃｍ／ｍｉｎ
、電圧３５ｖ、溶接入熱量４２７７８ＫＪ／ｃｎ＋予熱
温度：１００℃ 眉間温度＝１００〜１５０℃ 溶接後熱処理条件：６５０℃×１２ｈ炉冷得られた溶炉
冷板について第４表に示す項目の機械的特性の試験を行
った。
さらに、溶接ボンド部の水素侵食特性を調査した。溶接
ボンド部のシャルピー衝撃試験片を高温高圧水素中（温
度５００℃、水素分圧１００ｋｇｆ／ｃｎ＋”）に１０
００ｈ浸漬した後、シャルピー衝撃試験を行った。耐水
素侵食度は、水素侵食後のＱ ℃の吸収エネルギー（ｖ
［！ｏ ） ）Ｉを溶接後熱処理後の０℃の吸収エネル
ギー（ｖＥｏ ］で除した値（〔ｖＥｏ ） Ｎ ／（
ｖＥｏ ） ）で評価した。
ボンド部のシャルピー衝撃試験片を高温高圧水素中（温
度５００℃、水素分圧１００ｋｇｆ／ｃｎ＋”）に１０
００ｈ浸漬した後、シャルピー衝撃試験を行った。耐水
素侵食度は、水素侵食後のＱ ℃の吸収エネルギー（ｖ
［！ｏ ） ）Ｉを溶接後熱処理後の０℃の吸収エネル
ギー（ｖＥｏ ］で除した値（〔ｖＥｏ ） Ｎ ／（
ｖＥｏ ） ）で評価した。
試験結果を第５表および第２図ないし第５図に示す。
第２図は、圧延加熱温度１０５０℃、焼ならし加熱温度
８１０℃の場合の母材部の強度、靭性とＣｅｑとの関係
に及ぼすＢの焼入性向上効果の影響を示すグラフである
。この第２図に示す結果からも分かるように、母材部の
強度が目標値（ＴＳ、ア≧４９．３ ｋｇｆ／ｍｎ＋２
）を満足するためにはＢの焼入性向上効果を用い、かつ
Ｃｅｑ≧０．４０％とすることが必要である。
８１０℃の場合の母材部の強度、靭性とＣｅｑとの関係
に及ぼすＢの焼入性向上効果の影響を示すグラフである
。この第２図に示す結果からも分かるように、母材部の
強度が目標値（ＴＳ、ア≧４９．３ ｋｇｆ／ｍｎ＋２
）を満足するためにはＢの焼入性向上効果を用い、かつ
Ｃｅｑ≧０．４０％とすることが必要である。
したがって、本発明による鋼は従来の鋼に比べてＣｅｑ
を低減し得るため溶接性が改善される。
を低減し得るため溶接性が改善される。
一方、母材部の靭性が目標値（νＥｏ≧１０ ｋｇｆ・
ｍ）を満足するためにはＢの焼入性向上効果を用い、か
つＣｅｑ ５０．５３％とすることが必要である。
ｍ）を満足するためにはＢの焼入性向上効果を用い、か
つＣｅｑ ５０．５３％とすることが必要である。
なお、Ｂの焼入性向上効果の得られない綱（Ｂ量が少な
い、ｓｏｌ．Ａｌ量が少ない、あるいはＮ量が多い鋼）
では、強度が目標値を満足するためにはＣｅｑ≧０．５
０％、靭性が目標値を満足するためにはＣｅｑ ≦０．
４９とすることがそれぞれ必要であるが、ただし、図中
、・は本発明の範囲外である。
い、ｓｏｌ．Ａｌ量が少ない、あるいはＮ量が多い鋼）
では、強度が目標値を満足するためにはＣｅｑ≧０．５
０％、靭性が目標値を満足するためにはＣｅｑ ≦０．
４９とすることがそれぞれ必要であるが、ただし、図中
、・は本発明の範囲外である。
第３図は、焼ならし加熱温度を８１０℃とした場合の母
材部の強度、靭性に及ぼす圧延加熱温度の影響を示すグ
ラフである。第３図からは、本発明の化学組成のｔ１ｉ
ｉ！（鋼８）は圧延加熱温度が９５０〜１１７５℃の範
囲で高い強度と靭性が得られるのが分かる。
材部の強度、靭性に及ぼす圧延加熱温度の影響を示すグ
ラフである。第３図からは、本発明の化学組成のｔ１ｉ
ｉ！（鋼８）は圧延加熱温度が９５０〜１１７５℃の範
囲で高い強度と靭性が得られるのが分かる。
第４図は、圧延加熱温度を１０５０℃としたときの母材
部の強度、靭性に及ぼす焼ならし加熱温度の影響を示す
グラフである。第４図からは、鋼８は焼ならし加熱温度
が７８０℃から（Ａｃ３−１０ （＝８４７））℃の範
囲で高い強度と靭性が同時に得られることが分かる。
部の強度、靭性に及ぼす焼ならし加熱温度の影響を示す
グラフである。第４図からは、鋼８は焼ならし加熱温度
が７８０℃から（Ａｃ３−１０ （＝８４７））℃の範
囲で高い強度と靭性が同時に得られることが分かる。
また、第５図は、溶接ボンド部の耐水素侵食度に及ぼす
Ｂの焼入性向上効果の影響を示すグラフである。この第
５図からは、Ｂの焼入性向上効果が得られ、かつＣｒを
０．１０〜０．４９％含有した本発明にかかる鋼は溶接
ボンド部の耐水素侵食性が従来鋼に比べて優れているの
が分かる。なお、図中、・は本発明の範囲外である。
Ｂの焼入性向上効果の影響を示すグラフである。この第
５図からは、Ｂの焼入性向上効果が得られ、かつＣｒを
０．１０〜０．４９％含有した本発明にかかる鋼は溶接
ボンド部の耐水素侵食性が従来鋼に比べて優れているの
が分かる。なお、図中、・は本発明の範囲外である。
第２表 鋼板の熱間圧延時の加熱温度
第３表 鋼板の熱処理条件
ただし、
Ａｃａ ＝ ９１０ ３００Ｃ＋６０Ｓｉ ３０
Ｍｎ ＋３３０Ｐ３０Ｃｕ−３Ｃｒ −３ＯＮｌ−２Ｍ
ｏ ＋７０Ｖ第４表 機械的特性の調査項目 符開昭６２−９３３４９ （７）
Ｍｎ ＋３３０Ｐ３０Ｃｕ−３Ｃｒ −３ＯＮｌ−２Ｍ
ｏ ＋７０Ｖ第４表 機械的特性の調査項目 符開昭６２−９３３４９ （７）
第１図は、機械特性評価の試験片の開先形状を示す説明
図：および 第２図ないし第５図は、実施例の試験結果を纏めて示す
グラフである。
図：および 第２図ないし第５図は、実施例の試験結果を纏めて示す
グラフである。
Claims (1)
- （１）重量％で、 Ｃ：０．１０〜０．２０％、Ｓｉ：０．１５〜０．４０
％、Ｍｎ：０．３０〜１．５０％、Ｐ：０．０１５％以
下、Ｃｒ：０．１０〜０．４９％、Ｍｏ：０．４５〜０
．６０％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０２〜０．０８％、Ｂ：
０．０００２〜０．００１０％、Ｎ：０．００７％以下 を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、
下記に定義されるＣｅｑが０．４０〜０．５３％の範囲
にある組成を有するとともに、熱間圧延および焼ならし
により製造されたフェライト体積率５０％以下のフェラ
イト＋ベイナイト２相組織から成ることを特徴とする低
温靭性の優れた圧力容器用鋼板。 ただし、 Ｃｅｑ＝Ｃ＋（Ｓｉ／２４）＋（Ｍｎ／６）＋（Ｎｉ／
４０）＋（Ｃｒ／５）＋（Ｍｏ／４）＋（Ｖ／１４）（
２）重量％で、 Ｃ：０．１０〜０．２０％、Ｓｉ：０．１５〜０．４０
％、Ｍｎ：０．３０〜１．５０％、Ｐ：０．０１５％以
下、Ｃｒ：０．１０〜０．４９％、Ｍｏ：０．４５〜０
．６０％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０２〜０．０８％、Ｂ：
０．０００２〜０．００１０％、Ｎ：０．００７％以下 を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、
下記に定義されるＣｅｑが０．４０〜０．５３％の範囲
にある組成を有する鋼材を９５０〜１１７５℃の範囲内
の温度に加熱した後、熱間圧延を行い鋼板とし、該鋼板
を７８０℃から（Ａｃ＿３−１０）℃の間の温度に加熱
した後に空冷を行うことを特徴とする低温靭性の優れた
圧力容器用鋼板の製造方法。 ただし、 Ｃｅｑ＝Ｃ＋（Ｓｉ／２４）＋（Ｍｎ／６）＋（Ｎｉ／
４０）＋（Ｃｒ／５）＋（Ｍｏ／４）＋（Ｖ／１４）Ａ
ｃ＿３＝９１０−３００Ｃ＋６０Ｓｉ−３０Ｍｎ＋３３
０Ｐ−３０Ｃｕ−３Ｃｒ−３０Ｎｉ−２Ｍｏ＋７０Ｖ
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22986785A JPS6293349A (ja) | 1985-10-17 | 1985-10-17 | 圧力容器用鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22986785A JPS6293349A (ja) | 1985-10-17 | 1985-10-17 | 圧力容器用鋼板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6293349A true JPS6293349A (ja) | 1987-04-28 |
Family
ID=16898941
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22986785A Pending JPS6293349A (ja) | 1985-10-17 | 1985-10-17 | 圧力容器用鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6293349A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63303008A (ja) * | 1987-01-20 | 1988-12-09 | Kobe Steel Ltd | 溶接性の優れたボイラ・圧力容器用０．５％Ｍｏ鋼板の製造方法 |
| KR101185277B1 (ko) | 2010-07-28 | 2012-09-21 | 현대제철 주식회사 | 가공성이 용이한 500ＭＰａ급 ＬＰＧ용 고강도 강재 제조방법 및 그 강재 |
| KR101412261B1 (ko) * | 2012-03-29 | 2014-07-02 | 현대제철 주식회사 | 비조질강 및 그 제조 방법 |
| CN104480384A (zh) * | 2014-11-29 | 2015-04-01 | 首钢总公司 | 510MPa级抗氢致开裂压力容器用钢板及生产方法 |
| KR20180072497A (ko) * | 2016-12-21 | 2018-06-29 | 주식회사 포스코 | Pwht 저항성이 우수한 압력용기용 강판 및 그 제조방법 |
-
1985
- 1985-10-17 JP JP22986785A patent/JPS6293349A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63303008A (ja) * | 1987-01-20 | 1988-12-09 | Kobe Steel Ltd | 溶接性の優れたボイラ・圧力容器用０．５％Ｍｏ鋼板の製造方法 |
| KR101185277B1 (ko) | 2010-07-28 | 2012-09-21 | 현대제철 주식회사 | 가공성이 용이한 500ＭＰａ급 ＬＰＧ용 고강도 강재 제조방법 및 그 강재 |
| KR101412261B1 (ko) * | 2012-03-29 | 2014-07-02 | 현대제철 주식회사 | 비조질강 및 그 제조 방법 |
| CN104480384A (zh) * | 2014-11-29 | 2015-04-01 | 首钢总公司 | 510MPa级抗氢致开裂压力容器用钢板及生产方法 |
| KR20180072497A (ko) * | 2016-12-21 | 2018-06-29 | 주식회사 포스코 | Pwht 저항성이 우수한 압력용기용 강판 및 그 제조방법 |
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