JPS6281252A - 連続鋳造方法 - Google Patents
連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPS6281252A JPS6281252A JP22328785A JP22328785A JPS6281252A JP S6281252 A JPS6281252 A JP S6281252A JP 22328785 A JP22328785 A JP 22328785A JP 22328785 A JP22328785 A JP 22328785A JP S6281252 A JPS6281252 A JP S6281252A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flux
- molten metal
- discharge angle
- mold
- angle theta
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、連続鋳造においてモールド内の溶湯を覆って
いるフラックスが溶湯内に巻き込まれることを防止して
、鋳片内の介在物を減少さける分野に関するものである
。
いるフラックスが溶湯内に巻き込まれることを防止して
、鋳片内の介在物を減少さける分野に関するものである
。
（従来の技術）
従来、モールド内のフラックスを溶解するために必要な
熱の供給は、第２図に示すようにタンディシュからイマ
ージョンノズル１を介してモールド２内に供給れる溶湯
の反転流ａにより行われている。つまり、この反転流ａ
が高温の溶湯とフラックス４とが接するメニスカス３に
達するとフラックス４が溶解するようになっている。
熱の供給は、第２図に示すようにタンディシュからイマ
ージョンノズル１を介してモールド２内に供給れる溶湯
の反転流ａにより行われている。つまり、この反転流ａ
が高温の溶湯とフラックス４とが接するメニスカス３に
達するとフラックス４が溶解するようになっている。
（発明が解決しようとする問題点）
しかし、前述した従来の技術においては次のような問題
点がある。
点がある。
前述したように反転流ａが溶湯とフラックスとが接する
メニスカス３に達するとフラックス４は溶解するが、そ
れと同時にフラックス４を巻き込むために鋳片内の介在
物が増加することになる。
メニスカス３に達するとフラックス４は溶解するが、そ
れと同時にフラックス４を巻き込むために鋳片内の介在
物が増加することになる。
このため、反転流によるフラックスの巻き込みを防止す
るために浸漬ノズルの噴出角度を大きくして、反転流中
にフラックスが巻き込まれないようにするとフラックス
への熱の供給が少なくなる。
るために浸漬ノズルの噴出角度を大きくして、反転流中
にフラックスが巻き込まれないようにするとフラックス
への熱の供給が少なくなる。
そのために、フラックスが充分に溶融されないのでブレ
ークアウト等のトラブルやスラブ表面に欠陥が生じる。
ークアウト等のトラブルやスラブ表面に欠陥が生じる。
また、フラックスが溶融され易いように浸漬ノズルの角
度を小さくすると前述したようにフラックスを巻き込む
という問題が生じる。
度を小さくすると前述したようにフラックスを巻き込む
という問題が生じる。
本発明の目的は、フラックスを溶融状態に保ちつつ且つ
フラックスが溶湯中に巻き込まれることを防止する連続
鋳造方法を提供することにある。
フラックスが溶湯中に巻き込まれることを防止する連続
鋳造方法を提供することにある。
（問題点を解決するための手段）
本発明はタンディシュからモールドへ溶湯を供給する浸
漬ノズルの吐出角度を水平面に対し３５゜〜４５°にす
ることにより反転流を減少させる一方、フラックスに外
部から熱を与えてフラックスを溶融状態に保つことを特
徴としている。
漬ノズルの吐出角度を水平面に対し３５゜〜４５°にす
ることにより反転流を減少させる一方、フラックスに外
部から熱を与えてフラックスを溶融状態に保つことを特
徴としている。
上記のフラックスに熱を与える手段は、フラックス中に
電気伝導体（例えばＳｉＣ等）を浸漬して通電加熱する
か、第１図に示すようにホッパー７に入れたフラックス
４を供給管５から供給する際、供給管５の周囲に加熱手
段６を設けることが挙げられる。
電気伝導体（例えばＳｉＣ等）を浸漬して通電加熱する
か、第１図に示すようにホッパー７に入れたフラックス
４を供給管５から供給する際、供給管５の周囲に加熱手
段６を設けることが挙げられる。
（作 用）
本発明で浸漬ノズルの吐出角度を水平面に対して３５°
〜４５°にした理由を述べる。
〜４５°にした理由を述べる。
吐出角度を４５°以上にすると溶湯流が凝固シェルに当
たり、凝固シェルが再溶解するからである。
たり、凝固シェルが再溶解するからである。
また、吐出角度を３５°以下にすると溶湯流がフラック
スを巻き込み、鋳片内の介在物が増加するからである。
スを巻き込み、鋳片内の介在物が増加するからである。
〈実施例）
２６０１Ｉ１ｍｘ １４００ｍｍのサイズのモールドを
使用し、注湯ｆｆ１３ｔ／ｌ１ｌｉｎで連続鋳造した。
使用し、注湯ｆｆ１３ｔ／ｌ１ｌｉｎで連続鋳造した。
この際、第１図に示すようにホッパー７内のフラックス
４をモールド内に０．４ｋｇ／ ｔの割合で供給すると
ぎに、供給管５の途中に設けである加熱手段６により約
５００℃に加熱した。また、浸漬ノズルの吐出角度（θ
）を従来の浸漬ノズルの吐出角度１５〜２５°より大き
い角度３５°に設定した浸漬ノズルを使用した。その結
果、フラックス溶融層の厚みは、一般に使用されている
１５°〜２５°の吐出角度の浸漬ノズルを使用した場合
と略同等の１５ｍｍ：Ｃ−あった。このときのフラック
スの溶融状態はモールドと鋳片の摩擦ノ〕で判断した。
４をモールド内に０．４ｋｇ／ ｔの割合で供給すると
ぎに、供給管５の途中に設けである加熱手段６により約
５００℃に加熱した。また、浸漬ノズルの吐出角度（θ
）を従来の浸漬ノズルの吐出角度１５〜２５°より大き
い角度３５°に設定した浸漬ノズルを使用した。その結
果、フラックス溶融層の厚みは、一般に使用されている
１５°〜２５°の吐出角度の浸漬ノズルを使用した場合
と略同等の１５ｍｍ：Ｃ−あった。このときのフラック
スの溶融状態はモールドと鋳片の摩擦ノ〕で判断した。
また、本発明法によればフラックスを加熱しであるので
メニスカス表面の温度が高くなり、フラックスを加熱し
ないで吐出角度３５°の浸漬ノズルを使用した場合に比
較して、地金と一緒に沈降するフラックスが少なくなる
ためにフラックスに起因する介在物がさらに少なくなっ
た。
メニスカス表面の温度が高くなり、フラックスを加熱し
ないで吐出角度３５°の浸漬ノズルを使用した場合に比
較して、地金と一緒に沈降するフラックスが少なくなる
ためにフラックスに起因する介在物がさらに少なくなっ
た。
（発明の効果）
以上説明したように本発明によれば、フラックスに起因
する鋳片介在物も少なく、また従来の吐出角度１５°〜
２５°の浸漬ノズルを使用した場合と同等にフラックス
が溶融するので、モールドと鋳片の摩擦力が従来と同等
となり、縦割れの表面欠陥も少なくなる。
する鋳片介在物も少なく、また従来の吐出角度１５°〜
２５°の浸漬ノズルを使用した場合と同等にフラックス
が溶融するので、モールドと鋳片の摩擦力が従来と同等
となり、縦割れの表面欠陥も少なくなる。
第１図は本発明の方法を実施するための装置の一例を示
す図、 第２図は従来の吐出角度１５°〜２５°の浸漬ノズルを
使用した場合の溶湯流を示す図である。
す図、 第２図は従来の吐出角度１５°〜２５°の浸漬ノズルを
使用した場合の溶湯流を示す図である。
Claims (1)
- １、モールド内の溶湯をフラックスで覆いつつ浸漬ノズ
ルからモールド内に溶湯を供給する連続鋳造方法におい
て、上記浸漬ノズルの吐出角度を水平面に対して３５°
〜４５°とし、かつ上記フラックスに外部から熱を与え
て該フラックスを溶融状態にすることを特徴とする連続
鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22328785A JPS6281252A (ja) | 1985-10-07 | 1985-10-07 | 連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22328785A JPS6281252A (ja) | 1985-10-07 | 1985-10-07 | 連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6281252A true JPS6281252A (ja) | 1987-04-14 |
Family
ID=16795767
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22328785A Pending JPS6281252A (ja) | 1985-10-07 | 1985-10-07 | 連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6281252A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07112245A (ja) * | 1993-10-18 | 1995-05-02 | Ryoda Sato | 連続鋳造法 |
| KR100749027B1 (ko) | 2006-06-23 | 2007-08-13 | 주식회사 포스코 | 용융 몰드플럭스를 이용한 연속 주조 장치 및 방법 |
| CN108602115A (zh) * | 2016-03-02 | 2018-09-28 | 株式会社Posco | 注入熔融材料用的装置、用此装置的铸造设备和铸造方法 |
-
1985
- 1985-10-07 JP JP22328785A patent/JPS6281252A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07112245A (ja) * | 1993-10-18 | 1995-05-02 | Ryoda Sato | 連続鋳造法 |
| KR100749027B1 (ko) | 2006-06-23 | 2007-08-13 | 주식회사 포스코 | 용융 몰드플럭스를 이용한 연속 주조 장치 및 방법 |
| WO2007148941A1 (en) * | 2006-06-23 | 2007-12-27 | Posco | Continuous casting machine and method using molten mold flux |
| US8210238B2 (en) | 2006-06-23 | 2012-07-03 | Posco | Continuous casting machine and method using molten mold flux |
| CN108602115A (zh) * | 2016-03-02 | 2018-09-28 | 株式会社Posco | 注入熔融材料用的装置、用此装置的铸造设备和铸造方法 |
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