JPS6274025A - クラツド冷延鋼帯の熱処理方法 - Google Patents
クラツド冷延鋼帯の熱処理方法Info
- Publication number
- JPS6274025A JPS6274025A JP21402085A JP21402085A JPS6274025A JP S6274025 A JPS6274025 A JP S6274025A JP 21402085 A JP21402085 A JP 21402085A JP 21402085 A JP21402085 A JP 21402085A JP S6274025 A JPS6274025 A JP S6274025A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel strip
- rolled steel
- cold rolled
- clad
- range
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はクラッド冷延鋼帯の熱処理方法に係り、特Ｚこ
ステンレス３層クラッド冷延鋼帯の深絞り時のオレンジ
ピールを防止できる熱処理方法に係り、深絞り用ステン
レスクラッド冷延鋼帯の製造において利用される。
ステンレス３層クラッド冷延鋼帯の深絞り時のオレンジ
ピールを防止できる熱処理方法に係り、深絞り用ステン
レスクラッド冷延鋼帯の製造において利用される。
従来、ＳＵＳ３０４もしくはＳＵＳ ３０４ Ｌ冷延ス
テンレス鋼帯を合せ材とし深絞り用冷延鋼帯（ＳＰＣＥ
）を母材とするステンレス３層クラッド冷延鋼帯の熱処
理は、加工性能を保証するため合せ材のステンレス鋼の
条件に合せて１０５０℃以上の短時間保持で行うのが普
通である。しかし、この方法では軟鋼が粗粒になり絞り
加工後、オレンジピールと称する表面欠陥を発生するこ
とがある。
テンレス鋼帯を合せ材とし深絞り用冷延鋼帯（ＳＰＣＥ
）を母材とするステンレス３層クラッド冷延鋼帯の熱処
理は、加工性能を保証するため合せ材のステンレス鋼の
条件に合せて１０５０℃以上の短時間保持で行うのが普
通である。しかし、この方法では軟鋼が粗粒になり絞り
加工後、オレンジピールと称する表面欠陥を発生するこ
とがある。
この対策として、軟鋼に小量のＮｂあるいはＢを添加し
て、１０５０℃以上における粗粒を抑制する方法が提案
されているが、Ｎｂあるい（よりの添加はコストが上昇
し、更にＢはステンレス鋼と軟鋼との境界部のＮｉめっ
き層の厚みが不十分であるとステンレス鋼に拡散して、
その耐食性を低下させる危険がある。
て、１０５０℃以上における粗粒を抑制する方法が提案
されているが、Ｎｂあるい（よりの添加はコストが上昇
し、更にＢはステンレス鋼と軟鋼との境界部のＮｉめっ
き層の厚みが不十分であるとステンレス鋼に拡散して、
その耐食性を低下させる危険がある。
また特公昭５８−９８１８号公報では、８００〜９８０
℃に１５〜３６０秒（板厚１ｍのとき）保持する熱処理
方法が提案されているが、この方法では合せ材がＳＵＳ
３０４ステンレス鋼のときは軟化が不十分で紋り加工
が困難である。また、熱処理温度までの昇温速度が遅い
と、前記の条件て熱処理しても軟鋼のステンレス鋼との
境界部近傍が１００〜１５０μｍの厚さにわたり粗粒に
なり、板厚全体が粗粒の場合と同様に絞り加工時にオレ
ンジピールを発生する。
℃に１５〜３６０秒（板厚１ｍのとき）保持する熱処理
方法が提案されているが、この方法では合せ材がＳＵＳ
３０４ステンレス鋼のときは軟化が不十分で紋り加工
が困難である。また、熱処理温度までの昇温速度が遅い
と、前記の条件て熱処理しても軟鋼のステンレス鋼との
境界部近傍が１００〜１５０μｍの厚さにわたり粗粒に
なり、板厚全体が粗粒の場合と同様に絞り加工時にオレ
ンジピールを発生する。
本発明の目的は、上記従来技術の問題点を解決し、ステ
ンレスクラツド鋼の軟鋼部の全厚あるいは境界部の粗粒
化を抑制できるクラッド冷延鋼帯の熱処理方法を提供す
るにある。
ンレスクラツド鋼の軟鋼部の全厚あるいは境界部の粗粒
化を抑制できるクラッド冷延鋼帯の熱処理方法を提供す
るにある。
〔問題点を解決するための手段および作用〕本発明の要
旨とするところは次の如（である。
旨とするところは次の如（である。
すなわち、ＳＵＳ ３０４もしくはＳＵＳ ３０４ Ｌ
冷延ステンレス鋼帯の合せ材と深絞り用冷延鋼帯の母材
とから成るクラッド冷延鋼帯の熱処理方法において、前
記クラツド鋼帯を９００〜１０４０℃の温度範囲まで２
５℃／秒以上の昇温速度で加熱し、引続いて同温度範囲
で２０〜６０秒間保持することを特徴とするクラッド冷
延鋼帯の熱処理方法である。
冷延ステンレス鋼帯の合せ材と深絞り用冷延鋼帯の母材
とから成るクラッド冷延鋼帯の熱処理方法において、前
記クラツド鋼帯を９００〜１０４０℃の温度範囲まで２
５℃／秒以上の昇温速度で加熱し、引続いて同温度範囲
で２０〜６０秒間保持することを特徴とするクラッド冷
延鋼帯の熱処理方法である。
軟鋼の再結晶は、第１図（Ａ）〜（Ｄ）の顕微鏡写真に
示した如く７００℃付近で始すり、温度が高くなる程、
結晶粒が大きくなり、１０４０℃を越えると粗粒となり
、絞り加工時にオレンジビールを生じやすくなる。
示した如く７００℃付近で始すり、温度が高くなる程、
結晶粒が大きくなり、１０４０℃を越えると粗粒となり
、絞り加工時にオレンジビールを生じやすくなる。
オレンジビールば、軟鋼の結晶粒が板厚全体にわたり粗
粒になった時以外に、第２図の顕微鏡写真に示す如く、
軟鋼の中心部がなとえ細粒でもステンレス鋼との境界部
付近ｉｏｏ〜１５０μｍ厚の範囲が粗粒のときもオレン
ジピールは発生する。
粒になった時以外に、第２図の顕微鏡写真に示す如く、
軟鋼の中心部がなとえ細粒でもステンレス鋼との境界部
付近ｉｏｏ〜１５０μｍ厚の範囲が粗粒のときもオレン
ジピールは発生する。
この現象は軟鋼からステンレス鋼への浸炭により生じろ
ものであり、この防止策として境界部にＮｉめつきを施
すことが公知であるが、Ｎ１めっきのみでは完全に防止
できない。
ものであり、この防止策として境界部にＮｉめつきを施
すことが公知であるが、Ｎ１めっきのみでは完全に防止
できない。
本発明者らは、粗粒の問題について実際操業および実験
で種々検討した結果、次の事実を見出した。
で種々検討した結果、次の事実を見出した。
（、イ）熱処理温度が同一でも、昇温速度が速い実験炉
で行った時は軟鋼のステンレス鋼との境界近傍に粗粒が
生じていないのに対し、昇温速度が実験炉よりも遅い実
機で熱処理したものは粗粒になっている。
で行った時は軟鋼のステンレス鋼との境界近傍に粗粒が
生じていないのに対し、昇温速度が実験炉よりも遅い実
機で熱処理したものは粗粒になっている。
（ロ）実機で熱処理した場合、鋼帯の幅方向で軟鋼の境
界近傍の粗粒化の程度が異なり、昇温速度の速い端部は
粗粒化の程度が中央部に比して少ない。
界近傍の粗粒化の程度が異なり、昇温速度の速い端部は
粗粒化の程度が中央部に比して少ない。
これらの事実から、昇温速度を一定以上に制御すること
によって軟鋼からステンレス鋼への浸炭を防止し、境界
部近傍の粗粒化を防止できるとの知見を得た。本発明は
この知見に基づいてなされたものである。
によって軟鋼からステンレス鋼への浸炭を防止し、境界
部近傍の粗粒化を防止できるとの知見を得た。本発明は
この知見に基づいてなされたものである。
次に本発明の製造条件の限定理由について述べる。まづ
、加熱の昇温速度は、通常の連続炉における２０℃／秒
以下の程度では第２図、第３図に示す如く到達温度が低
（でも境界近傍の粗粒化を防止できない。第２図に示す
ものは５℃／秒の昇温速度、第３図は１０℃／秒の昇温
速度で９００℃まで昇熱し、保持時間なしに冷却したも
のである。しかし昇温速度が２５℃／秒以上になると、
第４図に示す如く到達温度が１０４０℃と高くなっても
粗粒にならない。第４図は２５℃／秒の昇温速度で１０
４０℃までに昇熱し、同温度に保持したものである。従
って昇温速度を２５℃／秒以上に限定した。
、加熱の昇温速度は、通常の連続炉における２０℃／秒
以下の程度では第２図、第３図に示す如く到達温度が低
（でも境界近傍の粗粒化を防止できない。第２図に示す
ものは５℃／秒の昇温速度、第３図は１０℃／秒の昇温
速度で９００℃まで昇熱し、保持時間なしに冷却したも
のである。しかし昇温速度が２５℃／秒以上になると、
第４図に示す如く到達温度が１０４０℃と高くなっても
粗粒にならない。第４図は２５℃／秒の昇温速度で１０
４０℃までに昇熱し、同温度に保持したものである。従
って昇温速度を２５℃／秒以上に限定した。
昇温および保熱温度は、１０４０℃を越えろと板厚全体
にわたり粗粒となり、一方９００℃未満では十分に軟化
せず加工性が低下する。すなわち、厚さ１１１１Ｉｌの
３層ステンレスクラッド冷延鋼帯を昇温達文り０００℃
／閤で加熱し、保持温度を６００〜１１００℃の範囲で
変化させ、保持時間は０秒および２０秒の２種で熱処理
を行い、それらの硬度を調査しで、その結果を第５図に
示した。第５図から９００℃未満では軟化が不十分なこ
とがわかる。また、保持時間が６０秒を越えると粗粒化
の危険があり更に生産性が低下し、一方２０秒未満では
ステンレス鋼の軟化が一ト分てない。従って昇熱および
保持温度を９００〜１０４０℃の温度範囲に、保持時間
を２０〜６０秒の範囲に限定した。
にわたり粗粒となり、一方９００℃未満では十分に軟化
せず加工性が低下する。すなわち、厚さ１１１１Ｉｌの
３層ステンレスクラッド冷延鋼帯を昇温達文り０００℃
／閤で加熱し、保持温度を６００〜１１００℃の範囲で
変化させ、保持時間は０秒および２０秒の２種で熱処理
を行い、それらの硬度を調査しで、その結果を第５図に
示した。第５図から９００℃未満では軟化が不十分なこ
とがわかる。また、保持時間が６０秒を越えると粗粒化
の危険があり更に生産性が低下し、一方２０秒未満では
ステンレス鋼の軟化が一ト分てない。従って昇熱および
保持温度を９００〜１０４０℃の温度範囲に、保持時間
を２０〜６０秒の範囲に限定した。
合せ材：５ＵＳ３０４ステンレス鋼、母材：深絞り用冷
延鋼帯（ＳＰＣＥ） 、厚さ比： ２０％、板厚：４ｍ
ｍの３層ステンレスクラッド熱延鋼帯に１０３０℃×３
０秒の焼鈍を行い、続いて冷間圧延で０．８ｍｍ厚とし
、この冷延板に第１表に示す仕上焼純およびスキンパス
圧延を実施した。これらの供試材を第２表に示す条件で
円筒深絞りを行い、フランジ部から２０ｍｍの深さの側
壁部の表面粗度Ｒａを調査し、その結果を同じく第１表
に示した。
延鋼帯（ＳＰＣＥ） 、厚さ比： ２０％、板厚：４ｍ
ｍの３層ステンレスクラッド熱延鋼帯に１０３０℃×３
０秒の焼鈍を行い、続いて冷間圧延で０．８ｍｍ厚とし
、この冷延板に第１表に示す仕上焼純およびスキンパス
圧延を実施した。これらの供試材を第２表に示す条件で
円筒深絞りを行い、フランジ部から２０ｍｍの深さの側
壁部の表面粗度Ｒａを調査し、その結果を同じく第１表
に示した。
第１表
第２表
第１表から、本発明例は比較例に比較して表面粗度が小
さく、深絞りにおいてオレンジビールを生じないことが
わかる。Ｎｏ、１比較例は昇温速度が遅いため境界部近
傍が粗粒化し、Ｎｏ、２比較例は焼純温度が高過ぎて全
体が粗粒化したため深絞りで肌荒れを生じたものと考え
られる。
さく、深絞りにおいてオレンジビールを生じないことが
わかる。Ｎｏ、１比較例は昇温速度が遅いため境界部近
傍が粗粒化し、Ｎｏ、２比較例は焼純温度が高過ぎて全
体が粗粒化したため深絞りで肌荒れを生じたものと考え
られる。
本発明は、上記実施例からも明らかな如く、クラッド冷
延鋼帯を２５℃／秒以上の昇温速度で９００〜１０４０
℃の温度に加熱し、引続いて同温度範囲に２０〜６０秒
間保持することによって、焼鈍における境界部近傍もし
くは全厚の粗粒化を防止し、細粒を維持することによっ
て、オレンジビールが発生しないクラツド鋼板を得ろこ
とができた。
延鋼帯を２５℃／秒以上の昇温速度で９００〜１０４０
℃の温度に加熱し、引続いて同温度範囲に２０〜６０秒
間保持することによって、焼鈍における境界部近傍もし
くは全厚の粗粒化を防止し、細粒を維持することによっ
て、オレンジビールが発生しないクラツド鋼板を得ろこ
とができた。
第１図（Ａ ）、 （Ｂ ）、 （Ｃ）、 ＣＤ ）は
いずれも軟鋼の各種焼鈍条件における結晶粒を示す顕微
鏡写真、第２図１第３図はいずれもステンレスクラツド
鋼板の母材境界部近傍の粗粒化を示す！ＪＸ 黴鏡写真
、第４図は本発明によるクラッド冷延鋼帯断面における
全体および境界部近傍共に細粒であることを示す顕微鏡
写真、第５図は３層ステンレスクラッド冷延鋼帯の焼鈍
条件と硬さとの関係を示す図面である。
いずれも軟鋼の各種焼鈍条件における結晶粒を示す顕微
鏡写真、第２図１第３図はいずれもステンレスクラツド
鋼板の母材境界部近傍の粗粒化を示す！ＪＸ 黴鏡写真
、第４図は本発明によるクラッド冷延鋼帯断面における
全体および境界部近傍共に細粒であることを示す顕微鏡
写真、第５図は３層ステンレスクラッド冷延鋼帯の焼鈍
条件と硬さとの関係を示す図面である。
Claims (1)
- （１）ＳＵＳ３０４もしくはＳＵＳ３０４Ｌ冷延ステン
レス鋼帯の合せ材と深絞り用冷延鋼帯の母材とから成る
クラッド冷延鋼帯の熱処理方法において、前記クラッド
鋼帯を９００〜１０４０℃の温度範囲まで２５℃／秒以
上の昇温速度で加熱し、引続いて同温度範囲で２０〜６
０秒間保持することを特徴とするクラッド冷延鋼帯の熱
処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21402085A JPS6274025A (ja) | 1985-09-27 | 1985-09-27 | クラツド冷延鋼帯の熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21402085A JPS6274025A (ja) | 1985-09-27 | 1985-09-27 | クラツド冷延鋼帯の熱処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6274025A true JPS6274025A (ja) | 1987-04-04 |
Family
ID=16648942
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21402085A Pending JPS6274025A (ja) | 1985-09-27 | 1985-09-27 | クラツド冷延鋼帯の熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6274025A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5370946A (en) * | 1993-03-31 | 1994-12-06 | Allegheny Ludlum Corporation | Stainless steel and carbon steel composite |
| CN111020145A (zh) * | 2019-10-24 | 2020-04-17 | 南京理工大学 | 一种具高度耐熔盐腐蚀的304奥氏体不锈钢制备方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5815310A (ja) * | 1981-07-22 | 1983-01-28 | Ando Electric Co Ltd | π型抵抗減衰器 |
| JPS6043433A (ja) * | 1983-08-19 | 1985-03-08 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐食性および靭性に優れたクラツド鋼板の製造方法 |
-
1985
- 1985-09-27 JP JP21402085A patent/JPS6274025A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5815310A (ja) * | 1981-07-22 | 1983-01-28 | Ando Electric Co Ltd | π型抵抗減衰器 |
| JPS6043433A (ja) * | 1983-08-19 | 1985-03-08 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐食性および靭性に優れたクラツド鋼板の製造方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5370946A (en) * | 1993-03-31 | 1994-12-06 | Allegheny Ludlum Corporation | Stainless steel and carbon steel composite |
| CN111020145A (zh) * | 2019-10-24 | 2020-04-17 | 南京理工大学 | 一种具高度耐熔盐腐蚀的304奥氏体不锈钢制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR950031262A (ko) | 스테인레스강 파이널게이지제품을 생산하기 위한 연속적인 공정라인 및 방법 | |
| US2637896A (en) | Manganese alloy coating on ferrous base and method of preparation | |
| JPS6274025A (ja) | クラツド冷延鋼帯の熱処理方法 | |
| US3499803A (en) | Method of treating stainless steel | |
| JPH0325487B2 (ja) | ||
| JPS6053727B2 (ja) | オ−ステナイト系ステンレス鋼板及び鋼帯の製造方法 | |
| US3066384A (en) | Method of making wide flat sheets | |
| JPS5856734B2 (ja) | フェライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPS5944367B2 (ja) | 水焼入連続焼鈍法 | |
| JPH0360910B2 (ja) | ||
| JPH11123437A (ja) | 薄スケール鋼板の製造方法 | |
| JP3126824B2 (ja) | ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPS61204320A (ja) | 耐リジング性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 | |
| JPH037729B2 (ja) | ||
| JPH0629465B2 (ja) | フランジ加工性の良好な焼付硬化性を有するｄｉ缶用鋼板の製造方法 | |
| JPS6280223A (ja) | オ−ステナイト系ステンレスクラツド冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS6386817A (ja) | ステンレスクラツド鋼の製造方法 | |
| JPS6263619A (ja) | 軟質な非時効性薄鋼板の製造方法 | |
| JPH01242765A (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JPS5830934B2 (ja) | 短時間連続焼鈍による良加工性冷延鋼板の製造法 | |
| JPH0116287B2 (ja) | ||
| JPH01252726A (ja) | 低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2740233B2 (ja) | 耐食性に優れた軟質表面処理鋼板用原板の製造方法 | |
| SU1039973A1 (ru) | Способ обработки листового проката из малоуглеродистой стали | |
| JPS62104625A (ja) | ２層クラツド金属板の反り矯正方法 |