JPS6271536A - エンジンの排気ガス浄化用触媒 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、内燃機関等、特に自動車から排出される排気
ガス中の一酸化炭素（以下、ｃｏという）、炭化水素（
以下、ＨＣという）および酸化窒素（以下、ＮＯｘとい
う）を低減せしめるために用い・られるエンジンの排気
ガス浄化用触媒に関するものである。

（従来技術） 従来より、自動車排気ガス中のＣ０１ＨＣ，ＮＯｙ、を
浄化する触媒として、白金（Ｐ　ｔ）、ロジウム（Ｒｈ
）、パラジウム（Ｐｄ）等の貴金属をアルミナ（ＡＵ＝
ＯＳ）に担持したものが用いられている。又、これら貴
金属の触媒性能を向上させるために、酸素貯蔵能効果（
排気ガス中の酸素を取り込み、この酸素を触媒の浄化に
寄与させる効果）がある酸化セリウム（ｃｅｏｔ）を、
貴金属といっしょにアルミナコート層に含有させ、排気
ガスの浄化率を高めようとした触媒が製造されてきてい
る。

しかし、貴金属および卑金属の触媒成分と、酸化セリウ
ム等の酸素貯蔵能付与剤（以下、Ｏ８Ｃ剤という）とを
アルミナコート層に共存させて担持する方法には、以下
に述べるような問題があった。

（ａ）Ｏ９Ｃ剤はアルミナコート層に均一に担持されて
いるため、必ずしもボア付近の排気ガスと接触しやすい
領域に担持されていない。つまり、Ｏ８Ｃ剤の多くは、
排気ガスの拡散しずらい部分に担持されており、浄化反
応に関与せず、高浄化率が得られない。

（ｂ）ｏｓｃ剤と、触媒成分およびアルミナとの直接的
な接触が多くなるため、Ｏ８Ｃ剤の熱不安定性がこれら
に悪影響をおよぼす。

（ｃ）Ｏ９Ｃ剤が触媒成分といっしょに担持されている
ため、両者が化合物をつくり、触媒成分の分散性を低下
させ、排気ガス浄化性能が低下する。

また、触媒担体に、Ｐｔ、Ｐｄなどを含有する触媒層を
設け、該触媒層の保護のためにアルミナまたはアルミナ
と酸化セリウム（アルミナに対して重量比で０．１〜０
．５％）の混合物からなる酸化物の被覆層を設けるよう
にしたものが提案されている（特開昭６０−５２３０号
公報参照）。この公知技術の場合、微量の酸化セリウム
を含む被覆層は、触媒層を保護する目的で設けられてい
るものであり、Ｏ８Ｃ剤として作用する酸化セリウムの
濃度が極めて低いため、酸素貯蔵能効果を殆ど期待でき
ないものであった。

（発明の目的） 本発明は、上記の問題点に鑑みてなされたもので、貴金
属あるいは卑金属からなる触媒成分を含む触媒層の上面
に多量のＯ８Ｃ剤と微ｍのパラジウムを含む被覆層を形
成さけることにより、触媒の浄化性能の大幅な改善を図
ることを目的とするものである。

（目的を達成するための手段） 本発明では、上記目的を達成するための手段として、触
媒担体に担持され、触媒成分を含有した触媒層の上面に
、多量のＯ９Ｃ剤と微量のパラジウムを含む被覆層を設
けている。

ここで、触媒成分としては、ｐｔ％Ｒｈの公知成分およ
びそれらの二種以上の混合物が使−用される。

また、Ｏ８Ｃ剤の成分としては、酸化セリウム（Ｃｅｎ
ｔ）、酸化ニッケル（Ｎｉｐ）、酸化モリブデン（Ｍｏ
ｂ）、酸化鉄（ＦｅｔＯ３あるいはＦｅｄ）などの公知
成分およびそれらの二種以上の混合物が使用されるが、
ＣｅＯ，が最も効果的である。

さらに、前記被覆層の組成は、５０〜９５重量％のＯＳ
Ｃ剤と微量（例えば、約０．９８ｇ／（１）のＰｄと残
部の活性アルミナとからなっており、そのコーティング
は、Ｏ８Ｃ剤、活性アルミナ、水和アルミナ、その他分
散剤からなる水性スラリーを用いて行う。

最も簡単な方法としては、Ｏ８Ｃ剤と水和アルミナとの
二成分を用いたスラリーをコーティングすることによっ
て被覆層を形成することができる。

かくして形成された排気ガス浄化用触媒の一例が第１図
に拡大して示されている。ここで、符号ｌは触媒担体、
２は触媒層、３は被覆層をそれぞれ示している。該触媒
担体ｌとしては、コージライト等のセラミックスからな
るハニカム構造体あるいは耐熱金属、耐熱無機繊維より
なる各種担体が採用される。

（作　用） 上記のような構造を有する触媒は、従来のように、活性
成分とＯ８Ｃ剤とを同一層に含浸せしめた触媒に比べて
非常に優れた排気ガス浄化性能を示す。又、高濃度Ｏ８
Ｃ剤含有枝覆層に、Ｐｄが担持されていることから、耐
熱性が高くなり、Ｏ８Ｃ剤との酸素貯蔵能効果も高くな
る。なお、被覆層中に担持されるＰｄは、Ｏ８Ｃ剤と化
合物を作りに（いうえ、耐熱性が高く且つＯ８Ｃ剤との
酸素貯蔵能効果も高いという長所を有している。

一般に、被覆層中のＯ８Ｃ剤含有量が減少するに従って
触媒性能は次第に低下し、５０％以下では急激に低下す
る。その理由は、Ｏ８Ｃ剤の濃度が低下すると、活性成
分との相互作用が得られなくなるからである。ちなみに
、Ｏ８Ｃ剤としてＣｅＯ７を用いた被覆層中におけるＣ
ｅｎ、の含有量（重量％）に対する４００℃におけるＣ
Ｏの浄化率（％）の変化を測定した結果が第２図に示さ
れている。本結果は、活性測定条件を、空燃比Ａ／Ｆ＝
１４．７±０．９、空間速度Ｓ、Ｖ＝６００００／Ｉｎ
とし、台上エンジンにおいて、排気ガス温度８５０℃で
３００　ＩＩ　ｒ運転した耐久テスト後の触媒を用いて
評価したものである。これによれば、ＣｅＯ７が５θ％
以下になるとＣＯ浄化率が大幅に低下している。なお、
他のＯ８Ｃ剤もこれと同様な傾向を示すことは自明であ
ろう。

一方、Ｏ６Ｃ剤の含有量が高くなると、触媒活性は向上
するが、ＯＳＣ剤自体の結合力が弱いために、物理的強
度（耐剥離性）が減少し、耐久性が低減する。ちなみに
、Ｏ８Ｃ剤としてＣｅＯ，を用いた被覆層中におけるＣ
ｅ０ｖの含有量（重量％）を変化させて、剥離テストを
行ったところ、表−■に示す結果か得られた。ここで、
剥離量＝（テスト前のコート付着量−テスト後のコート
付着量）／テスト前のコート付着量、また、テスト方法
としては、直径１インチ、高さ１インチの円筒テストピ
ースを６００℃で３０分間加熱、次に２５℃の水中で冷
部という手順を三回繰り返した後、充分乾燥し、剥離量
を測定する方法が採用された。

表−１ 上記剥離テストの結果から、被覆層中のＣｅｎｔ含有量
は、９５％以下とするのが好ましいことがわかる。なお
、他のＯ８Ｃ剤もこれと同様な傾向を示すことは自明で
あろう。

前記被覆層の触媒担体に対する付着割合が５重量％以下
では触媒層の表面を効果的に被覆することができなくな
るため、触媒性能が急激に低下し、４０重量％を越える
と、活性成分と排気ガスとの接触が阻害されるため、急
激に触媒性能が低下する。

このことを勘案すると、被覆層の付着割合を５〜４０重
量％とするのが望ましい。なお、被覆層の厚さは、２０
〜４０μとするのが望ましい。

以下、本発明の幾つかの好適な実施例を説明する。

実施例１ γ−アルミナ１６０ｇ、ベーマイト１６０ｇ、水５００
ｃｃ。

濃硝酸４ｃｃをホモミキサーによりＩＯ時間混合撹拌し
、アルミナウォッシュコート用スラリーを得た。

このスラリーにハニカム触媒担体（コージライト製）を
浸漬して引き上げた後、余分のスラリーを高圧エアブロ
−で除去し、１３０℃で１時間乾燥後、５５０℃で１時
間焼成した。

このアルミナコートした触媒担体を所定の濃度の塩化白
金酸・塩化ロジウム混合水溶液に浸漬して引き上げた後
、２００℃で１時間乾燥し、次いで６００°Ｃで２時間
焼成した。焼成後の貴金属含有量は白金（Ｐ　ｔ）０．
２８ｇ／　Ｑ　、ロジウム（Ｒｈ）０．１４ｇ／　１１
であった。

酸化セリウム４４０ｇに所定の濃度の塩化パラジウム液
を含浸させ、ナトリウムボロハイドライド（ＮａＢＨ４
）で還元し、酸化セリウム上にパラジウムを固定した。

次いで水洗し、これにベーマイト１１０ｇ、硝酸３ｃｃ
及び水５０ｊｌｃｃを添加し、ホモミキサーで混合撹拌
し、Ｐｄ含有のＯ８Ｃコート用スラリーを作った。この
スラリーに先のアルミナ及び貴金属を付着した触媒担体
を浸漬して、ス・ラリ−を付着させ、余分のスラリー液
を高圧エアブロ−で除去し、２００℃で１時間乾燥後、
６００℃で２時間焼成した。これによって、触媒担体■
上に形成された触媒層２（Ｐｔ、Ｒｈを含む）の上面に
、８０重重量の酸化セリウムと２０重量％のγ−アルミ
ナとからなり、Ｐｄが０．９８ｇ／（ｌ担持された被覆
層３が形成されてなる排気ガス浄化用触媒が得られた（
第１図参照）。ここで、触媒仕様は上下層を総合して、
ＰＬ／　Ｐ　ｄ／　Ｒｈ＝　２／７／ｌの割合で、合計
１．４０ｇ／１１とされている。なお、被覆層３の付着
量は触媒担体ｌに対して３０重量％であった。

上記実施例で得られた排気ガス浄化用触媒の浄化性能を
、従来公知の触媒、即ち、触媒活性成分とＯ８Ｃ剤とを
混在せしめてなる触媒と比較して評価テストを行ったと
ころ、第３図ないし第５図に示す結果が得られた。

ここで、比較例は、次のよう（こして調製された。

比較例 γ−アルミナ１６０ｇ、ベーマイト１６０ｇ、酸化セリ
ウム１９０ｇ、濃硝酸４ｃｃ、水５００ｃｃをホモミキ
サーにより混合撹拌し、アルミナ及びＯ８Ｃ剤コート用
のスラリーを得た。このスラリーを用いて、前記各実施
例と同一方法でハニカム触媒担体にアルミナ及びＯ８Ｃ
剤をコーティングした。このコート層の付着量は触媒担
体に対して３０重量％、酸化セリウムのコート層中での
割合は４０重量％であった。

この触媒担体にさらに前記実施例１と同様な方法を用イ
テ、白金（Ｐ　ｔ）０．２８ｇ／　（１、ａジウム（Ｒ
ｈ）０゜１４ｇ／　ｕ　、　Ｐ　ｄＯ，９８ｇ／　（ｌ
をＯ９Ｃ剤ノコート層に含浸させることにより触媒に調
製した。

なお、活性測定条件を、空燃比Ａ／Ｆ＝　１４．７ｆ０
．９、空間速度５Ｊ４００００／Ｈｒとし、台とエンジ
ン３００１１ｒ耐久テスト後の触媒を用いて評価テスト
を行った。

上記評価テストの結果によると、本発明の実施例による
排気ガス浄化用触媒は、従来公知の触媒、即ち、比較例
のものに比較して大幅に浄化性能が改善されていること
がわかる。

実施例２ 第６図図示の如く、円筒状に形成された触媒担体Ｉ上に
γ−アルミナと触媒成分である貴金属（Ｐｔ等）とを担
持して得られたものを、まず半分流動パラフィン溶液中
に浸漬する。次いで酸化セリウム４４０ｇに所定の濃度
の塩化パラジウム液を含浸させ、ナトリウムポロハイド
ライド（Ｎ　ａＢ　Ｈ４）で還元し、酸化セリウム上に
パラジウムを固定し、水洗後、これにベーマイＮ１０ｇ
、硝酸３ｃｃ及び水５００ｃｃを添加し、ホモミキサー
により混合撹拌し、Ｐｄ含有のＯ８Ｃコート用スラリー
を作った。このスラリーに半分パラフィンを付着さ仕た
触媒担体を浸漬し、余分なスラリー液を高圧エアブロ−
により除去し、２００℃で１時間乾燥後、　ａ　ｏ　ｏ
　℃で２時間焼成することにより、流動パラフィンが付
着しない半分側にのみ多量の酸化セリウムと微量のＰｄ
とを含む被覆層３が形成された排気ガス浄化用触媒が得
られた。この触媒は、被覆層３が形成された側を出口側
として使用すると、高温となる人口側に比較的耐熱性に
劣る酸化セリウムを含む被覆層が存在しないこととなり
、酸化セリウムの熱劣化を防止することが可能となる。

なお、被覆層３を形成する範囲は、被覆層形成部長さ〜
および被覆層非形成部長さを、それぞれＡ１、Ａ２とす
るとき、Ａｔ／Ａ＋・７／３〜３／７とされるが、ＡＩ
／Ａ２・ｌとするのが好ましい。

実施例３ −　　第７図図示の如く、円筒状に形成された触媒担体
ｌ上にγ−アルミナと触媒成分である貴金属（Ｐｔ等）
とを担持して得られたものにおいて、その開口部両側に
開口径の１７２の径を有するラベルを貼り、次いで酸化
セリウム４４０ｇに所定の濃度の塩化パラジウム液を含
浸させ、ナトリウムボロハイドライド（ＮａＢＨ４）で
還元し、酸化セリウム上にパラジウムを固定し、水洗後
、これにベーマイト１１０ｇ、硝酸３ｃｃ及び水５００
ｃｃを添加し、ホモミキサーにより混合撹拌し、Ｐｄ含
有のＯ５Ｃコート用スラリーを作った。このスラリーに
先の触媒担体を浸漬し、余分なスラリー液を高圧エアブ
ロ−により除去する。その後、前記ラベルを取り除き、
２００℃で１時間乾燥後、６００℃で２時間焼成するこ
とにより、前記ラベルが貼られていない外周部にのみ多
量の酸化セリウムと微量のＰｄとを含む被覆層３が形成
された排気ガス浄化用触媒が得られた。この触媒は、高
温の排気ガスと直接接触する内周側に被覆層３が形成さ
れていないため、比較的耐熱性に劣る酸化セリウムの熱
劣化を防止することが可能となる。なお、被覆層３を形
成する範囲は、被覆層形成部の巾および被覆層非形成部
の巾を、それぞれＢ５．１３．とするとき、Ｂ、／２Ｂ
、＝７／３〜３／７とされるが、Ｂｔ／２Ｂ＋・１とす
るのが好ましい。

上記実施例２．３の排気ガス浄化用触媒の浄化性能の評
価テストを行ない、触媒担体の全体に被覆層を形成して
なる比較例（本発明実施例の一例である）と比較した結
果が第８図ないし第１０図に示されている。前記評価テ
ストは、エンジンエージング（排気ガス温度：９００’
Ｃ１１００時間運転）後に測定されたものであり、活性
測定条件としては、空燃比Ａ／Ｆ＝１４ｄ±０．９、空
間速度Ｓ、Ｖ＝６００００／ｌｌｒテある。

上記の結果によれば、実施例２．３の触媒は、比較例の
ものに比べて若干浄化性能が向上しており、このことか
ら、熱劣化し易い部分に被覆層を形成しなくとも、浄化
性能の低下がないことが分かる。

したがって、被覆層形成に必要な原料（ＯＳＣ剤等）の
節約が可能となるのである。

実施例４ 前記実施例１と同様な方法により触媒担体Ｉ上に形成さ
れた触媒層２の上面に、多量のＯ９Ｃ剤（例えば、酸化
セリウム等）と微量のＰｄとを含む被覆層３を形成して
なる触媒を、水和アルミナ７０ｇ、γ−アルミナ７０ｇ
１水２００ｃｃからなるアルミナスラリー液中に浸漬さ
せて引き上げたのち、高圧エアブロ−により余分なアル
ミナスラリーを除去し１３０℃で１時間乾燥後、５５０
°Ｃの電気炉で１時間焼成した。これにより、第１１図
図示の如く、触媒担体ｌ上に、貴金属（ｐｔ、　ｒｔｈ
）からなる触媒活性成分を含む触媒層２、多量のＯ６Ｃ
剤と微量のＰｄとを含む被覆層３、アルミナ成分のみの
保護層４を有する三重層の排気ガス浄化用触媒を得るこ
とができた。かく構成することによって、被覆層３に含
まれるＯ８Ｃ剤の熱劣化か保護層４によって防止される
。又、該保護層４は、被覆層３に対する被毒防止作用を
も有している。なお、前記保護層４の厚さは、２０〜４
０μが適切であり、２０μ以下では熱及び被毒に対する
保護層としての効果が得られず、４０μ以上では厚すぎ
て、排気ガスのウォッシュコート内での拡散が不充分と
なり、浄化性能が低下する。

上記実施例４の排気ガス浄化用触媒の浄化性能の評価テ
ストを行ない、比較例（本発明実施例の一例であり、保
護層４を形成しないもの）と比較した結果が第１２図な
いし第１４図に示されてい、　　る。前記評価テストは
、２００時間実車走行後に測定されたものであり、活性
測定条件としては、空燃比Ａ／Ｆ＝　１４．７±０．９
、空間速度Ｓ、　Ｖ＝６００００／Ｈｒとされた。これ
によれば、本実施例のものか、保護層４を形成していな
い比較例のものに比べて、浄化性能が優れていることが
わかる。

実施例５ 本実施例の排気ガス浄化用触媒は、前記実施例４のもの
と同様に、触媒担体１上に、触媒層２、被覆層３、保護
層４を設けた三重層構造とされており、且つ該保護層４
にアルカリ土類金属の酸化物（本実施例ではＣａｂ）を
含有せしめている。

即ち、前記実施例４におけるアルミナスラリーの組成を
、水和アルミナ５０ｇ１γ−アルミナ６０ｇ１酢酸カル
シウム５０ｇ１水２００ｃｃとした以外は、前記実施例
４と同様な方法、条件で調製して、前記保護層４中に酸
化カルシウムが含有された三重層構造の触媒を得た。こ
のように、保護層４内にアルカリ土類金属を含有せしめ
ることによって、エンジンオイル中に含有されている被
毒物であるリン（Ｐ）が、コート表面上でガラス化する
のを防止することができるのである。なお、ガラス化防
止剤としては１．アルカリ土類金属中では特に酸化カル
シウム（ＣａＱ　）が効果的である。又−１添加するア
ルカリ土類金属量は、焼成後において、保護層４の重量
中１０〜３０重量％が適切であり、１０重量％以下では
ガラス化防止効果が充分でなく、３０重量％以上ではウ
ォッシュコートの物理的強度が低下し、剥離しやすくな
ってしまう。

なお、前記保護層４の厚さは、前記実施例４と同様に２
０〜４０μが適切である。

上記実施例５の排気ガス浄化用触媒の浄化性能の評価テ
ストを行い、比較例（本発明実施例の一例であり、保護
層４を形成しないもの）と比較した結果が第１５図ない
し第１７図に示されている。

前記評価テストは、２００時間実車走行後に測定された
ものであり、活性測定条件としては、空燃比Ａ／Ｆ＝　
１４．７ｆＯ，９、空間速度Ｓ、　Ｖ＝６００００／Ｈ
ｒとされた。

ただし、触媒に付着するリンの量を高めるため、ＬＯＧ
が２００００Ｋｍ／　１１であるエンジンにおいて、エ
ンジンオイル中のリン爪を添加剤を加えて１．０重量％
に増やしたものを使用した。これによれば、本実施例の
ものが、保護層４を形成していない比較例のものに比べ
て、浄化性能が優れていることがわかる。

実施例６ 本実施例の排気ガス浄化用触媒においては、触媒層はγ
−アルミナから構成されるが、多量のＯ８Ｃ剤と微量の
Ｐｄとを含む被覆層の原料は、α−アルミナ／水和アル
ミナ−９５７５〜６０／４０（重量比）であるアルミナ
組成からなっている。

即ち、従来方法によりコージライト製触媒担体上に約４
０μのγ−アルミナコートを設け、これに触媒成分（Ｐ
　ｔｌ、Ｏｇ／　ｕ　、Ｒｈｏ、２ｇ／　Ｑ　）を担持
した。

次いで酸化セリウム４４０ｇに所定の蟲度の塩化パラジ
ウム液を含浸させ、ナトリウムボロハイドライド（Ｎａ
ＢＨ，）で還元し、酸化セリウム上にパラジウムを固定
し、水洗後、これにベーマイト１１０ｇ。

硝酸３ｃｃ及び水５００ｃｃを添加し、ホモミキサーに
より混合撹拌し、Ｐｄ含有のｏｓｃコート用スラスラリ
−った。このスラリーに先のＰｔ、Ｒｈが担持された触
媒担体を浸漬し、余分なスラリー液を高圧エアブロ−に
より除去し、２００°Ｃで１時間乾燥後、６００℃で２
時間焼成して、上記構造の触媒を得た。

この触媒は、熱によってもアルミナ結晶変化が少なく、
ボア減少もほとんどないため、高温における物理的強度
（触媒のクラック、コートの剥離等）が改善され、耐久
性が向上する。

なお、水和アルミナ量がα−アルミナ７水和アルミナエ
９５１５より少なくなると、アルミナ同志及びアルミナ
とＯ８Ｃ剤との結合力が弱くなり、剥離しやすくなる。

又、α−アルミナ量がα−アルミナ／水和アルミナ＝　
６０／４０より少なくなると、α−アルミナの特性であ
る高温における物理的強度、耐久性が得られなくなる。

上記実施例６の排気ガス浄化用触媒の浄化性能評価テス
トを行い、比較例（本発明の実施例の一例であり、Ｏ８
Ｃ剤を含む被覆層の原料がγ−アルミナのみからなる触
媒）と比較した結果が第１８図ないし第２０図に示され
ている。前記評価テストは、大気中１１００℃で５０時
間熱エージングした後に測定されたものであり、活性測
定条件としては、空燃比Ａ／Ｆ＝　１４．７＋０．９、
空間速度５Ｊ＝６００００／ｌＩｒとされた。

又、被覆層の剥離テストを行った結果、表−２に示す結
果が得られた。

剥離テスト方法としては、直径１インチ、高さ１インチ
の円柱テストピースを、６００℃で３０分間加熱し、次
に２５℃の水中で冷却するという手順を３回繰り返した
後、充分乾燥して剥離型を測定するという方法が採用さ
れた。

表−２ 上記各テストの結果からみると、本実施例のものが、比
較例のものに比べて、浄化性能において若干劣っている
が、耐剥離性において非常に優れていることがわかる。

（発明の効果） 叙上の如く　、本発明によれば、活性触媒成分（Ｐｔ、
　ｒＺｈ、　）を含有する触媒層と、ｏｓｃ剤（ＣｅＯ
７、ＮｉＯ等）を含有する被覆層とを分離して形成して
いるので、活性触媒成分とＯ８Ｃ剤とが化合物を形成す
ることがなくなり、従来の活性触媒　。

成分とＯ８Ｃ剤とを混在させたものに比べて、排気ガス
浄化性能が向上するという優れた効果がある。

また、Ｏ８Ｃ剤の被覆層中における含有量を５０〜９５
重景％として、ｏｓｃ剤による酸素貯蔵能効果を大幅に
増大せしめるようにしたので、排気ガス浄化性能を著し
く向上せしめることができるという効果もある。

さらに、被覆層は直接排気ガスと接する側に位置するた
め高温となり易いが、被覆層中に混在せしめられた微量
のＰｄは、Ｏ８Ｃ剤と化合物を作りにくいうえ、酸化性
能に優れ、しかも、耐熱性をａしているため、安定した
状態でｏｓｃ剤の酸素貯蔵能による酸化反応を高めるこ
とができるとともに、触媒層上面が被覆層にて被覆され
るところから、触媒層が還元雰囲気になり易くなり、排
気ガス中のＮＯｘの浄化性能が一段と向上するという利
点もある。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明にかかる排気ガス浄化用触媒の一例を
示す拡大図、第２図は、本発明にかかる排気ガス浄化用
触媒における被覆居中のＣｅＯ，含有量（重量％）に対
する排気ガス中のＣＯ浄化率（ダ）の変化を示す特性図
、第３図、第４図及び第５図は、本発明の実施例１と比
較例との浄化性能評価テストの結果を示す特性図、第６
図は、本発明の実施例２にかかる排気ガス浄化用触媒の
斜視図第７図は、本発明の実施例３にかかる排気ガス浄
化用触媒の端面図、第８図、第９図及び第１θ図は、本
発明の実施例２．３と比較例との浄化性能評価テストの
結果を示す特性図、第１１図は、本発明の実施例４．５
にかかる排気ガス浄化用触媒の一例を示す拡大図、第１
２図、第１３図及び第１４図は、本発明の実施例４と比
較例との浄化性能評価テストの結果を示す特性図、第１
５図、第１６図及び第１７図は、本発明の実施例５七比
較例との浄化性能評価テストの結果を示す特性図、第１
８図、第１９図及び第２０図は、本発明の実施例６と比
較例との浄化性能評価テストの結果を示す特性図である
。 Ｉ・・・・・触媒担体 ２・・・・・触媒層 ：　　３・・・・・被覆層 第１図 第２ ／・・・・・触媒担体 ２・・・・・触媒層 ３・　・　・　・　・被１１闘 図 第６図 第８図 第７図 Ｉｌｌ気ガスｉ４．！Ｉ悸＋７’１ 第９図 ａ’Ｉ′１ＡＩｌ１列４・比４Ｐ−ζイ９弓ｊ第１２図 Ｕ［気ガスＩ＋４度（＋Ｃ） （１１気ガスｎ１！度（°Ｃ）

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １、触媒担体に担持され、白金およびロジウムのうち少
   なくとも一種類の触媒成分を含有する触媒層と、該触媒
   層上に設けられ、酸素貯蔵能付与剤として作用する酸化
   セリウム、酸化ニッケル、酸化モリブデンおよび酸化鉄
   よりなる群から選ばれた少なくとも一種類の酸化物を５
   ０〜９５重量％と微量のパラジウムとを含有するアルミ
   ナの被覆層とを備えていることを特徴とするエンジンの
   排気ガス浄化用触媒。