JPS6267205A - 蒸気タ−ビンの制御方式 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の技術分野〕 本発明はディジタル制御方式を使用した電気・油圧式蒸
気タービン制御方式に関する。

〔発明の技術的背景とその問題点〕

火力または原子力発電プラント等の蒸気タービンプラン
トでは、ボイラあるいは原子炉で発生した熱エネルギー
を蒸気を介して蒸気タービンに導き、これに連結された
発電機を回転させて電気エネルギーを出力させるように
している。

第４図は蒸気タービンプラントの一例として、１台の高
圧タービンと３台の低圧タービンとを備えた原子力発電
プラントにおける蒸気系統の要部を示している。

同図において、原子炉１で発生した蒸気は主蒸気止め弁
２および蒸気加減弁３を通して高圧タービン４に入り、
ここで仕事をした後、湿分分離器５で除湿され、中間蒸
気止め弁６およびインターセプト弁７を備えた３本の蒸
気管内を分流して３台の低圧タービン８に入り、蒸気エ
ネルギーを回転Ｔネルギーに変換した後、復水器９に導
入され復水となる。

高圧タービン４および各低圧タービン８の回転エネルギ
ーは発電８１１０に伝達され、電気エネルルギーに変換
されて電力系統へ出力される。

原子炉１と復水器９の間には、通常、高圧タービン４や
低圧タービン８等をバイパスして、主蒸気止め弁２の上
流側と復水器９０間を直結するバイパスラインが設けら
れている。このバイパスラインは発電機１０の負荷しゃ
断時に各蒸気タービンの回転数が上貸しないよう原子炉
１の発生蒸気を直接復水器９へ落す為に設けられたもの
で、その途中にはバイパス弁１１が介挿されている。

上述のように構成した蒸気タービン系統において、蒸気
加減弁３、インターセプト弁７、バイパス弁１１の制御
装置としては、従来は機械式制御方式のものが多用され
いていたが、近年は蒸気タービンの大容韻化、自動化に
対応すると共に、同一電力系統に連系された他プラント
との協調化等に呼応するため、機械式制御方式から電気
・油圧式の制御方式に移行する傾向にあり、最近はさら
に、ノイズに対する信頼性向上、機能の複雑化への対応
、および調整・保守の容易性をもとめるニーズに応える
ため、アナログ演算回路を主とした電気・油圧式制御方
式からディジタル演算回路を主体とした電気・油圧式ｌ
１ＩＩｌ方式への移行が伸展しつつある。

第５図は蒸気加減弁３の弁位置１ｉＩＩＩＩｌ系の構成
例を示すもので、蒸気加減弁３を駆動する油圧シリンダ
ー１２には蒸気加減弁急速作動電磁弁３ａ、蒸気加減弁
サーボ弁３ｂおよび蒸気加減弁しゃ新井３Ｇを介して高
圧制御油ラインＨとドレン油ラインＤが接続されており
、また油圧シリンダー１２内を上下動するピストン０ツ
ドには蒸気加減弁３の開度を検出する開度検出器３ｄが
連結されている。

インターセプト弁７の弁位置制御系の構成も上述の蒸気
加減弁３におけると同様である。すなわち、第５図中に
かっこ書きしたよう に、蒸気加減弁急速作動ＮＩａ弁３ａをインターセー　
　　Ｊ　　　− ブト弁急速作動電磁弁７ａに、蒸気加減弁サーボ弁３ｂ
をインターセブＩ−弁す−ボ弁７ｂに、蒸気加減弁しゃ
新井３Ｃをインターセプト弁しゃ新井７Ｇに、また蒸気
加減弁３の開度検出器３ｄをインターセプト弁７の開度
検出器７ｄに変更すればインターセプト弁７の油圧シリ
ンダー！１ＪＩＩ系統が構成される。

バイパス弁１１の弁位置制御系は第６図に示すように、
油圧シリンダー１３と、高圧制御油ラインＨおよびドレ
ン油ラインＤ間の油量を制御するバイパス弁急速作動電
磁弁１１ａと、バイパス弁サーボ弁１１ｂと、高圧＆制
御油ライン１］配管の途中に連結したアキュムレータ１
４とからなる。

１１ｄは開度検出器を示す。

第７図はアナログ演算回路で構成した電気・油圧式制御
方式の蒸気タービン制御装置の負荷しゃ断時におけるオ
ーバースピード抑制機能を説明するブロック図で、回路
としては主蒸気加減弁３の急閉を司どるパワーロードア
ンバランス回路１５インターセプト弁７の急閉を司どる
インターセプト弁急閉回路１６、および主蒸気加減弁３
の急開により発生ずる主蒸気の圧力上昇を抑制するため
にバイパス弁１１を急開させるバイパス弁急開回路１７
を備えている。

第７図において、負荷しゃ新発生２０と同時に負荷（発
電機電流）急減検出回路２１が作動し、パワーロードア
ンバランス回路作動負荷検出回路２３との論理積２２を
成立させ、パワーロードアンバランス信号を発生させる
ため、蒸気加減弁急速作動電磁弁３ａは励磁され、蒸気
加減弁３を急閉させる。

また、パワーロードアンバランス回路１５の出力信号は
負荷設定器２４にも入力しており、パワーロードアンバ
ランス回路１５の論理積成立と同時に負荷設定器出力を
゛クリア″とする。なお、負荷設定器２４の出力信号と
蒸気加減弁３およびインターセプト弁７の開度との閤に
は密接な関連性があるが、本発明には直接関係しないの
で説明は省略づ゛る。

一方、負荷しゃ新発生２０と同時に蒸気タービンの回転
数は急−Ｌ　竹２５する。この信号は演算器２６にて負
荷設定器２４の出力信号クリアと加算されてインターセ
プト弁急閉信号となり、後述する条件２８を満足するか
否かをチェックされ、満足しているときは、インターセ
プト弁７の油圧シリンダー１２（第５図）に連結されて
いるインターセプト弁サーボ弁７　ｂを閉方向に作動さ
せる。

このサーボ弁７ｂの閉方内勅作と共に油圧シリンダー１
２も用方向に作動するが、閉方向信号が急激なため、開
度検出器７ｄによって検出される実開度は追従できず、
条伯２８、すなわち１インタ一セプト弁開度要求信号− 実開億信号１〉α α：予め設定されたｉｌ差値 を成立させる。その結束、条ｆｔ２Ｂとインターセプト
弁急閉回路作動負荷検出回路２９の論理積３０が成立し
、インターセプト弁急速作動電磁弁７ａが励磁され、イ
ンターセプト弁７は急閉する。

また、バイパス弁１１も、負荷設定器クリア信号２４に
より蒸気加減弁３への開度要求信号が瞬−７一 時に零になるため、バイパス弁開度要求信号が急増３１
し、条件３２、すなわち １バイパス弁開度要求信号−実開度信号１〉ββ：予め
設定された偏差値 とし、バイパス弁急開回路１７を成立させ、バイパス弁
急速作動電磁弁１１ａを励磁させ、その結果バイパス弁
１１は急開する。

なお、ディジタル制御方式の電気・油圧式制御装置とア
ナログ式の電気・油圧式制御装置の蒸気タービン制御に
対する考え方は基本的には同一であるが、ディジタル制
御方式ではサンプリング周期を有するため制御系にむだ
時間要素が含まれる点で大きく相違する。

例えば、サンプリング周期がｔ　、　ｌ　ＳｅＣの場合
、ディジタル制御方式特有の入力・演算のため、トータ
ル的にはｔｌｘ　（２〜３）−ｓｅｃのむだ時間要素が
含まれることに注意する必要があり、特に蒸気タービン
の負荷しヤ斬時のような過渡的な変化の場合にはこのむ
だ時間要素は無視できない結果を招く。

ディジタル制御方式の場合、負荷しゃ断時における蒸気
加減弁３の弁閉鎖特性は、パワーロードアンバランス回
路１５から途中信号経路に演算処理機能が介入しない０
Ｎ−ＯＦＦ信号による信号伝達であるため、閉動作開始
までの間にむだ時間要素は介入しないが、インターセプ
ト弁急閉回路１６およびバイパス弁急開回路１７には遅
れ要素が介入するため、それらの閉鎖特性や開方向特性
には遅れが生じることになる。

第８図は時制Ｔ１に負荷しゃ断が発生した場合における
発電機真向５０、パワーロードアンバランス回路信号１
５、タービン回転数２５、蒸気加減弁開度３、インター
セプト弁開度７、主蒸気圧力５１およびバイパス弁開度
１１の変化の様子を示している。なお、同図中、実線は
アナログ制御方式の場合を、破線はディジタル１ｌＪｉ
ｌｌ方式の場合を示す。

この図から明らかなように、インターセプト弁７および
バイパス弁１１はむだ時間要素の影響分ｔＩ　Ｘ　（２
〜３　）　ｍ　ｓｅｃずつ閉または開動作の開−〇　　
　− 一　　８　− 始が遅れることとなり、その結果、タービン回転数２５
と主蒸気圧力５１のピーク値はディジタル制御方式の方
がアナログ制御方式の場合よりも轟くなっている。

このような問題点を解決する一つの手段として第９図の
１１御ブロック図に示す回路が案出された。

この回路はパワーロードアンバランス回路１５の出力を
蒸気加減弁急速作動電磁弁３ａに入力させ、これを励磁
して蒸気加減弁３を急閉させると共に、パワーロードア
ンバランス回路１５の出力を論理和回路３３．３４にお
いてインターセプト弁急閉回路１６またはバイパス弁急
開回路１７の出力に加算し、これらの論理和回路の出力
をインターセプト弁急速作動電磁弁７ａ、バイパス弁急
速作動電磁弁１１ａに入力させ、インターセプト弁７と
バイパス弁１１を急閉、急開させることによってむだ時
間要素の影響を取除くようにしたものである。

しかしながら、第９図の方式では、次に述べるように油
圧システムおよび油圧シリンダーに悪影響を与えるおそ
れがあった。

第１０図はディジタル式の蒸気タービン制御方式に第９
図の制御ブロック図を適用した場合における発電機負荷
５０、パワーロードアンバランス回路信号１５、タービ
ン回転数２５、蒸気加減弁３、インターセプト弁７、バ
イパス弁１１の弁開度、急速作動電磁弁３ａ、７ａ、ｌ
ｌａの励磁信号、サーボ弁３ｂ、７ｂ、１１ｂへの開閉
信号および高圧制御油ライン）−１、ドレン油ラインＤ
の油圧変化の様子を示したものである。

同図において、時刻Ｔ１にて発電機の負荷しゃ断が発生
したとすると、８弁の急速作動Ｎｌａ弁３ａ、７ａ、ｌ
ｌａはパワーロードアンバランス回路１５からの信号を
受け、むだ時間要素をもつことなく作動しているので、
蒸気加減弁３、インターセプト弁７およびバイパス弁１
１は時刻Ｔ２以降、各々急開または急開を開始する。

しかしながら、ここで注目すべきことは各サーボ弁３ｂ
、７ｂ、１１ｂに開閉信号が入力されるタイミングと、
それに伴うｉ御油圧の過渡的な変化である。

例えば、蒸気加減弁３の場合、蒸気加減弁急速作動？ｌ
！１ｉｆｉ弁３ａの作動により時刻Ｔ２で蒸気加減弁３
は閉動作を開始し、時刻Ｔ３には全閉しているが、蒸気
加減弁サーボ弁３ｂへの信号（この信号はタービン回転
数設定信号と実回転数信号との偏差信号により算出され
るものであり、タービン回転数の上野に対してはサーボ
弁３ｂへ開方向信号を入力する。）は時刻Ｔ　−１３間
には開信号、　　　　　　　　　　　　２ のままとなっている。

これはディジタル制御方式が本質的に備えるむだ時間要
素の影響を受けるために生じるものであるが、このよう
なサーボ弁３ｂの閉方向への動作遅れは、第５図に示す
高圧制御油１」を蒸気加減弁サーボ弁３ｂおよび油圧シ
リンダー１２を経てドレン油化させる。その結果、第１
０図中の１」３で示す様に高圧制御油ラインの油圧は過
渡的に低下し、場合によっては蒸気タービンが有する油
圧システｌい容量以上に必要油量を増大させ、油圧シス
テムとしての機能を喪失させるおそれがある。

インターセプト弁７においても上述の蒸気加減弁３にお
けると同様に、高圧ｉｌｌ　Ｗｅ油プライン油圧Ｈ７が
大幅に降下し、油圧システムとしての機能を果せなくな
る懸念がある。

蒸気加減弁しゃ新井３Ｃとインターセプト弁しゃ新井７
Ｃは高圧ＩＩ御油Ｈがサーボ弁３ｂ、７ｂより油圧シリ
ンダー１２を経てドレン油化されるのを防止するために
設置されているものであるが、オリフィス１２ａ（第５
図）により作動が遅れるため＾圧制御油ト１のしゃ断機
能を瞬時に采１ｉないのが実状である。

次にバイパス弁１１における油圧変化を第６図と第１０
図を参照して説明すると、時刻Ｔ１にはバイパス弁急速
作動電磁弁１１ａに励磁信号が入力され、高圧ｉ制制御
日日この電磁弁１１ａを経て油圧シリンダー１３の下部
に入り込む。また、油圧シリンダー１３の上部の高圧＆
御油ラインはバイパス弁急速作動電磁弁１１ａを経てド
レン化され、弁を開方向に作動させる。

しかしながら、時刻１２〜１３間におけるバイパス弁サ
ーボ弁１１ｂへの信号は閉信号であるため、高圧制御日
日は油圧シリンダー１３の下部へ流れ込むと同時にバイ
パス弁サーボ弁１１ｂを経てドレン化され、バイパス弁
１１の急開時間を遅らせることになる。

一方、油圧シリンダ−１３上部の油はバイパス弁サーボ
弁１１ｂの開動作が発生した場合、バイパス弁急速作動
電磁弁１１ａとサーボ弁１１ｂと合せてその油をドレン
化するのであるが、サーボ弁１１ｂの開動作の遅れによ
りバイパス弁急速作動電磁弁１１ａのみにより油を逃が
すことになる。

すなわち、油圧シリンダー１３の上部側の油の逃げ遅れ
が急開時間遅れの要因となる。

一般に、バイパス弁の高圧制御油ラインには制御油圧の
過渡的低下を防止する目的でアキュムレータ１４が設置
されており、従って高圧制御油ラインＨ１１は蒸気加減
弁３やインターセプト弁７の油圧システムラインのよう
な油圧降下現象は発生しないが、逆に高圧制御油のドレ
ン油化を発生させるため、ドレン油ラインＤの高圧化を
招くこととなる。通常、ドレン油ラインの１Ｑｉｌ圧力
はこのような異常事態を想定していないので、時には機
器の損傷や油漏れ等をきたすおそれがある。

〔発明の目的〕

本発明は背明技術における１述のごとき欠点を除去すべ
くなされたもので、ディジタル制御方式を採用した蒸気
タービンの１．ｌＪ御方式において、負荷しゃ断時にお
ける蒸気加減弁、インターセプト弁の急閉およびバイパ
ス弁の急開をアノ゛ログ１１御方式の場合ど同等に実施
し得、しかもサーボ弁への急閉、急開信号にむだ時間要
素を介入させることなく、油圧システムおよび機器を安
全に運用し得る蒸気タービンの制御方式を提供すること
を目的とする。

〔発明の概要〕

本発明の蒸気タービンｔＩＩｌｌｌ方式は、上述の目的
を達成するため、ディジタル制御方式による電気・油圧
式蒸気タービン制御方式において、開度要求信号により
作動して蒸気加減弁とインターセプト弁を急閉させ、バ
イパス弁を急開させる弁位置制御系に、蒸気タービン出
力と負荷急減を条件として作動するパワーロードアンバ
ランス回路によりサーボ弁閉バイパス信号を加埠するこ
とを特徴とする。

〔発明の実施例〕

以下、図面を参照して本発明の詳細な説明する。

第１図（ａ）は蒸気加減弁の弁位置制御系にパワーロー
ドアンバランス回路１５を付加した実施例を示すもので
、＆ＩＩＩＩｌ対象からの信号６０は、ディジタル入力
演算出力回路６１を通り、弁位置制御回路６２へ向けて
弁開度要求信号６３を出力する。この信号６３は演算器
６４において後述の閉バイアス７１と加輝され、得られ
た信号６５は弁位置フィードバック信号６６と演算器６
７において比較演算され、増幅器６８で増幅され、さら
に１ノ一ボ弁増幅器６９において再び増幅された後、蒸
気加減弁サーボ弁３ｂ＠−制御して蒸気加減弁論−圧シ
リンダ−１２の位置決めを行う。パワーロードアンバラ
ンス回路１５からの信号はリレー７０−　　］　ｂ　　
− に入力され、リレー接点を介して閏バイアス７１を演算
器６４に伝達する。従って弁開度要求信号６５はパワー
０−ドアンバランス回路１５の作動と同時に閉レベルま
で下げられることになる。

第２図（ａ）は時刻Ｔ１に負荷しゃ断が生じた場合の発
電機負荷５０、パワーロードアンバランス回路信号１５
、弁開度要求信号６３、信号６５、およびリレー７０の
作動を説明するもので、破線は従来方式の場合を、また
実線は本発明方式の場合を示している。

第１図（ｂ）は本発明をインターセプト弁７またはバイ
パス弁１１の弁位置制御系に適用した例を示すもので、
第１図（ａ）におけると同一部分は同一の符号で示され
ている。この場合は増幅器６８の出力側に弁開度要求信
号６５と弁位置フィードバック信号６６との偏差信号が
所定レベルに達すると作動する比較器７２が設置されて
おり、この比較器７２からの信号が第７図におけるイン
ターセプト弁７の条件２８、すなわち １開度要求信号−実問度信号Ｉ〉α 一　　１６　　− と、バイパス弁１１の条件３２、すなわら１開度要求信
号−実間度信号１〉β に相当し、各々の弁の急速作動電磁弁を励磁させ急閉さ
せることとなる。

この実施例においては、パワーロードアンバランス回路
１５の作動と同時に第１図（ａ）にて説明したと同様に
インターセプト弁サーボ弁７ｂへの閉信号が発生すると
共に、比較器７２も時間遅れすることなく作動するため
、第９図におけるインターセプト弁急閉回路１６および
バイパス弁急開回路１７の作動も負荷しゃ断直後に行な
われ、従ってパワーロードアンバランス回路１５との信
号と合せてこれらを急閉または急開させることとなり、
作動時間を短縮できる。

第２図（ｂ）は従来方式（鎖線）と、本発明による第１
図（ｂ）のｉ制御方式（実線）における差を表したもの
であるが、従来方における比較器７２の作動時制がＴ２
であるのに対して（実際には弁をパワーロードアンバラ
ンス回路１５からの信号を受けた弁急速作動電磁弁３ａ
、１１ａが作−１只　　　− 動じ急閉させているため、１Ｊ−ボ弁への閉信号６５が
全開となって始めて作動することになり、補助的役割が
十分に行なわれていない）、本発明によれば、サーボ弁
７　ｂ　（１１ｂ　）への信号は負荷しゃ断Ｔ１と同時
に全開レベルまで到達するので、比較器７２の動伯点も
罪れを発生することなく作動ηることとなり、補助的役
割を十分果していることとなる。

第１図（Ｃ）は本発明を弁位置制御系の増幅器６８の２
次側に適用した例を示１゜この場合、サーボ弁７ｂ（１
１ｂ）への位置１ＩＩＪ御信号は増幅器６８からの出力
信号に閉バイアス信号７１が加詐器６４にて加篩される
ため、パワーロードアンバランス回路１５の作動と同時
に閉信号となり、＋Ｊ−ボ弁７ｂ、１１ｂを開状態とさ
せインターセプト弁７の油圧シリンダー１２、バイパス
弁１１の油圧シリンダー１３を開方向に動作させる。

第３図は、本発明を弁位置制御系に適用した場合のター
ビン回転数、８弁の弁開度急速作動電磁弁動１１信号、
（Ｊ−ボ弁への開閉信号、および各部の油圧変化の挙動
を第１０図と比較して表したものであるが、前記理由に
よりサーボ弁３ｂ、７ｂ。

１１ｂの閉状態が負荷しゃ新発生時刻Ｔ１とほぼ同時に
確保されていることが狸解できる。

パワーロードアンバランス回路１５のＯＮと同時に蒸気
加減弁３、インターセプト弁７は各々の急速作動電磁弁
３ａ、７ａにより全閉させられ、またバイパス弁１１は
バイパス弁急速作動電磁弁１１ａとサーボ弁１１ｂとに
より全閉させられることとなる。

従来方式においては時刻Ｔ２までサーボ弁３ｂ。

７ｂへの開度要求信号が開状態であり、またサーボ弁１
１ｂへのそれが閉状態であったのに対して本発明によれ
ば、すでにこれらの信号レベルは最終目的である閉また
は開レベルとなっている。

このため急速作動電磁弁３ａ、７ａ、１１ａの作動後、
弁が閉または開方向に向かう時刻には、蒸気加減弁３お
よびインターセプト弁７のＩ制御油がしゃ新井、す゛−
ボ弁を経、さらに油圧シリンダーを通りドレン化する油
杼路は存在しないこととなる。

このため制御油Ｈ３，ｌ−１，、ｌ−１１１急激な落ち
込みもなく、またバイパス弁ドレン油りの急激な上昇も
発生しておらず、ドレンラインＤの＾圧電を招く恐れも
無くなる。

〔発明の効果〕

本発明は上述のように従来の弁位置制御系にパワーロー
ドアンバランス信号にて作動するサーボ弁閉バイアス系
を加紳することにＪ：リデジタル制御系の持つ基本的な
むだ時間要素を解消し、負荷しゃ断と同時に蒸気加減弁
、インターセプト弁、バイパス弁の各サーボ弁を閉また
は開状態にすることが可能となるばかりでなく、サーボ
弁の遅れにより発生するＩＩＩＩｌａｌｌ油の過渡的ｆ
ｚ落ら込みやドレンラインの過渡的な＾圧電を防１１−
することができ、信頼性の高い蒸気タービン制御システ
ムを提供することが可能となる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明を適用した弁位置制御系統を例示するも
ので、第１図（ａ）は蒸気加減弁への適用例を、同図（
ｂ）はインターセプト弁またはバイパス弁への適用例を
、また同図（Ｃ）は同図（ｂ）の変形例を示すグラフ、
第２図（ａ）。 （ｂ）は本発明方式の作動を従来例と対比して示すグラ
フ、第３図は本発明の作動説明図、第４図は本発明が適
用される蒸気タービンプラントの蒸気系統の要部を例示
する系統図、第５図は蒸気加減弁およびインターセプト
弁の制御系統図、第６図はバイパス弁の制御系統図、第
７図は従来のアナログ制御方式における蒸気タービンオ
ーバースピード抑制機能ブロック図、第８図はディジタ
ル制御方式による負荷しゃ断時のむだ時間要素を説明す
るグラフ、第９図はディジタル制御方式による負荷しゃ
断時における蒸気タービンオーバースピード抑制機能ブ
ロック図、第１０図は従来のディジタル制御方式による
負荷しゃ断時の各制御要素の作動説明図である。 １・・・原子炉、２・・・主蒸気止め弁、３・・・蒸気
加減弁、３ａ・・・蒸気加減弁急速作動電磁弁、３ｂ・
・・蒸気加減弁す−ボ弁、３Ｇ・・・蒸気加減弁しゃ断
弁、３ｄ、７ｄ、１１ｄ・・・開度検出器、４・・・高
圧タービン、５・・・湿分分離器、６・・・中間蒸気止
め弁、７・・・インターセプト弁、７ａ・・・インター
セプト弁急速作動電磁弁、７ｂ・・・インターセプト弁
サーボ弁、７Ｇ・・・インターセプト弁しゃ断弁、８・
・・低圧タービン、９・・・復水器、１０・・・発電機
、１１・・・バイパス弁、１１ａ・・・バイパス弁急速
作動電磁弁、１１ｂ・・・バイパス弁り”−ボ弁、１２
．１３・・・油圧シリンダー、１５・・・パワー０−ド
アンバランス回路、１６・・・インターセプト弁急閉回
路、１７・・・バイパス弁急開回路、７１・・・開バイ
アス、トド・・高汁υ制御油ライン、Ｄ・・・ドレン油
ライン。 出願人代理人　　佐　　膝　　−雄 （（］） （ｂ） （Ｃ） 第１図 （ｂ） 第２図 Ｔ、　Ｔ２ 第３　図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　ディジタル制御方式による電気・油圧式蒸気タービ
   ン制御方式において、開度要求信号により作動して蒸気
   加減弁とインターセプト弁を急閉させ、バイパス弁を急
   開させる弁位置制御系に、蒸気タービン出力と負荷急減
   を条件として作動するパワーロードアンバランス回路に
   よりサーボ弁閉バイパス信号を加算することを特徴とす
   る蒸気タービンの制御方式。 ２　弁位置制御系が開度要求信号により作動する増幅器
   、サーボ弁、油圧シリンダー、および弁開度検出器とか
   らなり、パワーロードアンバランス回路信号およびサー
   ボ弁閉バイアス信号を前記弁装置制御系の増幅器出力側
   に加算することを特徴とする特許請求の範囲第１項記載
   の蒸気タービンの制御方式。