JPS6264461A - 溶鋼の介在物浮上分離促進装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、溶鋼の連続鋳造用タンディツシュにおける介
在物浮上分離促進装置に関する。

〔従来の技術〕

転炉出鋼（−次精錬）後の溶鋼は、必要により真空脱ガ
ス処理等の二次ＷＩ’Ｒを経た後、連続鋳造設備により
鋳片を製造する場合、溶鋼は、取鍋よりロングノズル（
浸漬ノズル）またはスライディングノズルよりタンディ
ツシュに注湯さｎｌそのタンディツシュ内で介在物を浮
上分離しながら、タンディツシュ下部の浸漬ノズルより
鋳型（モールド）に注湯さｆ、介在物浮上分離と冷却操
作を受けながら鋳片として引き抜かｎる０ 上記タンディツシュ内での介在物の浮上分離は、取鍋吐
出流影響領域ではあまり行わｎず、押し出し流れ領域で
行わｎている。

ところが、最近は、生産能率向上の目的で、取鍋より注
湯さｎる溶鋼流量および流速を高めて、高速鋳造を行う
ことが多く、その結果、吐出流影響領域の占める割合が
大きくなり、介在物の浮上分離性が低下する傾向にある
。

この対策として、（１）特開昭５１−１３８５３７号公
報記載のように、溢流堰と溢流堰を設けて吐出流の影響
を少くする方法、（２）タンディツシュ下部よりポーラ
ス煉瓦を介して不活性ガスを吹込み溶鋼を撹拌する方法
、（３）特開昭５８−１７６０６５号公報のように、タ
ンディツシュとノズルとの間にフィルターを設ける方法
、（４）タンディツシュの受湯部と浸漬ノズル直上とに
そｎぞｎ開口を有する管状耐火物を設けてそこに介在物
を晒着する方法などが知らｎている０〔発明が解決しよ
うとする問題点〕 しかし、上記（１）の方法では、溶鋼の流れの停滞域（
死空間領域）を生じさせ、反って介在物の浮上分離性を
悪くする虞ｆがあり、（２）の方法では、吹込ガス流量
の調整が難しく、折角浮上した介在物または溶鋼表面に
浮遊しているフラックスを巻込んでしまう危険性がある
０さらに（３）の方法では目詰υごとフィルターを交換
する必要があり、コスト高となって実用的でなく、（４
）の方法では吸着効果が高いものが期待できない０ そこで、本発明の主たる目的は、浮上分離効率が高くか
つ長時間の操業によってもその低下がなく、しかも経済
的で実用的なタンディツシュにおける溶鋼の介在物浮上
分離促進装置を提供することにある〇 〔問題点を解決するための手段〕 上記問題点を解決するための本発明は、１ストランド当
りの溶鋼流量が定めらｎて注湯さＣるタンディツシュに
関するもので、タンデイッシ＝は、取鍋吐出流影響領域
用の容器と、押し出し流れ領域用の容器とに区分さｎ１
取鍋吐出流影響領域用の容器は、その寸法を、 Ｃ幅）１ｍＸ（深さ）　１　ｍＸ　（長さ）１ｍ以上と
し、押し出し流れ領域用の容器は、樋型で、ＴＣＰ）／
ｌｓｏ　（ｐ）≧ｏ、　８．　Ｈ（ｐ）≦０．５　ｍた
だ踵 ｔ５０（Ｐ）；５０μｍの介在物粒子が溶鋼表面まで浮
上する時間 Ｔ（Ｐ）；押し出し流れ領域での介在物の平均滞留時間 〔Ｐ〕。

Ｈ、押し出し流れ領域タンディツシュ浴深さ となる寸法をｔｉたすことを特徴とするものであるＯ 〔作用〕 溶鋼内の介在物の粒子径は多岐に亘り、量的には５０μ
ｍ以下のものが多いは扛ども、鋳片を圧延して成品とし
たとき、欠陥として問題となるのは５０μｍ以上のもの
であることが判つ几。そこで、本発明者はこの５０μｍ
以上の介在物除去について着目し、その浮上分離性につ
いて種々の面から検討したＯ その結果、タンディツシュを取鍋吐出流影響領と押し出
し流れ領域の２つの容器に区分することが望ましく、取
鍋吐出流影響領確の深さを、押し出し流れ領域に比べて
深くすることにより、吐出流による底面耐火物の損耗、
そ扛による介在物増加も防止しながら、特に押し出し流
れ領域において、さらに浮上促進が行わｎることか判っ
た。

前述のように、５０μｍ以上の介在物の存在が鋳片品質
を犬きく左右する。そこで、まず、押し出し流れ領域で
の介在物の浮上分離性を考エルト、ＴＣ″）／１５ｏ（
′ｌ≧０．８以上テアルト、浮上分離効率ζ〔１−（浮
上後の介在物数）／（浮上前の介在物数）〕として所期
のものが得らｎる０ここで、Ｔは押し出し流れ領域の体
積（Ｖ”）／’１ストランド当りの溶鋼のモールドへの
注湯流量（Ｑ）の比としてあられさし、ｔ５ｏ（Ｐ〕は
押し出し流れでのタンディツシュ浴深さく溶鋼ＣＰ） 高さ）　（Ｈ）１５　ｏμｍの介在物の溶鋼表面までの
浮上速度（Ｖｙ）の比としてあられさｎる。

したがって、ｖｙはストークスの法則によって知ること
ができるから、各変動要因Ｌ（Ｐ〕（長さ）、Ｗ（幅）
、Ｑ、Ｖｙを、Ｔ／１５ｏ≧０．８となるよう定めるこ
とによって、所期の浮上分離効率ζを得ることができる
。

他方、取鍋吐出流領域容器の寸法を （幅）１ｍＸ（深さ）　１　ｙｌ　Ｘ　（長さ）１ｍ以
上に決めると、タンディツシュ底面の耐火物の吐出流溶
鋼による損耗、そｎによる介在物増加も防止することが
でき、介在物の浮上分離を効果的に行なうことができる
。

〔発明の具体例〕

以下さらに本発明を詳説する〇 第１図は溶鋼の流【の面から連続鋳造設備の要部を示し
たもので、取鍋１の溶鋼は、ロングノズル（浸漬ノズル
）２またはスライディングノズルを介してタンディシュ
３に注湯さｎる。

タンディツシュ３は、本発明に従って、取鍋吐出流影響
領域Ｚ１押し出し流れ領域Ｙとに区分さｎてそｎぞ扛容
器が形成さｎている。

タンディツシュ３に注湯さｎた溶鋼は、領域２から領域
Ｙへ流扛る。領域Ｙにおいて特に介在物の浮上促進が図
らｎ１スラツクスＳに吸着される。介在物が除去さｆ’
した溶鋼は、タンディツシュ３の端部の下部に設けらｆ
′した浸漬ノズル６からモールド７へ注湯さｎる。

ところで、介在物の浮上分離効率ζは（１）式にて定義
できる。

上記定義を、吐出流影響領域での浮上効率がか仮定さｎ
る０ この仮定を、実証するため、水膜型実験を行い、Ｌ、Ｗ
、Ｑおよびｄｐ　（粒子径）を変えつつ、ことＴＣＰ）
／ＣＰ）　（−’）との関係を調べたところ、第２図に
示す関係が得らｎ、（２）式が確かに妥当性があること
が判明し几０ ここで、浮上分離効率ζを約０６以上として図よりＴ　
（Ｐ〕／　　ＣＰ：ｌを求めると０，８０以上となつた
Ｏ Ｔ”’＝　Ｖ”／　Ｑ　、　ｔ　（Ｐ〕＝　Ｈ”／　Ｖ
ｙ　ｓｏ　テア（１ストランド当りの溶鋼のモールドへ
の注湯流量）、Ｌ、Ｗを求めることができる。なお、■
ｙ５０はストークスの法則によって知ることができる。

第２図中　、（Ｈ）とあるのは、取鍋吐出流影響領域に
■ｉ″ｌ′Ｕする容器の大きさである。

〔実施例〕

次に実施例によって本発明の効果を明らかにする。

第１表に示すように、種々の形状のタンディシュを製作
し、実機試験を行ったところ、同表に示す浮上分離効果
となった。

第１表 比較例 本発明例 ただし、■（″（）＝１゜ なお、１ストランド当りの溶鋼流量Ｑは２．９４ｔ　／
ＫＲ＝　７　Ｘ　１０−３ｒｒｌ／　ｓｅｃである。ま
几、介在物量は、鋳片１０ｋｇ当りのスライム抽出介在
物（粒径５０〜２００μｍ）の個数を示す。また、５０
μｍの介在物の浮上速度ｖｙはほぼ０，１１ＣｒＩＬ／
ｓｅｃである。

従来一般的に汎用さ几ている形状は（ＶＩ＆１２のもの
であるが、本発明に従ってＴ（Ｐｌ／１５０〔２〕を太
きぐすると、介在物量が少゛くなることが判る。

〔発明の効果〕

以上の通り、本発明によｎば、介在物の浮上分離効率が
高く、しかも取鍋吐出流による耐火物損耗もなく安定操
業が可能となり、主としてタンディシー形状の選定のみ
によって高い浮上分離効率が得らｎ経済的となる。

【図面の簡単な説明】

第１図は連続鋳造設備におけるタンディツシュ部位の断
面図、第２図は水膜型実験結果の関係図である。 】・・取鍋（し−ドル）　　３・・タンディツシュＺ・
・取鍋吐出流影響領域 Ｙ・・押し出し流れ領域 第１図 第２図 Ｔｌルｔｆｐ〕（−）

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）１ストランド当りの溶鋼流量が定められて注湯さ
   れるタンディッシュであって、該タンディッシュは、取
   鍋吐出流影響領域用の容器と、押し出し流れ領域用の容
   器とに区分され、該取鍋吐出流影響領域用の容器は、 その寸法を（幅）１ｍ×（深さ）１ｍ×（長さ）１ｍ以
   上とし、 該押し出し流れ領域用の容器は、樋型で、 Ｔ＾〔＾Ｐ＾〕／ｔ＿５＿０＾〔＾Ｐ＾〕≧０．８、Ｈ
   ＾〔＾Ｐ＾〕≦０．５ｍただし、 ｔ＿５＿０＾〔＾Ｐ＾〕；５０μｍの介在物粒子が溶鋼
   表面まで浮上する時間 Ｔ＾〔＾Ｐ＾〕；押し出し流れ領域での介在物の平均滞
   留時間 Ｈ＾〔＾Ｐ＾〕；押し出し流れ領域タンディシュ浴深さ
   となる寸法を満たすことを特徴とする溶鋼の介在物浮上
   分離促進装置。