JPS6263655A - 導電用高力アルミニウム合金線の製造方法 - Google Patents
導電用高力アルミニウム合金線の製造方法Info
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- JPS6263655A JPS6263655A JP20232685A JP20232685A JPS6263655A JP S6263655 A JPS6263655 A JP S6263655A JP 20232685 A JP20232685 A JP 20232685A JP 20232685 A JP20232685 A JP 20232685A JP S6263655 A JPS6263655 A JP S6263655A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はＩＪ −Ｍｇ −Ｓｉ系の導電用高力アルミニ
ウム合金線の製造方法に係るものである。
ウム合金線の製造方法に係るものである。
（従来の技術）
本合金系はイ号アルミニウム合金、アルドライ、６１０
１．６２０１、アルメレノクなどと称され導電用の高力
アルミニウム合金として従来より広く使用されてきてい
るが、特に高強度の導体を得るために溶体化焼入処理を
した合金素材を人工時効処理し、伸線加工後さらに安定
化熱処理を施こす製造工程をとるものがあるが、熱処理
を繰り返し必要とするだめ製造コストが高いという欠点
を有していた。また、該合金の伸線加工に際し伸線中の
材料の温度を高温に保持しいわゆる温間加工により高い
特性の導体を製造する方法も提案されているが、材料の
温度を高温に保持するだめに材料のみならず伸線機、潤
滑油の加熱保温も行わねばならずその結果製造コストが
高くなってしまうという欠点もある。
１．６２０１、アルメレノクなどと称され導電用の高力
アルミニウム合金として従来より広く使用されてきてい
るが、特に高強度の導体を得るために溶体化焼入処理を
した合金素材を人工時効処理し、伸線加工後さらに安定
化熱処理を施こす製造工程をとるものがあるが、熱処理
を繰り返し必要とするだめ製造コストが高いという欠点
を有していた。また、該合金の伸線加工に際し伸線中の
材料の温度を高温に保持しいわゆる温間加工により高い
特性の導体を製造する方法も提案されているが、材料の
温度を高温に保持するだめに材料のみならず伸線機、潤
滑油の加熱保温も行わねばならずその結果製造コストが
高くなってしまうという欠点もある。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明はかかる点に鑑み、研究を重ねた結果、導体とし
ての特性を損なわずに伸線後の安定化熱処理を省略して
製造コストを低減せしめる製造方法を開発したものであ
る。
ての特性を損なわずに伸線後の安定化熱処理を省略して
製造コストを低減せしめる製造方法を開発したものであ
る。
（問題点を解決するだめの手段）
即ち、本発明はＭｇ ０．５〜Ｌ Ｇ ｗｔ係、Ｓｉ
０．５へ・１、２ ｗｔ％残部通常の不純物とアルミニ
ウムからなる導電用高力アルミニウム合金線、またばＭ
ｇ０．３−１．６ ｗｔ％、Ｓｉ Ｏ５−１，２ｗｔ％
、Ｆｅ ０．１〜０．１１！ｗｔ％、Ｃｕ ０．００５
−０．６ ｗｔ％残部通常の不純物とアルミニウムから
なる導電用高力アルミニウム合金線の製造において溶体
化焼入処理を施した合金素材を人工時効処理後連続伸線
加工する際に、伸線加工終了時の線温度が１２０〜２６
０℃になるように伸線加工して巻取ることを特徴とする
導電用高力アルミニウム合金線の製造方法である。
０．５へ・１、２ ｗｔ％残部通常の不純物とアルミニ
ウムからなる導電用高力アルミニウム合金線、またばＭ
ｇ０．３−１．６ ｗｔ％、Ｓｉ Ｏ５−１，２ｗｔ％
、Ｆｅ ０．１〜０．１１！ｗｔ％、Ｃｕ ０．００５
−０．６ ｗｔ％残部通常の不純物とアルミニウムから
なる導電用高力アルミニウム合金線の製造において溶体
化焼入処理を施した合金素材を人工時効処理後連続伸線
加工する際に、伸線加工終了時の線温度が１２０〜２６
０℃になるように伸線加工して巻取ることを特徴とする
導電用高力アルミニウム合金線の製造方法である。
（作 用）
本発明において合金成分を上記のように限定した理由は
、Ｍｇは強度を高くするために添加するもので０．３
ｗｔ％未満ではその効力が少なく、１６ｗｔ（ｆを越す
と導電率が低下する。Ｓｉも強度を高くするために添加
するもので０．５ ｗｔ％未満ではその効４果は小さく
１２ｗｔ％を越すと導電率が低下し実用上好ましくない
。またＦｅは導電率をあまり低下させずに強度を向上さ
せる効果があり０．１ ｗｔ％未満ではその効果は小さ
く ０．８ ｗｔ％を越すと強度向上の効果は飽和ｊ〜
でくる。Ｃｕは微量の添加により強度向上に効果がある
。Ｃｕがｏ、 ｏ０５ ｗｔ％未満ではその効果は顕著
でなく、また０、６ｗｔ％を越すと導電率が低下し、曲
げ特性も悪くなる。実用上Ｍｇ ０．１１〜１． Ｏｗ
ｔ％、Ｓｉ ０．４−０．９ ｗｔ％を含む合金或はさ
らにＦｅ ： （１１５−４）、 １１Ｏｗｔ％、Ｃｕ
：０．０Ｉ−０，３ｗｔ％を含む合金が好ましい。
、Ｍｇは強度を高くするために添加するもので０．３
ｗｔ％未満ではその効力が少なく、１６ｗｔ（ｆを越す
と導電率が低下する。Ｓｉも強度を高くするために添加
するもので０．５ ｗｔ％未満ではその効４果は小さく
１２ｗｔ％を越すと導電率が低下し実用上好ましくない
。またＦｅは導電率をあまり低下させずに強度を向上さ
せる効果があり０．１ ｗｔ％未満ではその効果は小さ
く ０．８ ｗｔ％を越すと強度向上の効果は飽和ｊ〜
でくる。Ｃｕは微量の添加により強度向上に効果がある
。Ｃｕがｏ、 ｏ０５ ｗｔ％未満ではその効果は顕著
でなく、また０、６ｗｔ％を越すと導電率が低下し、曲
げ特性も悪くなる。実用上Ｍｇ ０．１１〜１． Ｏｗ
ｔ％、Ｓｉ ０．４−０．９ ｗｔ％を含む合金或はさ
らにＦｅ ： （１１５−４）、 １１Ｏｗｔ％、Ｃｕ
：０．０Ｉ−０，３ｗｔ％を含む合金が好ましい。
本発明の連続伸線加工に供する合金素材は連続鋳造圧延
法、展延法、押出法等で製造した累月（荒引線）で溶体
化処理、焼入れされたものを用いる。溶体化処理、焼入
れされていない素材では実用上要求される強度が得られ
ない。なお連続圧延に際して圧延中に溶体化処理、焼入
あるいはこれに準する処理が行われたものであれば本発
明に供する素材として適している。
法、展延法、押出法等で製造した累月（荒引線）で溶体
化処理、焼入れされたものを用いる。溶体化処理、焼入
れされていない素材では実用上要求される強度が得られ
ない。なお連続圧延に際して圧延中に溶体化処理、焼入
あるいはこれに準する処理が行われたものであれば本発
明に供する素材として適している。
展延材、押出材についても同様に溶体化処理、焼入れに
準する処理が施されていれば良い。
準する処理が施されていれば良い。
これらの素材（荒引線）を人工時効処理を施すのは強度
および導電率の高い導体を得るためであり、その処理条
件は１′２０℃−２４（１，”ｌｌ’０．５〜２０時間
が好ましい。１２０℃未満又はα５時間未満では時効析
出が不充分で強度、導電率の向上が望めない。一方２４
０℃或は２０時間を越す熱処理を施すと、いわゆる過時
効現象を生じ導電率は向上するが強度が低下する。特性
上から人工時効処理としては１５０℃〜１８０℃で４〜
８時間が特に好ましい。
および導電率の高い導体を得るためであり、その処理条
件は１′２０℃−２４（１，”ｌｌ’０．５〜２０時間
が好ましい。１２０℃未満又はα５時間未満では時効析
出が不充分で強度、導電率の向上が望めない。一方２４
０℃或は２０時間を越す熱処理を施すと、いわゆる過時
効現象を生じ導電率は向上するが強度が低下する。特性
上から人工時効処理としては１５０℃〜１８０℃で４〜
８時間が特に好ましい。
また合金素材を連続伸線するに際して線温度を１２０〜
２６０℃にするのは伸線時の加工発熱を利用し巻取後、
線の蓄熱により安定化熱処理が行われるだめに、伸線後
あらためて安定化熱処理を施す必要がなく製造コストが
低減される。ここで１２０℃未満の温度では熱処理の効
果が得られないため強度、伸び、導電率とも低く、また
２６０℃より高い温度ではいわゆる過時効現象により導
電率は高くなるが強度が低下してしまう。まだ連続伸線
に際しての減面加工率は素材の線径から実用の素線径ま
で加工するために必要な加工度とし、通常は減面率６０
俤以上である。
２６０℃にするのは伸線時の加工発熱を利用し巻取後、
線の蓄熱により安定化熱処理が行われるだめに、伸線後
あらためて安定化熱処理を施す必要がなく製造コストが
低減される。ここで１２０℃未満の温度では熱処理の効
果が得られないため強度、伸び、導電率とも低く、また
２６０℃より高い温度ではいわゆる過時効現象により導
電率は高くなるが強度が低下してしまう。まだ連続伸線
に際しての減面加工率は素材の線径から実用の素線径ま
で加工するために必要な加工度とし、通常は減面率６０
俤以上である。
また本発明において、線温度を１２０〜２６０℃に調整
する手段としては伸線速度、１バス当りの減面加工度、
伸線機キャプスタンと線とのスリップ率、潤滑油の量、
などの調整によって行ない特に加熱装置を必要としない
。
する手段としては伸線速度、１バス当りの減面加工度、
伸線機キャプスタンと線とのスリップ率、潤滑油の量、
などの調整によって行ない特に加熱装置を必要としない
。
本発明の実施に際して伸線に供する素材はあらかじめ加
熱する必要はなく、常温から連続伸線を行ない連続伸線
の後半から特に最終パスにかけて線の温度が１２０〜２
６０℃になるように一］＝記伸線条件を調整して巻取る
。巻取り後は特に急冷を行なうことなく放冷により安定
化処理効果の促進をはかることが好ましい。なお最終バ
ス後の線温度は１６０〜２２０℃にすると特性上特に好
ましい線材を得ることができる。
熱する必要はなく、常温から連続伸線を行ない連続伸線
の後半から特に最終パスにかけて線の温度が１２０〜２
６０℃になるように一］＝記伸線条件を調整して巻取る
。巻取り後は特に急冷を行なうことなく放冷により安定
化処理効果の促進をはかることが好ましい。なお最終バ
ス後の線温度は１６０〜２２０℃にすると特性上特に好
ましい線材を得ることができる。
次に本発明を実施例により詳しく説明する。
実施例
純度９９．７ ％の電気用アルミニウム地金を溶解後、
７Ｖ！−２０％Ｓｉ、Ａｊ！−５０％Ｃｕ１Ｎ、−６％
Ｆｅの各母合金およびＭｇ単体を用いて第１表に示す組
成の合金を溶製した。
７Ｖ！−２０％Ｓｉ、Ａｊ！−５０％Ｃｕ１Ｎ、−６％
Ｆｅの各母合金およびＭｇ単体を用いて第１表に示す組
成の合金を溶製した。
第 １ 表
（ｗｔ％）
これらの合金をベルトアンドホイール型の連続鋳造圧延
機を用いて９５咽φの素材（荒引線）を製造した。これ
らから連続鋳造圧延後溶体化、焼入れ処理を行なったも
の（１）、および圧延中に溶体化、焼入れ処理を行なっ
たもの（■）の２種類を製造した。これらの素材（荒引
線）に第２表に示す人工時効処理を施した後連続伸線機
により線温度を調整して５．５喘φに伸線した。従来の
伸呻条件で伸線した線材については１５０℃で安定化処
理を行ない、本発明の方法に従って線温度１２０−２２
６０℃で伸線したものは伸線後の安定化熱処理は行なっ
ていない。
機を用いて９５咽φの素材（荒引線）を製造した。これ
らから連続鋳造圧延後溶体化、焼入れ処理を行なったも
の（１）、および圧延中に溶体化、焼入れ処理を行なっ
たもの（■）の２種類を製造した。これらの素材（荒引
線）に第２表に示す人工時効処理を施した後連続伸線機
により線温度を調整して５．５喘φに伸線した。従来の
伸呻条件で伸線した線材については１５０℃で安定化処
理を行ない、本発明の方法に従って線温度１２０−２２
６０℃で伸線したものは伸線後の安定化熱処理は行なっ
ていない。
本発明における伸線後の線温度を１２０〜２６０℃にす
る伸線条件としては、伸線速度１０００〜２０００ ｍ
／ ｍｉｎ、 １□バス当りの減面加工度は２５〜３
０％、伸線機キャプスタンと線のスリップ率は５〜１０
チ、潤滑油は高粘度の伸線用精製鉱油を使用し、従来の
使用量の６０俤とｌ−た。また比較のため線温度の高く
ならない従来の伸線条件としては、伸線速度’４００−
８００ｍ１ｍ１ｎＸ減面加工度は１５〜２５チ、スリッ
プ率は５〜６チとし、潤滑油は低粘度の伸線用鉱油を使
用した。
る伸線条件としては、伸線速度１０００〜２０００ ｍ
／ ｍｉｎ、 １□バス当りの減面加工度は２５〜３
０％、伸線機キャプスタンと線のスリップ率は５〜１０
チ、潤滑油は高粘度の伸線用精製鉱油を使用し、従来の
使用量の６０俤とｌ−た。また比較のため線温度の高く
ならない従来の伸線条件としては、伸線速度’４００−
８００ｍ１ｍ１ｎＸ減面加工度は１５〜２５チ、スリッ
プ率は５〜６チとし、潤滑油は低粘度の伸線用鉱油を使
用した。
これらの線材の加工条件および導電率、引張強さ、伸び
を測定した結果を第２表に示す、。
を測定した結果を第２表に示す、。
実施例Ｎａ１〜８は本発明法により製造したもので、安
定化熱処理を施さなくても、導電率５３６％ ｌＡＣ３
以上、引張強さ３５．２に９／−以上、伸び５２俤以上
の高い特性を有している。
定化熱処理を施さなくても、導電率５３６％ ｌＡＣ３
以上、引張強さ３５．２に９／−以上、伸び５２俤以上
の高い特性を有している。
一方寛９とＮ１１ｌｌは線温が低いため、−特性はすべ
て低くなっている。Ｎα１０は線温の低いものに安定化
処理を施すという従来法で製造したもので、特性は本発
明法と同等のものが得られているが、熱処理を施すため
製造コストが高くなってしまう。
て低くなっている。Ｎα１０は線温の低いものに安定化
処理を施すという従来法で製造したもので、特性は本発
明法と同等のものが得られているが、熱処理を施すため
製造コストが高くなってしまう。
Ｎ［Ｌ１２は線温か高過ぎるだめ、過時効となり、強度
が低下してしまう。Ｎα１３．１４は合金組成が本発明
と異るため強度あるいは導電率が低い。
が低下してしまう。Ｎα１３．１４は合金組成が本発明
と異るため強度あるいは導電率が低い。
（発明の効果）
このように本発明によれば低コストで高い特性の高力ア
ルミニウム合金導体を得ることができるもので工業上顕
著な効果を奏するものでちる。
ルミニウム合金導体を得ることができるもので工業上顕
著な効果を奏するものでちる。
Claims (1)
- Ｍｇ０．３〜１６ｗｔ％、Ｓｉ０．３〜１．２ｗｔ％残
部通常の不純物とアルミニウムからなる導電用高力アル
ミニウム合金線、またはＭｇ０．３〜１．６ｗｔ％、Ｓ
ｉ０．３〜１．２ｗｔ％、Ｆｅ０．１〜０．８ｗｔ％、
Ｃｕ０．００５〜０．６ｗｔ％残部通常の不純物とアル
ミニウムからなる導電用高力アルミニウム合金線の製造
において溶体化焼入処理を施した合金素材を人工時効処
理後連続伸線加工する際に、伸線加工終了時の線温度が
１２０〜２６０℃になるように伸線加工して巻取ること
を特徴とする導電用高力アルミニウム合金線の製造方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20232685A JPS6263655A (ja) | 1985-09-12 | 1985-09-12 | 導電用高力アルミニウム合金線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20232685A JPS6263655A (ja) | 1985-09-12 | 1985-09-12 | 導電用高力アルミニウム合金線の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6263655A true JPS6263655A (ja) | 1987-03-20 |
Family
ID=16455696
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20232685A Pending JPS6263655A (ja) | 1985-09-12 | 1985-09-12 | 導電用高力アルミニウム合金線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6263655A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003520294A (ja) * | 2000-01-21 | 2003-07-02 | アルキャン・インターナショナル・リミテッド | 高伝導率アルミニウムフィン合金 |
| WO2014112636A1 (ja) * | 2013-01-21 | 2014-07-24 | 矢崎総業株式会社 | アルミニウム合金線、電線、ケーブル、及び、ワイヤハーネス |
| JP2015232182A (ja) * | 2009-10-30 | 2015-12-24 | 住友電気工業株式会社 | アルミニウム合金線 |
| JP2017106070A (ja) * | 2015-12-09 | 2017-06-15 | 株式会社フジクラ | アルミニウム合金導電線、これを用いた電線、ワイヤハーネス及びアルミニウム合金導電線の製造方法 |
| JP2020020022A (ja) * | 2018-08-03 | 2020-02-06 | 古河電気工業株式会社 | フラットケーブル及びその製造方法 |
| CN113025856A (zh) * | 2021-03-08 | 2021-06-25 | 上海工程技术大学 | 一种电缆屏蔽用Al-Fe-Mg-Si-Cu系铝合金和制备方法及其应用 |
-
1985
- 1985-09-12 JP JP20232685A patent/JPS6263655A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003520294A (ja) * | 2000-01-21 | 2003-07-02 | アルキャン・インターナショナル・リミテッド | 高伝導率アルミニウムフィン合金 |
| JP4911657B2 (ja) * | 2000-01-21 | 2012-04-04 | ノベリス・インコーポレイテッド | 高伝導率アルミニウムフィン合金 |
| JP2015232182A (ja) * | 2009-10-30 | 2015-12-24 | 住友電気工業株式会社 | アルミニウム合金線 |
| JP2017008419A (ja) * | 2009-10-30 | 2017-01-12 | 住友電気工業株式会社 | アルミニウム合金線の製造方法 |
| WO2014112636A1 (ja) * | 2013-01-21 | 2014-07-24 | 矢崎総業株式会社 | アルミニウム合金線、電線、ケーブル、及び、ワイヤハーネス |
| JP2014139334A (ja) * | 2013-01-21 | 2014-07-31 | Yazaki Corp | アルミニウム合金線、電線、ケーブル、及び、ワイヤハーネス |
| US10249401B2 (en) | 2013-01-21 | 2019-04-02 | Yazaki Corporation | Aluminum alloy wire, electric wire, cable and wire harness |
| JP2017106070A (ja) * | 2015-12-09 | 2017-06-15 | 株式会社フジクラ | アルミニウム合金導電線、これを用いた電線、ワイヤハーネス及びアルミニウム合金導電線の製造方法 |
| JP2020020022A (ja) * | 2018-08-03 | 2020-02-06 | 古河電気工業株式会社 | フラットケーブル及びその製造方法 |
| CN113025856A (zh) * | 2021-03-08 | 2021-06-25 | 上海工程技术大学 | 一种电缆屏蔽用Al-Fe-Mg-Si-Cu系铝合金和制备方法及其应用 |
| CN113025856B (zh) * | 2021-03-08 | 2022-04-12 | 上海工程技术大学 | 一种电缆屏蔽用Al-Fe-Mg-Si-Cu系铝合金和制备方法及其应用 |
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