JPS6260900A - ステンレス鋼材の脱スケ−ル方法 - Google Patents
ステンレス鋼材の脱スケ−ル方法Info
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- JPS6260900A JPS6260900A JP19760785A JP19760785A JPS6260900A JP S6260900 A JPS6260900 A JP S6260900A JP 19760785 A JP19760785 A JP 19760785A JP 19760785 A JP19760785 A JP 19760785A JP S6260900 A JPS6260900 A JP S6260900A
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- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
ｒ産業上の利用分野」
本発明はステンレ鋼材の熱処理によって形成されたスケ
ールの短時間除去方法に関する。
ールの短時間除去方法に関する。
「従来の技術」。
クロム、チタン、モリブデン、アルミニューム、珪素、
などの高原子価の金属を配合して製造されるステンレス
鋼は製造過程の熱処理によって、その表面に上記高原子
価金属の酸化物を含むスケール（黒皮、ブルーイングと
も言う）で覆われる。
などの高原子価の金属を配合して製造されるステンレス
鋼は製造過程の熱処理によって、その表面に上記高原子
価金属の酸化物を含むスケール（黒皮、ブルーイングと
も言う）で覆われる。
ステンレス金属は強度が大きく、かつ靭性が大きく、そ
の酸化物皮膜は硬度が大きいため、研磨加工によるスケ
ールの除去が困難である。又、１００℃以下の酸、アル
カリと反応しないため、高生産性を要求されるステンレ
ス鋼板の製造において、熱延鋼板の脱スケールには０強
力なショツトブラスト、■ ■に引き続いて４００°Ｃ
以上の高温高濃度のアルカリ液中に浸漬処理し、更に硝
弗酸で酸洗処理する方法（Ｈ，Ｒ，５ｐｅｎ、−ｃｅｒ
、 ト１． Ｗ、 Ｈｏｏｋｅｒ 、 ＵＳ
Ｐ２． ３９６．６９４）及び冷延後の熱処理によっ
て形成されるスケールに対しては０４００℃前後の高温
高濃度のアルカリ液中に浸漬処理し更に硝弗酸で酸洗す
る方法（前記Ｈ−Ｒ，，５ｐｅｎｃｅｒ、Ｈ，Ｗ、Ｈｏ
ｏｋｅ ｒ ； ＵＳＰ２，３９６．６９４）あるいは
、■中性硫酸ソーダ水溶液中での陽極電解して後に硝弗
酸で酸洗する方法（○ｔｈ−ｎｅｒ Ｒｕｔｈｎｅｒ
；特公昭３８−１２゜１６２号公報）が実用されている
。又は■アルカリ；αをあらかじめ鋼板に塗布して後に
熱処理する方法（特公昭５２−４３．９６６号公報、特
公昭５３−３４．１６７号公報）、又、■硫酸ソーダに
弗化ソーダおよびクエン酸、酒石酸を配合した液中で電
解する方法（山崎氏等：電気化学、５２巻、第１１６頁
（１９８４年））などが提案されている。
の酸化物皮膜は硬度が大きいため、研磨加工によるスケ
ールの除去が困難である。又、１００℃以下の酸、アル
カリと反応しないため、高生産性を要求されるステンレ
ス鋼板の製造において、熱延鋼板の脱スケールには０強
力なショツトブラスト、■ ■に引き続いて４００°Ｃ
以上の高温高濃度のアルカリ液中に浸漬処理し、更に硝
弗酸で酸洗処理する方法（Ｈ，Ｒ，５ｐｅｎ、−ｃｅｒ
、 ト１． Ｗ、 Ｈｏｏｋｅｒ 、 ＵＳ
Ｐ２． ３９６．６９４）及び冷延後の熱処理によっ
て形成されるスケールに対しては０４００℃前後の高温
高濃度のアルカリ液中に浸漬処理し更に硝弗酸で酸洗す
る方法（前記Ｈ−Ｒ，，５ｐｅｎｃｅｒ、Ｈ，Ｗ、Ｈｏ
ｏｋｅ ｒ ； ＵＳＰ２，３９６．６９４）あるいは
、■中性硫酸ソーダ水溶液中での陽極電解して後に硝弗
酸で酸洗する方法（○ｔｈ−ｎｅｒ Ｒｕｔｈｎｅｒ
；特公昭３８−１２゜１６２号公報）が実用されている
。又は■アルカリ；αをあらかじめ鋼板に塗布して後に
熱処理する方法（特公昭５２−４３．９６６号公報、特
公昭５３−３４．１６７号公報）、又、■硫酸ソーダに
弗化ソーダおよびクエン酸、酒石酸を配合した液中で電
解する方法（山崎氏等：電気化学、５２巻、第１１６頁
（１９８４年））などが提案されている。
７）′
「発明の解決しようとする問題点」
しかしながら上記■のショツ）・ブラスト処理はステン
レス金属板の表面を梨地肌とし、又、砥粒が素地金属に
食い込んでステンレスの耐食性を大幅に低下させる為、
熱延鋼板に適用できるが冷延鋼板には適用できない。熱
延鋼板に適用する場合も、地肌に食い込む砥粒を次工程
で容易に除去出来る程度にスケール層を残留させ、この
残留スケール層を４００°Ｃ前後の高温高濃度のアルカ
リ液中に浸漬処理し更に硝弗酸酸洗するか、この残留ス
ケール層を中性硫酸ソーダ水溶液中で陽極電解し更に硝
弗酸酸洗処理ことが必要である。■の高温高濃度のアル
カリ液は４００°Ｃ前後のか性ソーダ分主体とする溶液
に１莞漬する方法であるため極めて危険な作業である。
レス金属板の表面を梨地肌とし、又、砥粒が素地金属に
食い込んでステンレスの耐食性を大幅に低下させる為、
熱延鋼板に適用できるが冷延鋼板には適用できない。熱
延鋼板に適用する場合も、地肌に食い込む砥粒を次工程
で容易に除去出来る程度にスケール層を残留させ、この
残留スケール層を４００°Ｃ前後の高温高濃度のアルカ
リ液中に浸漬処理し更に硝弗酸酸洗するか、この残留ス
ケール層を中性硫酸ソーダ水溶液中で陽極電解し更に硝
弗酸酸洗処理ことが必要である。■の高温高濃度のアル
カリ液は４００°Ｃ前後のか性ソーダ分主体とする溶液
に１莞漬する方法であるため極めて危険な作業である。
又、この処理後の硝弗酸酸洗の所要時間は普通鋼板の酸
洗脱スケールに要する時間の５ないし１０倍と極めて長
い、■の中性硫酸ソーダ水溶液中での陽極電解脱スケー
ル方法は■の高温高濃度アルカリ液処理のような危険性
は無いがスケール除去の必要時間は長く普通鋼板の酸洗
脱スケールに要する時間の５ないし１０倍である。■の
特公昭５２−４３．９６６号報、特公昭５３−３４．１
６７号報の方法は■の改良法と言われるが焼鈍装置の耐
久性を低下し、塗布乾燥等の不均一、塗布皮、膜のロー
ルえの接触などの為に性能が不安定で実用されるに至っ
てない、■の電気化学、５２巻、１１６頁（１９８４年
）記載の方法は■に比べである程度の効果が認められる
が脱スケール所要時間は分の単位と言う極めて長時間で
ある等の問題がある。
洗脱スケールに要する時間の５ないし１０倍と極めて長
い、■の中性硫酸ソーダ水溶液中での陽極電解脱スケー
ル方法は■の高温高濃度アルカリ液処理のような危険性
は無いがスケール除去の必要時間は長く普通鋼板の酸洗
脱スケールに要する時間の５ないし１０倍である。■の
特公昭５２−４３．９６６号報、特公昭５３−３４．１
６７号報の方法は■の改良法と言われるが焼鈍装置の耐
久性を低下し、塗布乾燥等の不均一、塗布皮、膜のロー
ルえの接触などの為に性能が不安定で実用されるに至っ
てない、■の電気化学、５２巻、１１６頁（１９８４年
）記載の方法は■に比べである程度の効果が認められる
が脱スケール所要時間は分の単位と言う極めて長時間で
ある等の問題がある。
ｒ問題点を解決するための手段Ｊ
上述のとおり普通鋼に使用されている焼鈍雰囲気あるい
は現状のステンレス鋼板製造に使用されている焼鈍雰囲
気で熱処理（焼鈍）されて形成されるスケールを厘時間
で効率よく除去出来るればステンレス鋼板全体の生産性
を飛躍的に増大させることが出来ると考えた。
は現状のステンレス鋼板製造に使用されている焼鈍雰囲
気で熱処理（焼鈍）されて形成されるスケールを厘時間
で効率よく除去出来るればステンレス鋼板全体の生産性
を飛躍的に増大させることが出来ると考えた。
本発明は上記の問題点の解決の手段として、アルカリイ
オン、水素イオン、硫酸イオン、硝酸イオンのそれぞれ
のイオン分率が０．０１以上を含む２０重量パーセント
以上の水ン容液中で陽極電解する方法、または、アルカ
リイオン、水素イオン、硫酸イオン、硝酸イオン３．ハ
ロゲンイオンのそれぞれのイオン分率が０．０１以上を
含む２０重量パーセント以上の水溶液中で陽極電解する
方法、または、アルカリイオン、水素イオン、硝酸イオ
ン、ハロゲンイ＞ｉンのそれぞれのイオン分率が０．０
１以上？含む２０重量パーセント以上の水溶液中で陽極
゛電解する方法、さらに、上記水溶液にポリチオン酸お
よびそのアルカリ塩、胴イオン、錫イオンを配合するこ
とによって、上記の中性硫酸ソータ水溶液中での陽極電
解する方法と比べて、同一温度同一濃度同一電流密度を
使用した場合に於いても、その５倍ないし１０倍の脱ス
ケール速度が得られ、更にその上、本発明の脱スケール
機構がスケールの優先溶解であるため、素地金属の孔食
の発生を阻止し、処理後の表面を平滑化することが明ら
かとなった。
オン、水素イオン、硫酸イオン、硝酸イオンのそれぞれ
のイオン分率が０．０１以上を含む２０重量パーセント
以上の水ン容液中で陽極電解する方法、または、アルカ
リイオン、水素イオン、硫酸イオン、硝酸イオン３．ハ
ロゲンイオンのそれぞれのイオン分率が０．０１以上を
含む２０重量パーセント以上の水溶液中で陽極電解する
方法、または、アルカリイオン、水素イオン、硝酸イオ
ン、ハロゲンイ＞ｉンのそれぞれのイオン分率が０．０
１以上？含む２０重量パーセント以上の水溶液中で陽極
゛電解する方法、さらに、上記水溶液にポリチオン酸お
よびそのアルカリ塩、胴イオン、錫イオンを配合するこ
とによって、上記の中性硫酸ソータ水溶液中での陽極電
解する方法と比べて、同一温度同一濃度同一電流密度を
使用した場合に於いても、その５倍ないし１０倍の脱ス
ケール速度が得られ、更にその上、本発明の脱スケール
機構がスケールの優先溶解であるため、素地金属の孔食
の発生を阻止し、処理後の表面を平滑化することが明ら
かとなった。
「作用１
拳法の作用の第一はステンレス鋼板上のスケールの優先
溶解が実現したことである、即ち、スケール付着のステ
ンレス鋼板に施工した場合は研磨ステンレス鋼板に施工
した場合と比べて溶解速度が大きく、適正条件で施工し
た場合では前者の溶解速度が後者の２倍に達する事であ
る。従来ステンレス鋼板の陽極電解技術においてはスケ
ールの優先溶解に対する基礎研究が欠除していて、本発
明。
溶解が実現したことである、即ち、スケール付着のステ
ンレス鋼板に施工した場合は研磨ステンレス鋼板に施工
した場合と比べて溶解速度が大きく、適正条件で施工し
た場合では前者の溶解速度が後者の２倍に達する事であ
る。従来ステンレス鋼板の陽極電解技術においてはスケ
ールの優先溶解に対する基礎研究が欠除していて、本発
明。
によ−って初めてスケールの優先溶解の機構が解明され
た。
た。
拳法の作用の第２はステンレス鋼材の脱スケールに要す
る時間が極めて短かいことである。ステンレス鋼の種類
、熱処理における雰囲気条件にも因るが、適正な電解条
件を選べば５乃至る１０秒と言う極めて短時間でスケー
ルが完全に除去出来る。
る時間が極めて短かいことである。ステンレス鋼の種類
、熱処理における雰囲気条件にも因るが、適正な電解条
件を選べば５乃至る１０秒と言う極めて短時間でスケー
ルが完全に除去出来る。
上記のようなステンレス鋼板上のスケールの優先溶解が
ごく短時間で達成できた作用に就いて説明する。
ごく短時間で達成できた作用に就いて説明する。
本願出願人はステンレス鋼板及びスケールの陽極電解に
於ける多くのアニオンイオン、カチオンイオンの作用を
詳細に検討した結果、各イオンの作用を次ぎの様に解明
するに至った。
於ける多くのアニオンイオン、カチオンイオンの作用を
詳細に検討した結果、各イオンの作用を次ぎの様に解明
するに至った。
ＳＯ４２−：陽極（ステンレス鋼板表面）に移動する。
ステンレス鋼板表面で、その上の酸化クロムをＳＯ６を
含んだクロム水和酸化物に変ｆヒさせる。
含んだクロム水和酸化物に変ｆヒさせる。
ｃ ｉ ： ＳＯ＋ ２−とほぼ同様な作用と、素地
金属と直接反応すＳ。
金属と直接反応すＳ。
Ｆ’：ｃｌ−よりイオン半径が大きく５ｏ４２−とｃｌ
−との中間的作用を示す。
−との中間的作用を示す。
Ｎａ十：Ｈｔとらくべ、陰極への移動度が大分の−で、
したがってＨ−に比べ、それらの反対イオンであるＳＯ
，’ −、ＮＯコ゛、ｃｌ−、Ｆ−の陽極へ移動を数倍
にする。
したがってＨ−に比べ、それらの反対イオンであるＳＯ
，’ −、ＮＯコ゛、ｃｌ−、Ｆ−の陽極へ移動を数倍
にする。
Ｋ＋ ：Ｎａ十と類似の作用を示す。
Ｈ”：Ｎａ十の移動度の約六倍、ｓｏ、” −、Ｎｏ）
−−ｃ ｌ−−Ｆ−の陽極への移動を減少する。ＳＯ，
′−によって置換されたクロム酸水和酸化物を溶解する
。Ｈ−が濃厚となるとステンレス地金と反応して素地金
属の優先溶合ギ即ちピッチングが発生する。
−−ｃ ｌ−−Ｆ−の陽極への移動を減少する。ＳＯ，
′−によって置換されたクロム酸水和酸化物を溶解する
。Ｈ−が濃厚となるとステンレス地金と反応して素地金
属の優先溶合ギ即ちピッチングが発生する。
Ｎ０ｚ−：ＳＯ−”、ｃｌ−１Ｆ−−Ｈ−１Ｎａ＋、Ｋ
中それぞれの作用の促進、抑制の調整作用をする。
中それぞれの作用の促進、抑制の調整作用をする。
これらの各イオンのイオン分率が０．０１以下の配合で
はその有効な効果は得られない。
はその有効な効果は得られない。
ポリチオン酸、銅イオン、錫イオンの存在は陽極表面で
触媒作用を示し、各イオンの作用を活発にして脱スケー
ル時間を５ないし２０％程度短縮する。各イオンの作用
を上述のように解明したことによってそれぞれの配合を
イオン分率が０．０１以上の２０重量パーセント以上の
水溶液中で陽極電解することによってステンレス鋼のス
ケールの短時間優先溶解が達成されたのである。
触媒作用を示し、各イオンの作用を活発にして脱スケー
ル時間を５ないし２０％程度短縮する。各イオンの作用
を上述のように解明したことによってそれぞれの配合を
イオン分率が０．０１以上の２０重量パーセント以上の
水溶液中で陽極電解することによってステンレス鋼のス
ケールの短時間優先溶解が達成されたのである。
「実施ＰＡＪ
（イ）約０，１μｍＪ″Ｊ−さのスケールがついた１３
Ｃｒステンレス鋼板を、Ｔ ｉ ＠に白金メッキした陰
極板を用いて、下記の溶液中で陽極電解した。
Ｃｒステンレス鋼板を、Ｔ ｉ ＠に白金メッキした陰
極板を用いて、下記の溶液中で陽極電解した。
Ｈ２ＳＯ４、Ｎａｚ ＳＯ４、ＮａＮ０：＋のそれぞれ
のモル分率を０．３３づつとし、３０重呈％水溶液中で
８０℃で陽極電解した。陽極電流密度は２５Ａ／ｄｍ２
．１０秒間処理して水洗乾燥した。
のモル分率を０．３３づつとし、３０重呈％水溶液中で
８０℃で陽極電解した。陽極電流密度は２５Ａ／ｄｍ２
．１０秒間処理して水洗乾燥した。
陽極電解による減量は３．．５ｇ／ｍ２．水洗乾燥後の
表面にはスケールの残留は認められず、直ちに再冷間圧
延、戒は調質圧延工程に進めた。
表面にはスケールの残留は認められず、直ちに再冷間圧
延、戒は調質圧延工程に進めた。
同一ステンレス鋼板鋼板を十分にエメリー紙で研磨して
、同一条件で陽極電解すると、その時の減Ｉは１．９ｇ
／ｍ２あり、スケールの優先溶解が実証できた。
、同一条件で陽極電解すると、その時の減Ｉは１．９ｇ
／ｍ２あり、スケールの優先溶解が実証できた。
中性硫酸ソーダ水溶液中での陽極電解方法を比較した。
即ち、Ｎａ２Ｓ○、の飽和水溶液を用い、同一のスケー
ルつきステンレス鋼板を同一条件で９０秒間陽極電解処
理した。減量は３．２ｇ／ｍ２であって、その表面には
僅かにスケールの残留が認められ、そのまま再冷間圧延
ができない。
ルつきステンレス鋼板を同一条件で９０秒間陽極電解処
理した。減量は３．２ｇ／ｍ２であって、その表面には
僅かにスケールの残留が認められ、そのまま再冷間圧延
ができない。
（ロ）約０．１ｍ厚さのスケール層をもつ１７Ｃｒステ
ンレス鋼板を、黒鉛を陰極として、下記水溶液中で陽極
電解した。Ｈｚ Ｓ○、 、 Ｎａｃ Ｉ 、ＮａＮ０
ｚのそれぞれのモル分率を０゜３５．０゜３５．０．３
の３０重量パーセントの水溶液中で８０℃で陽８ｉ！電
解した。陽極電流密度３５Δ／ｄｍ”、５秒間処理し水
洗乾燥した：゛減量４．３ｇ／ｒｎ” 、金属光沢のピ
ッチングのない平滑面をえた。
ンレス鋼板を、黒鉛を陰極として、下記水溶液中で陽極
電解した。Ｈｚ Ｓ○、 、 Ｎａｃ Ｉ 、ＮａＮ０
ｚのそれぞれのモル分率を０゜３５．０゜３５．０．３
の３０重量パーセントの水溶液中で８０℃で陽８ｉ！電
解した。陽極電流密度３５Δ／ｄｍ”、５秒間処理し水
洗乾燥した：゛減量４．３ｇ／ｒｎ” 、金属光沢のピ
ッチングのない平滑面をえた。
同一１７Ｃｒステンレス鋼板を十分に研磨して、これを
同一条件で陽極電解した。：６ＪＡｕは３１ｇ ／ ｍ
２であり、スケールの優先溶解が確かめられた。
同一条件で陽極電解した。：６ＪＡｕは３１ｇ ／ ｍ
２であり、スケールの優先溶解が確かめられた。
中性硫酸ソーダ水溶液中での陽極電解方法を比較した。
即ち同一のスケールつきステンレス鋼板を同一条件で陽
極電解した。５０秒間処理した後での減量は３．５ｇ／
ｍ２で、僅かにスケールの残留が認められた。
極電解した。５０秒間処理した後での減量は３．５ｇ／
ｍ２で、僅かにスケールの残留が認められた。
（ハ）約０．１５μ【ｎ厚さのスケールつきの１８Ｃｒ
−８Ｎｉステンレス鋼板を、白金メッキＴｉ板を陽極と
して、下記の水溶液中で陽極電解した。Ｈ２ＳＯ４、Ｎ
ａ２ ＳＯ４、ＮａＦ、ＮａＮ０．のそれぞれのモル分
率を０．２５．０．４０．０．０５．０．３０とした２
５重量％の水溶液に次亜硫酸ソーダを０．０１重１％添
加した。８０℃、陽極電流密度５０ Ａ ／ ｒｎ ２
で１０秒間処理した。減量は１０．８ｇ／ｍ２．金属光
沢をしめす孔食のない平滑表面が得られた。
−８Ｎｉステンレス鋼板を、白金メッキＴｉ板を陽極と
して、下記の水溶液中で陽極電解した。Ｈ２ＳＯ４、Ｎ
ａ２ ＳＯ４、ＮａＦ、ＮａＮ０．のそれぞれのモル分
率を０．２５．０．４０．０．０５．０．３０とした２
５重量％の水溶液に次亜硫酸ソーダを０．０１重１％添
加した。８０℃、陽極電流密度５０ Ａ ／ ｒｎ ２
で１０秒間処理した。減量は１０．８ｇ／ｍ２．金属光
沢をしめす孔食のない平滑表面が得られた。
中性硫酸ソーダ飽和水溶液中での陽極電解方法を同一ス
ケールつきステンレス鋼板を用い同−電気解条件で比較
したところ、９０秒処理しても減量は５．０５ｇ／ｍ２
でスケールは残留し金属光沢面は得られなかった。
ケールつきステンレス鋼板を用い同−電気解条件で比較
したところ、９０秒処理しても減量は５．０５ｇ／ｍ２
でスケールは残留し金属光沢面は得られなかった。
「発明の効果ｊ
本願発明は以上説明したように、次ぎの様な効果を得る
ことが出来る。
ことが出来る。
（イ） アルカリイオン、水素イオン、硫酸イオン、硝
酸イオンのそれぞれのイオン分率が０．０１以上を含む
２０重量パーセント以上の水ｌ容液中、または、アルカ
リイオン、水素イオン、Ｅ’ＱＦＩｉイオン、硝酸イオ
ン、ハロゲンイオンのそれぞれのイオン分率が０．０１
以上を含む２０重呈パーセント以上の水溶液中、又はア
ルカリイオン、水素イオン、硝酸イオン、ハロゲンイオ
ンのそれぞれのイオン分率が０，０１以上を含む２０重
量パーセント以上の水溶液中で陽極電解することによっ
て、従来実用されいる中性硫酸ソーダ水溶液中での陽極
電解方法に比べてステンレス鋼板のスケールの除去時間
を五分の−乃至拾分の−に大幅に短縮することが出来る
。
酸イオンのそれぞれのイオン分率が０．０１以上を含む
２０重量パーセント以上の水ｌ容液中、または、アルカ
リイオン、水素イオン、Ｅ’ＱＦＩｉイオン、硝酸イオ
ン、ハロゲンイオンのそれぞれのイオン分率が０．０１
以上を含む２０重呈パーセント以上の水溶液中、又はア
ルカリイオン、水素イオン、硝酸イオン、ハロゲンイオ
ンのそれぞれのイオン分率が０，０１以上を含む２０重
量パーセント以上の水溶液中で陽極電解することによっ
て、従来実用されいる中性硫酸ソーダ水溶液中での陽極
電解方法に比べてステンレス鋼板のスケールの除去時間
を五分の−乃至拾分の−に大幅に短縮することが出来る
。
（ロ）はん発明による脱スケールは素地金属対するスケ
ールの優先溶解であり、したがって、処理後のステンレ
ス鋼板表面は平滑でピッチングの発生が無く品質が優れ
ている。
ールの優先溶解であり、したがって、処理後のステンレ
ス鋼板表面は平滑でピッチングの発生が無く品質が優れ
ている。
（ハ）高速脱スケールを実現したことにより、従来、普
通鋼板に比べてステンレス鋼板の生産性を著しく低下さ
せていた最大の要因であったＡＰＬ＜ＶＬ鈍酸洗ライン
）の低速度通板性を打破することが可能となる。
通鋼板に比べてステンレス鋼板の生産性を著しく低下さ
せていた最大の要因であったＡＰＬ＜ＶＬ鈍酸洗ライン
）の低速度通板性を打破することが可能となる。
（ニ）安全操業上問題であった高温高濃度アルカリ浸漬
処理を行う必要が無くなる。
処理を行う必要が無くなる。
Claims (7)
- （１）アルカリイオン、水素イオン、硫酸イオン、硝酸
イオンのそれぞれのイオン分率が０．０１以上を含む２
０重量パーセント以上上の水溶液中で陽極電解すること
を特徴とするステンレス鋼材の脱スケール方法。 - （２）前記水溶液はＨ＿２ＳＯ＿４、Ｎａ＿２ＳＯ＿４
、ＮａＨＳＯ＿４、、ＫＨＳＯ＿４、硝酸、ＮａＮＯ＿
３、ＫＮＯ＿３の配合によって得ることを特徴とする特
許請求第１項記載のステンレス鋼材の脱スケール方法。 - （３）アルカリイオン、水素イオン、硫酸イオン、硝酸
イオン、ハロゲンイオンのそれぞれのイオン分率が０．
０１以上を含む２０重量パーセント以上の水溶液中で陽
極電解することを特徴とするステンレス鋼材の脱スケー
ル方法。 - （４）水溶液はＨＣｌ、ＮａＣｌ、ＫＣｌ、ＫＦ、Ｎａ
Ｆ、珪弗酸およびそのアルカリ塩、硼弗酸およびそのア
ルカリ塩、硝酸、ＮａＮＯ＿３、ＫＮＯ＿３の配合によ
って得ることを特徴とする特許請求第３項記載のステン
レス鋼材の脱スケール方法。 - （５）アルカリイオン、水素イオン、硝酸イオン、ハロ
ゲンイオンのそれぞれのイオン分率が０．０１以上を含
む２０重量パーセント以上の水溶液中で陽極電解するこ
とを特徴とするステンレス鋼材の脱スケール方法。 - （６）水溶液はＨｃｌ、Ｎａｃｌ、Ｋｃｌ、ＮａＦ、Ｋ
Ｆ、硝酸、ＮａＮＯ＿３、ＫＮＯ＿３、珪弗酸及びその
塩、硼弗酸及びその塩の配合によって得ることを特徴と
する特許請求第５項記載のステンレス鋼材の脱スケール
方法。 - （７）水溶液にはポリチオン酸及びそのアルカリ塩、あ
るいは銅イオン、または錫イオンを含むことを特徴とす
る特許請求範囲第１項、第３項、第５項いずれか記載の
ステンレス鋼材の脱スケール方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19760785A JPS6260900A (ja) | 1985-09-09 | 1985-09-09 | ステンレス鋼材の脱スケ−ル方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19760785A JPS6260900A (ja) | 1985-09-09 | 1985-09-09 | ステンレス鋼材の脱スケ−ル方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6260900A true JPS6260900A (ja) | 1987-03-17 |
Family
ID=16377282
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19760785A Pending JPS6260900A (ja) | 1985-09-09 | 1985-09-09 | ステンレス鋼材の脱スケ−ル方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6260900A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0270100A (ja) * | 1988-09-02 | 1990-03-08 | Nisshin Steel Co Ltd | 合金鉄鋼帯の脱スケール方法及び装置 |
| JP2003013299A (ja) * | 2001-07-04 | 2003-01-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | オーステナイト系ステンレス冷延焼鈍鋼板の脱スケール方法 |
| JP2020109217A (ja) * | 2020-04-20 | 2020-07-16 | 株式会社Ihi | ステンレス鋼部品の処理方法 |
-
1985
- 1985-09-09 JP JP19760785A patent/JPS6260900A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPH0270100A (ja) * | 1988-09-02 | 1990-03-08 | Nisshin Steel Co Ltd | 合金鉄鋼帯の脱スケール方法及び装置 |
| JP2003013299A (ja) * | 2001-07-04 | 2003-01-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | オーステナイト系ステンレス冷延焼鈍鋼板の脱スケール方法 |
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