JPS625815Y2 - - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 本考案は連鋳機のロール間隔調整装置に係り、
詳しくは、未凝固状態で存在する鋳片であつても
ピンチロールで過圧延されて内部割れが生じるこ
となく高速に連続鋳造できる連鋳機のロール間隔
調整装置に係る。

従来では一般には連鋳機のピンチロール域にお
いては鋳片の凝固が完了する範囲内の鋳造速度で
鋳込みが行なわれていた。しかし、近年は、生産
性の増大指向から鋳造の高速化がくわだてられて
いる。この場合は、連鋳機プロフイールを変えな
いで高速化すると、当然のことながらピンチロー
ル域において鋳片内部には未凝固部分が存在する
ようになり、この場合には、ピンチロールの圧下
力は未凝固部の溶鋼圧力（静鉄圧）より大きくす
ることが必要である。何故ならばピンチロール圧
下力が未凝固部の溶鋼圧力より小さいと鋳片凝固
シエルは、バルジングを起し、内部割れが誘発さ
れ、ときには、引板不能な状態になつてしまうこ
ともある。そこで、鋳造の高速化を達成するに
は、ピンチロールの圧下力は、未凝固部の溶鋼圧
力に見合う分がそれより大きくなるように設定す
る。しかしながら、各種の鋳造条件を一定として
も、凝固末期における未凝固域の分布は一様にな
らず、鋳造方向、巾方向に凝固域、未凝固域は不
規則に存在している。勿論、鋳造速度や冷却水の
量等の鋳造条件が異なれば、それに応じて凝固の
進行状態も変化しているが、鋳片内部の凝固進行
状態を連続的に検出する技術が存在しないため、
安全性からピンチロールの圧下力は、未凝固部が
一様に存在かつ分布しているものと仮定し、それ
に伴なう未凝固部の溶鋼圧見合分より少し大きく
なる様設定する。従つて鋳片はやゝもすると過大
な絞り込みを受ける結果となり、内部割れが発生
する。

この点から、第１図に示す如く、連鋳ピンチロ
ール間隔とが同等になるように、スペーサを昇降
シリンダのシリンダフランジ（ロツト側）とシリ
ンダクレビスの間に挿入してピンチロール間隔を
調整する装置が提案されている。しかし、この装
置でも次の通りの問題がある。

まず、第１図ならびに第２図は従来例に係る調
整装置の正面図とそのＡ−Ａ方向から第１図に示
す装置においては、パスラインを形成している固
定側の下部ロール２と上下昇降可能な上部ロール
で間を未凝固鋳片１が通過する際、ピンチロール
２、この間隔が所定の鋳片厚ｔ１または、ｔ２に
相当するように維持されることが必要である。こ
の間隔が維持されないと鋳片１は、ピンチロール
２，２′間で圧下を受け易く、特に鋳片１の長辺
側の凝固界面に著しい内部割れを発生する。そこ
で、過圧下防止の歯止めとして上部ロール２′の
上下位置及び圧下力制御用の支持軸３′によつて
据付台８に支持されている加圧シリンダ３のフラ
ンシ部３″とシリンダクレビス４との間にシリン
ダロツド５を囲むように固定スペーサ１０を配置
すると共に鋳片厚み応じて固定スペーサ１０の上
において移動スペーサ１１，１１′を上積みし、
これら各移動スペーサ１１，１１′をシリンダ１
２，１２′に依つて出し入れできるよう構成す
る。従つて、これら移動スペーサ１１，１１′に
よつてピンチロール２，２′の間隔は鋳片厚ｔ１
またはｔ２以下にならぬよう保持される。

なお、固定スペーサ１０のみを使用するのはダ
ミーバーを逆送またはダミーバーで鋳片引き抜き
を実施する場合であり、鋳片厚ｔ１またはｔ２よ
り若干薄いダミーバー共用体は耐圧力がある加圧
力が最大であつても圧延されないから、固定スペ
ーサ１０とシリンダクレビス４間にある程度のす
き間があつても問題なく操業できる。

続いて、鋳片１の引き抜き時ダミーバー共用体
が通過した後は鋳片１の圧延防止のため直ちに上
部ロール２′が所定のロール間隔ｔ１またはｔ２
より若干大きくなるように、すなわち、シリンダ
３のロツド側フランジ面３″とシリンダクレビス
４との間隔が所定の間隔ｔ１またはｔ２より若干
大きくなるように上部ロール２′が上方に移動
し、その後、スペーサ１１，１１′をシリンダ１
２，１２′によつて移動させてシリンダフランジ
３″とシリンダクレビス４の間に挿入してからシ
リンダ３のロツド５側を加圧すれば上下ピンチロ
ール２，２′間の間隔は所定値に調整できる。つ
まり、スペーサ１１のみの場合は上下ピンチロー
ル２，２′の間隔はｔ１に調整され、２枚の間隔
がｔ２に維持され、このため、鋳片１は過圧下を
受けることなく、鋳造される。

しかし、この構成の調整装置では第３図に示す
ように固定スペーサ１０と移動スペーサ１１とを
鋳片厚み方向の誤差が零になるよう取付けること
は非常に難しく、この点から充分に使いこなされ
ていない。この誤差（第３図で符号ａとして示
す。）の発生理由をみると、この誤差ａは機構上
の誤差の集積であるが、(1)下部ロール２のパスラ
インの不整合（通常は±１〜２mm程度の不整合が
ある。）、(2)、上部ロール２′とシリンダ連結部６
及びシリンダ３の取付部との不整合の集積、(3)シ
リンダ３のフランジ３″とシリンダクレビス４等
が鋳鋼品または鍛造品であるためそれによつての
寸法精度の粗さ（通常は±10mm程度）がつきまと
うこと、(4)、ロールスタンド７と移動スペーサ保
持枠１４との取付精度が充分でないこと等であ
る。

このような機構上の誤差は数組から多くは数十
組にわたるピンチローロセグメントでは適正に補
償し、これを除去若しくは消失するようにするこ
とは極めて難しい。このため、前記誤差ａは大き
い時は固定スペーサ１０のシムを調整するが、こ
の調整後でさえも誤差が10mm以上に達することも
しばしば生じる。従つて、上記調整装置ではダミ
ーバー通過後、移動スペーサ１１が挿入されシリ
ンダ３が作動して鋳片１の引き抜き状態に移行し
た直後において、第４図に示すように移動スペー
サ１１が誤差ａ相当分だけ曲つて、退避収納が不
可能になる場合がある。また、この曲げ防止のた
めに、移動スペーサの剛性を強化すると、移動ス
ペーサ１１、１１′に伝えられた剪断力が保持枠
１４を介して保持枠取付ボルト１７に伝達されて
ボルト１７を剪断し、移動スペーサユニツト一体
が破損されることになる（第５図参照）。

本考案は上記欠点の解決を目的とし、具体的に
は、固定スペーサと移動スペーサとの間に誤差ａ
が存在しても、移動スペーサが曲げられたりする
ことなく自由にその出し入れができ、連続鋳造の
高速化に全く支障にならないロール間隔調整装置
を提案する。

すなわち、本考案は固定側の下部ロールに対し
て上部ロールを昇降させ、これら両ロール間の間
隔を固定スペーサと少なくとも２つの移動スペー
サとによつて調整すると共に、これら移動スペー
サを保持枠で支持案内する状態で進退自在に構成
して成る連鋳機のロール間隔調整装置において、
この保持枠には前記下部ロールおよび上部ロール
等の機構上の不整合やがた等の集積による誤が許
容できる寸法のガイド溝を設けてこのガイド溝に
案内されて前記移動スペーサを進退自在に構成
し、更に、前記移動スペーサはガイド溝で弾性部
材を介して押圧状態に保持して成ることを特徴と
する。

以下、図面によつて本考案の実施態様について
説明する。

なお、第６図は本考案の一つの実施例に係る調
整装置の正面図であり、第７図はそのＢ−Ｂ方向
からの側面図であり、第８図ならびに第９図それ
ぞれその調整装置の作動態様の説明図である。

まず、第６図ならびに第７図においても、第１
図ならびに第２図に示すところと同様に、移動ス
ペーサ１１，１１′は左右の保持枠１４で保持が
案内される状態に支持されている。すなわち、各
保持枠１４にはそれぞれ一対のガイド溝１１ａ，
１１ｂが形成され、各ガイド溝１１ａ，１１ｂに
各移動スペーサ１１，１１′がはめ込まれてい
る。各移動スペーサ１１，１１′はシリンダ１
２，１２′の伸縮動によつて進退し、昇降装置の
シリンダ３のロツドフランジ面３″、つまり固定
側受部材とシリンダクレビス４、つまり、昇降側
スペーサ圧下部材との間から退避位置までの間で
往復退動する。従つて、上下のピンチロール２，
２′間の間隔は所定の鋳片厚ｔ１若しくはｔ２に
なるよう、固定スペーサ１０ならびに各移動スペ
ーサ１１，１１′によつて保持し、保持枠１４は
ロールスタンド７に対し締付ボルト１７によつて
取付ける。

次に、以上の構成の調整装置において、上記の
引き抜き矯正装置の構造や、移動スペーサの保持
枠１４等の組立、製作等によつて生じる避けるこ
との出来ない誤差ａ（第３図ならびに第８図参
照）を吸収するために、保持枠１４内の各ガイド
溝１１ａ，１１ｂの巾（第８図、第９図において
寸法Ｃ間隔部）は単に、移動スペーサ１１，１
１′が摺動するだけの間隔より充分に大きく設定
し少なくとも上記誤差ａ相当を吸収するに足りる
間隔とする。更に、スペーサ１１，１１′にはそ
のスペーサの重心位置を支えるようにガイド溝１
１ａ，１１ｂの上面側に付勢させて例えば板バネ
２０，２０′を設ける。一方、移動スペーサ１
１，１１′の上面には無給油タイプの摺動体２
１，２１′を複数に分割または一体にして取付け
る。

このように構成すると、上記誤差ａが存在して
も板バネ２０，２０′等の弾性部材の介在により
十分吸収でき、全く支障がない。

すなわち、一対の移動スペーサ１１，１１′は
第８図において実線のときは退避位置にある場合
を示し、点線のときは作動状態を示す。移動スペ
ーサ１１，１１′の重心点付近は板バネ２０，２
０′によつて支持され、しかも、これら板バネの
反力により移動スペーサ１１，１１′は保持枠１
４内の各ガイド溝１１ａ，１１ｂの上面に押圧さ
れ、そこで、摺動体２１，２１′を介して、摺動
自在に構成されている。この状態において移動ス
ペーサ１１，１１′をシリンダ１２，１２′により
作動させると、移動スペーサは容易に移動して固
定スペーサ１０上に達する。この位置制御は例え
ばリミツトスウイツチその他の手断で行なうこと
ができるが、第８図ならびに第９図で示す如く、
移動スペーサ１１，１１′の後部にストツパ２
２，２２′を設けて行なうと、圧下用シリンダ１
２，１２′のロツドを損傷することがなくて好ま
しい。また、移動スペーサ１１，１１′が移動し
て第８図の破線の如き状態、即ち従来と同等の誤
差ａが生じている状態でシリンダ３を作動させて
上下のピンチロール間隔をｔ１またはｔ２に設定
すると、当然シリンダ３のシリンダフランジとシ
リンダクレビス４間隔は所定ｔ１又はｔ２にな
る。この時、移動スペーサ１１，１１′は誤差ａ
だけ下方に押し下げられているが、スペーサ支持
用の板バネ２０，２０′が第８図のｄ寸法から第
９図のｅ寸法の如く変位するだけで移動スペーサ
１１，１１′には何らの悪影響をも及ぼさない。
勿論移動スペーサ１１，１１′の重量は数10Kg程
度なので板バネ収縮時と言えどもその反力は小さ
く、従来の如く移動スペーサ１１，１１′の剛性
によつてまともに保持枠１４に伝達されていた剪
断力が板バネ２０，２０′によつて大きく緩和さ
れ、移動スペーサ１１，１１′は言うに及ばず保
持枠取付ボルト１７にも何らの問題も生じない。
鋳造完了後、上部ロール２′が上方に退避すると
同時に移動スペーサ１１，１１′は第９図の状態
から第８図の状態に復元するので、挿入時と逆に
シリンダ１２，１２′を作動させれば移動スペー
サ１１，１１′は容易に退避できる。

なお、移動スペーサ１１，１１′を支持するた
めに、板バネを１つに限らず複数個設けることも
でき、板バネの替りに弾性部材として伸縮自在な
バネやゴム等を用いても同等の効果が達成でき
る。

また、ダミーバーの逆送時、鋳片引抜矯正時の
ダミーバー共用体通過後のシリンダ３の作動と移
動スペーサ１１，１１′の出し入れをするシリン
ダの作動とを連動させるべく電気的に接続し、遠
隔自動運転することもできる。

上記の如き構成をすれば、従来例の如くピンチ
ロール前で凝固を完了させてから引抜く必要がな
いため、鋳造速度を30％以上増速することがで
き、同一連鋳機で能力を大巾に増大できる。

また、本考案では上記の如くシリンダ部に挿入
する代りにロール軸受部等に設置することもで
き、この場合も同様に構成できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来例に係る調整装置の正面図、第２
図はそのＡ−Ａ方向からの側面図、第３図、第４
図ならびに第５図はその移動スペーサの作動態様
の各説明図、第６図は本考案の一つの実施例に係
る調整装置の正面図、第７図はそのＢ−Ｂ方向か
らの側面図、第８図ならびに第９図は第６図に示
す移動スペーサの作動態様の各説明図である。 符号１……鋳片（未凝固）、２，２′……ピンチ
ロール（上、下）、３……ピンチロール圧下用シ
リンダ、３″……ロツドフランジ面、４……シリ
ンダクレビス、５……シリンダロツド、６……ピ
ンチロール保持金物、７……ピンチロールスタン
ド、８……ピンチロール据付台、１０……固定ス
ペーサ、１１，１１′……移動スペーサ、１２，
１２′……移動スペーサ作動用シリンダ、１３，
１３′……同上シリンダ保持金物、１４……圧下
防止用移動スペーサ保持枠、１５……シリンダク
レビス、１６……移動スペーサ連結ビン、１７…
…保持枠取付ボルト、２０，２０′……移動スペ
ーサ支持板バネ、２１，２１′……無給油摺部
体、２２，２２′……ストツパ、２３，２３′……
スペーサ摺動用ガイド溝。

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】
1. 固定側の下部ロールに対して上部ロールを昇降
   させ、これら両ロール間の間隔を固定スペーサと
   少なくとも２つの移動スペーサとによつて調整す
   ると共に、これら移動スペーサを保持枠で支持案
   内する状態で進退自在に構成して成る連鋳機のロ
   ール間隔調整装置において、この保持枠には前記
   下部ロールおよび上部ロール等の機構上の不整合
   やがた等の集積による誤差が許容できる寸法のガ
   イド溝を設けてこのガイド溝に案内されて前記移
   動スペーサを進退自在に構成し、更に、前記移動
   スペーサはガイド溝で弾性部材を介して押圧状態
   に保持して成ることを特徴とする連鋳機のロール
   間隔調整装置。