JPS6257628A - 製鉄所副生ガスの前処理方法 - Google Patents
製鉄所副生ガスの前処理方法Info
- Publication number
- JPS6257628A JPS6257628A JP60196521A JP19652185A JPS6257628A JP S6257628 A JPS6257628 A JP S6257628A JP 60196521 A JP60196521 A JP 60196521A JP 19652185 A JP19652185 A JP 19652185A JP S6257628 A JPS6257628 A JP S6257628A
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- Japan
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- gas
- product gas
- oil
- dehumidification
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- Separation Of Particles Using Liquids (AREA)
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- Industrial Gases (AREA)
- Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は製鉄所副生ガスの前処理方法に関し、詳細には
CO源として有用な製鉄所副生ガス申に不純物として含
まれているダスト、水分、硫黄分、シアン、弗素、アン
モニア等を所定量以−ドとなる様に除去し、その後のC
oの分雛・回収工程を容易に進行させる為に実施される
製鉄所副生ガスの前処理方法に関するものである。
CO源として有用な製鉄所副生ガス申に不純物として含
まれているダスト、水分、硫黄分、シアン、弗素、アン
モニア等を所定量以−ドとなる様に除去し、その後のC
oの分雛・回収工程を容易に進行させる為に実施される
製鉄所副生ガスの前処理方法に関するものである。
[従来の技術]
製鉄所で発生する転炉ガス、゛心気炉ガス、コークス炉
ガス等の副生ガスは、−酸化炭素(CO)を多を政に含
み有用なCO源と考えられている。
ガス等の副生ガスは、−酸化炭素(CO)を多を政に含
み有用なCO源と考えられている。
COは単独では例えばメタノールのカルボニル化による
酢酸生成反応等に使用されるが、水素(H2)との混合
物としての使用の方が工業的にはより大きな意義をもっ
ている。COとH2の種々の混合比から成る混合ガスは
合成ガスと呼ばれ、(1)メタノール等のC1化合物の
合成、(2)オキソ合成に代表される様にCOを用いて
炭稟数を−・つ増加させる合成反応、(3)合成ガスか
らの炭素鎖伸長反応による炭化水素の合成及びc2以1
−の含酸素化合物の合成等と広範囲に利用されている。
酢酸生成反応等に使用されるが、水素(H2)との混合
物としての使用の方が工業的にはより大きな意義をもっ
ている。COとH2の種々の混合比から成る混合ガスは
合成ガスと呼ばれ、(1)メタノール等のC1化合物の
合成、(2)オキソ合成に代表される様にCOを用いて
炭稟数を−・つ増加させる合成反応、(3)合成ガスか
らの炭素鎖伸長反応による炭化水素の合成及びc2以1
−の含酸素化合物の合成等と広範囲に利用されている。
[発1!IIが解決しようとする問題点]しかしながら
製鉄所副生ガスは有用なCO2H2等以外にタスト、水
分、硫黄分、シアン、弗素、アンモニア等の各種不純物
を含んでおり、これらの不純物を効果的に除去しなけれ
ばCOを有効に利用することはできない。
製鉄所副生ガスは有用なCO2H2等以外にタスト、水
分、硫黄分、シアン、弗素、アンモニア等の各種不純物
を含んでおり、これらの不純物を効果的に除去しなけれ
ばCOを有効に利用することはできない。
一方・酸化炭素を分離回収する方法としてはC03OR
B法が知られている(後述の第2図参照)。当該方法は
合成ガスからCOを選択的に吸着する方υ、であり、ト
ルエン中にCuC1及びAlCl3を含有させた溶液を
使用するものであり、COとそれ以外の全不純物とに分
離することについては能力的に限界があると共に特定の
不純物は阻害剤として働く0例えば副生ガス中には水分
も含まれているが水分はAlCl3を加水分解するので
、Go吸収が有効に進行しない場合が生じる。従ってC
03ORB法等の分離・回収][程の前処理方法として
、副生ガス中の不純物が所定早以下となる様な方法の確
立が望まれる。
B法が知られている(後述の第2図参照)。当該方法は
合成ガスからCOを選択的に吸着する方υ、であり、ト
ルエン中にCuC1及びAlCl3を含有させた溶液を
使用するものであり、COとそれ以外の全不純物とに分
離することについては能力的に限界があると共に特定の
不純物は阻害剤として働く0例えば副生ガス中には水分
も含まれているが水分はAlCl3を加水分解するので
、Go吸収が有効に進行しない場合が生じる。従ってC
03ORB法等の分離・回収][程の前処理方法として
、副生ガス中の不純物が所定早以下となる様な方法の確
立が望まれる。
−・方副生ガス中の各種不純物について夫々個別的な除
去方法は従来から知られているが、それらの方υ、を適
宜無造作に実施しても不純物が効果的に除去されるとは
限らない。
去方法は従来から知られているが、それらの方υ、を適
宜無造作に実施しても不純物が効果的に除去されるとは
限らない。
そこで本9.1!!I者らは各種不純物を含む副生ガス
中からCOを分離・回収する為の有効な前処理方法を鋭
意研究した結果、巧みに操業して各種不純物が円滑11
.つ効果的に順次除去される方法を見出し、未発Ill
を完成するに至った。
中からCOを分離・回収する為の有効な前処理方法を鋭
意研究した結果、巧みに操業して各種不純物が円滑11
.つ効果的に順次除去される方法を見出し、未発Ill
を完成するに至った。
従って本発明の目的は上記趣旨より明らかな如く、副生
ガス中の各種不純物を、その後の分離拳回収での操業を
実質り妨害しない程度の41以下まで減少させる為の前
処理方法を提供することである。
ガス中の各種不純物を、その後の分離拳回収での操業を
実質り妨害しない程度の41以下まで減少させる為の前
処理方法を提供することである。
[問題点を解決するための一ト段]
本発明は、まず前記副生ガスを油冷式スクリュー圧縮機
に供給して副生ガス中のダストを該圧縮機の油に接触さ
せて油状ミストとし、これを含む副生ガスを冷却装置に
導いて冷却しつつ予め定めた湿度となる様に予備脱湿し
、次いで油状ミストを脱油し、更にCO以外の残余のガ
ス成分を選択的吸着り段によって除去し、最後に副生ガ
ス中に残存する水分を1−分に除湿することにより、C
Oを分離・回収され易い状1!ミとする点に′A!旨を
イ1するものである。
に供給して副生ガス中のダストを該圧縮機の油に接触さ
せて油状ミストとし、これを含む副生ガスを冷却装置に
導いて冷却しつつ予め定めた湿度となる様に予備脱湿し
、次いで油状ミストを脱油し、更にCO以外の残余のガ
ス成分を選択的吸着り段によって除去し、最後に副生ガ
ス中に残存する水分を1−分に除湿することにより、C
Oを分離・回収され易い状1!ミとする点に′A!旨を
イ1するものである。
[作用]
本発明の作用を実施例図面に従って、税引する。
第1図は本発明システムの概略説明図であり、製鉄所で
生成される副生ガスは、まず油冷式スクリュー圧縮al
に供給される。該圧縮alでは副生カスが大気圧雰囲気
から中圧程度までシ1−圧されると共に、副生ガス中の
ダストは油と接触することによって捕捉され油状ミスト
となる。圧縮機1を使用する第1の理由は、製鉄所副生
ガスがほぼ大気圧近傍の低圧であり、COを分離・回収
する為には中圧まで高めておく必要がある為である。
生成される副生ガスは、まず油冷式スクリュー圧縮al
に供給される。該圧縮alでは副生カスが大気圧雰囲気
から中圧程度までシ1−圧されると共に、副生ガス中の
ダストは油と接触することによって捕捉され油状ミスト
となる。圧縮機1を使用する第1の理由は、製鉄所副生
ガスがほぼ大気圧近傍の低圧であり、COを分離・回収
する為には中圧まで高めておく必要がある為である。
しかし通常の圧縮機を用いて圧縮すると副生ガス中のダ
ストによって該圧縮機を損傷する場合がある。そこで圧
縮機に供給する前にフィルターで除去することも考えら
れるがダストは許容圧損が小さく 11 +:+’iす
し易い、こういった理由から未発1ullでは油冷式ス
クリューハ:1ilatを用いることとしたのである。
ストによって該圧縮機を損傷する場合がある。そこで圧
縮機に供給する前にフィルターで除去することも考えら
れるがダストは許容圧損が小さく 11 +:+’iす
し易い、こういった理由から未発1ullでは油冷式ス
クリューハ:1ilatを用いることとしたのである。
尚ダスト除去をフローの初期に配置したのは、その後行
なわれる活性炭吸71作用を効果的に発揮させる為であ
る。
なわれる活性炭吸71作用を効果的に発揮させる為であ
る。
油状ミストを含んだ高温の副生ガスは第1冷却器2に導
かれて冷却され、その後循環経路11を介して予備冷却
器3及び除湿器4を循環させながらライン12を介して
余剰の水分が11f1次除去されていく。
かれて冷却され、その後循環経路11を介して予備冷却
器3及び除湿器4を循環させながらライン12を介して
余剰の水分が11f1次除去されていく。
第1冷却器2.予備冷却器3及び除湿器4は冷却及びf
@脱湿の為のものであり、ここまでの工程で水分を完全
に除去しておく必要はない、しかし少なくとも後続の脱
油工程及び脱S 、NH3工程における活性炭吸着を阻
害しない程度(予め定めた湿度まで)に、水分が除去さ
れる必要はある。
@脱湿の為のものであり、ここまでの工程で水分を完全
に除去しておく必要はない、しかし少なくとも後続の脱
油工程及び脱S 、NH3工程における活性炭吸着を阻
害しない程度(予め定めた湿度まで)に、水分が除去さ
れる必要はある。
1:記循環を終えた予備脱湿済みの油状ミスト含イ1副
生ガスは、除湿器3からライン13を介して脱油塔5に
導かれる。該脱油塔5には比較的安価な活性炭が充填さ
れており、この活性炭によって油状ミストが吸着され、
油状ミストが分離される。
生ガスは、除湿器3からライン13を介して脱油塔5に
導かれる。該脱油塔5には比較的安価な活性炭が充填さ
れており、この活性炭によって油状ミストが吸着され、
油状ミストが分離される。
油状ミストが分離された後の副生カスは1次にライン1
4を通って脱S、NH3塔6に導かれる。該脱S、NH
3塔には比較的高価な活性炭が充填されており、該活性
炭によって副生ガス中のS、HCN、HF、NH3等の
ガス成分が選択的に吸着・除去される。従って脱S 、
NH3塔の用語は便宜的に付したものであり、用語の如
何は問われない。即ち活性炭によるガスの吸着作用は、
ガスの性状、湿度、圧力等によって相違するものであり
、又活性炭の性状等例えば有孔性9強度。
4を通って脱S、NH3塔6に導かれる。該脱S、NH
3塔には比較的高価な活性炭が充填されており、該活性
炭によって副生ガス中のS、HCN、HF、NH3等の
ガス成分が選択的に吸着・除去される。従って脱S 、
NH3塔の用語は便宜的に付したものであり、用語の如
何は問われない。即ち活性炭によるガスの吸着作用は、
ガスの性状、湿度、圧力等によって相違するものであり
、又活性炭の性状等例えば有孔性9強度。
硬度及び吸着滝力等によっても左右されるものであるか
ら一般化するのは困難である0例えばロッグウッド(l
ogwood) Wはアンモニアに、ファスナツク(r
ustic)JiはCO2に、黒タン炭はシアンに対し
夫々最大の吸着作用を示すことが知られている。
ら一般化するのは困難である0例えばロッグウッド(l
ogwood) Wはアンモニアに、ファスナツク(r
ustic)JiはCO2に、黒タン炭はシアンに対し
夫々最大の吸着作用を示すことが知られている。
L記の様に脱S、NH3塔に充填された高価な活性炭に
よる不純ガス成分の除去の前に安価な活+l tRによ
る脱油塔5を設けることによって、高価な活+1炭が1
111期に不活性となることを防11・できると」(に
脱S、NH3塔における不純ガス成分の効果的な除去が
+i(壱となる。
よる不純ガス成分の除去の前に安価な活+l tRによ
る脱油塔5を設けることによって、高価な活+1炭が1
111期に不活性となることを防11・できると」(に
脱S、NH3塔における不純ガス成分の効果的な除去が
+i(壱となる。
脱S 、NH3塔6で不純ガス成分が除去された後の副
生ガスは最後にライン15を通って!、lJ科式脱湿式
脱湿塔7a、7bれか一方に導かれる。該脱湿塔7a、
7bには例えば合成ゼオライトが充填されており、この
合成ゼオライトによって副生ガス中に残存する水分が1
分に除去される。脱湿塔7a、7bの入11側及び出口
側には功科弁16.17,18.19が夫々設けられて
いる。
生ガスは最後にライン15を通って!、lJ科式脱湿式
脱湿塔7a、7bれか一方に導かれる。該脱湿塔7a、
7bには例えば合成ゼオライトが充填されており、この
合成ゼオライトによって副生ガス中に残存する水分が1
分に除去される。脱湿塔7a、7bの入11側及び出口
側には功科弁16.17,18.19が夫々設けられて
いる。
但し脱湿塔は2塔式に限定されるべきではなく、3塔以
にの功科式であっても良い。
にの功科式であっても良い。
脱湿塔7a、7bで十分に脱湿された後の副生ガスは、
前処理が終rした被処理ガスとしてライン20経由で次
工程(CO分離・回収1程)に供給される。
前処理が終rした被処理ガスとしてライン20経由で次
工程(CO分離・回収1程)に供給される。
1−記した一mの前処理玉程によって製鉄所副生カス中
のダスト、水分、硫黄分、シアン、弗素。
のダスト、水分、硫黄分、シアン、弗素。
アンモニア等の不純成分は所定場景下となる様に効果的
に除去される。
に除去される。
この様にして副生ガスが前処理された後の被処理ガスは
COS ORB v:に代表されるCO分子i−回収に
程によってCOが有効に分離・回収されることになる。
COS ORB v:に代表されるCO分子i−回収に
程によってCOが有効に分離・回収されることになる。
第2図はCO分離・回収の典型的システムであるC03
ORB法の概略説明図である。該方法は従来からよく知
られた方法であるので、概略を説明するに留める。
ORB法の概略説明図である。該方法は従来からよく知
られた方法であるので、概略を説明するに留める。
本発明方法によって処理された被処理カスは、CO吸収
塔21に供給される。被処理ガス中の02e度が高く、
CO吸収塔21の塔頂から出る残存ガスがN2の爆発限
界に入る場合はライン25からN2ガスを供給して残存
ガスが爆発しない雰囲気にする。CO吸収塔21内には
既述した如くトルエン中にCuC1とA、Q、0文3を
含有させた溶液が塔上部より供給されており、常温、低
圧〜高圧の随意の圧力でCu (I)−Co錯体が形成
されてCOが溶液中に吸収される。該錯体は温1八依イ
f性でありその少ライン33を介してCO放故塔22に
4き、溶液の沸点、はぼ大気圧で前記錯体が分解されて
COを放散する。COを放散した後の溶液はCO吸収塔
21に循環されて+1g使用される。CO放散塔22か
うの被処理ガスはcoを1.E成分とし、その他微礒の
不純ガス成分を含む、その後圧縮機23で圧縮され更に
CO貯留%24に導かれて貯留される。尚CO吸収塔2
1では残存ガスがライン26を介して回収される。
塔21に供給される。被処理ガス中の02e度が高く、
CO吸収塔21の塔頂から出る残存ガスがN2の爆発限
界に入る場合はライン25からN2ガスを供給して残存
ガスが爆発しない雰囲気にする。CO吸収塔21内には
既述した如くトルエン中にCuC1とA、Q、0文3を
含有させた溶液が塔上部より供給されており、常温、低
圧〜高圧の随意の圧力でCu (I)−Co錯体が形成
されてCOが溶液中に吸収される。該錯体は温1八依イ
f性でありその少ライン33を介してCO放故塔22に
4き、溶液の沸点、はぼ大気圧で前記錯体が分解されて
COを放散する。COを放散した後の溶液はCO吸収塔
21に循環されて+1g使用される。CO放散塔22か
うの被処理ガスはcoを1.E成分とし、その他微礒の
不純ガス成分を含む、その後圧縮機23で圧縮され更に
CO貯留%24に導かれて貯留される。尚CO吸収塔2
1では残存ガスがライン26を介して回収される。
次に実施例を示す。
[実施例]
未発lj1名らは下記組成の副生ガスを用いて第1図に
示した本発明方法により前処理を行なった。
示した本発明方法により前処理を行なった。
尚供給される副生ガスlitは乾燥基準で730 Nm
3/hである。
3/hである。
く原本1副生ガス組成〉
co :68 % NH3:3 ppmCO
2:18 % N2 S : 1.5 ppmN
2 :I3 % 302:3 PP@H2:
1.8 % HCN:1 ppm02
:1.3 % HF :2 ppmH2
O:飽和状!ム ダスト: l111mg/Nm’前
処理が終了した後の被処理ガス中の不純物はL記の如く
であった。
2:18 % N2 S : 1.5 ppmN
2 :I3 % 302:3 PP@H2:
1.8 % HCN:1 ppm02
:1.3 % HF :2 ppmH2
O:飽和状!ム ダスト: l111mg/Nm’前
処理が終了した後の被処理ガス中の不純物はL記の如く
であった。
く被処理ガス中の不純物〉
ダスト: n1l
H20:lpp■以下
H2S : 0.5 ppm以下
S 02 : 0.5 Pp■以下
HCN:0.5ppm以下
HF :0.5pp醜以下
NH3:0.5 Pp−以ド
L記実施例から明らかな如く、本発明方法によって副生
ガスの不純物が効果的に除去されたのが理解される。更
に水分に関して述べると、下記の如くである。
ガスの不純物が効果的に除去されたのが理解される。更
に水分に関して述べると、下記の如くである。
(a)第1冷却装置2による予備脱湿
7vo1%−+1.7va1%
(b)予備冷却器3及び除湿器4による′P備脱湿1.
7vo1%=0.2vo!% (C)脱湿塔7a、7bによる脱湿 0.2vo1%+lpp@以下 尚I−記記載において「以ド」と示したのは前処理V程
による基準を示しており、従ってすべて次の分離・回収
の為の基や以下であることを、a味している。
7vo1%=0.2vo!% (C)脱湿塔7a、7bによる脱湿 0.2vo1%+lpp@以下 尚I−記記載において「以ド」と示したのは前処理V程
による基準を示しており、従ってすべて次の分離・回収
の為の基や以下であることを、a味している。
L記の様にして副生ガスを前処理した後に第2図に示し
たC03ORB法によって分離壷回収した。尚参考の為
にCO吸収塔21からライン25を介して回収される不
要ガスと、最終的に貯留槽24に貯留された回収ガスと
の組成を示す。
たC03ORB法によって分離壷回収した。尚参考の為
にCO吸収塔21からライン25を介して回収される不
要ガスと、最終的に貯留槽24に貯留された回収ガスと
の組成を示す。
く不要ガス〉
CO:0.5 % i;H488Nm’/hCO2:
23.1 % N2 ニア1.8 % H2:2.4 % 02 :1.9 % ca H8: 0.2 % く回収ガス〉 Co :98.5% 流jJ、50ONrn
’ / hCO2:1.0 % N2 :0.4 % (,3H8: 0.05 % 尚うイン25から供給されるN2ガスの流量は255N
m’/hであった。
23.1 % N2 ニア1.8 % H2:2.4 % 02 :1.9 % ca H8: 0.2 % く回収ガス〉 Co :98.5% 流jJ、50ONrn
’ / hCO2:1.0 % N2 :0.4 % (,3H8: 0.05 % 尚うイン25から供給されるN2ガスの流量は255N
m’/hであった。
[発明の効果]
以1−述へた如く本発明によれば、副生ガス中の各種不
純物を、その後の分離・回収工程での操業が効果的に行
なわれる程度の所定zd−以ドとなる迄除去することが
ij[能となった。
純物を、その後の分離・回収工程での操業が効果的に行
なわれる程度の所定zd−以ドとなる迄除去することが
ij[能となった。
第1図は本発明システムの概略説明図、第2図は00分
g−回収の典型的システムであるC03ORB法の概略
説明図である。
g−回収の典型的システムであるC03ORB法の概略
説明図である。
Claims (1)
- COを主成分として含むと共にその他各種のガス成分及
びダストを含む製鉄所副生ガスの前処理方法であって、
まず前記副生ガスを油冷式スクリュー圧縮機に供給して
副生ガス中のダストを該圧縮機の油に接触させて油状ミ
ストとし、これを含む副生ガスを冷却装置に導いて冷却
しつつ予め定めた湿度となる様に予備脱湿し、次いで油
状ミストを脱油し、更にCO以外の残余のガス成分を選
択的吸着手段によって除去し、最後に副生ガス中に残存
する水分を十分に除湿することにより、COを分離・回
収され易い状態とすることを特徴とする製鉄所副生ガス
の前処理方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60196521A JPS6257628A (ja) | 1985-09-05 | 1985-09-05 | 製鉄所副生ガスの前処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60196521A JPS6257628A (ja) | 1985-09-05 | 1985-09-05 | 製鉄所副生ガスの前処理方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6257628A true JPS6257628A (ja) | 1987-03-13 |
Family
ID=16359119
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60196521A Pending JPS6257628A (ja) | 1985-09-05 | 1985-09-05 | 製鉄所副生ガスの前処理方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6257628A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62136222A (ja) * | 1985-12-10 | 1987-06-19 | Nippon Steel Corp | 混合ガスから特定のガスを吸着分離する方法 |
JPS63251496A (ja) * | 1987-04-08 | 1988-10-18 | Kawasaki Steel Corp | 一酸化炭素を主成分とするガスの精製方法 |
JP2006527297A (ja) * | 2003-06-11 | 2006-11-30 | レール・リキード−ソシエテ・アノニム・ア・ディレクトワール・エ・コンセイユ・ドゥ・スールベイランス・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード | NOxの触媒反応によるH2/CO混合物の精製 |
JP2008157226A (ja) * | 2006-12-19 | 2008-07-10 | General Electric Co <Ge> | ガスタービンで低btu燃料ガスを使用する方法及び系 |
JP2009019126A (ja) * | 2007-07-12 | 2009-01-29 | Hitachi Ltd | 再生式脱硫装置及び脱硫システム |
-
1985
- 1985-09-05 JP JP60196521A patent/JPS6257628A/ja active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62136222A (ja) * | 1985-12-10 | 1987-06-19 | Nippon Steel Corp | 混合ガスから特定のガスを吸着分離する方法 |
JPS63251496A (ja) * | 1987-04-08 | 1988-10-18 | Kawasaki Steel Corp | 一酸化炭素を主成分とするガスの精製方法 |
JP2006527297A (ja) * | 2003-06-11 | 2006-11-30 | レール・リキード−ソシエテ・アノニム・ア・ディレクトワール・エ・コンセイユ・ドゥ・スールベイランス・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード | NOxの触媒反応によるH2/CO混合物の精製 |
JP2008157226A (ja) * | 2006-12-19 | 2008-07-10 | General Electric Co <Ge> | ガスタービンで低btu燃料ガスを使用する方法及び系 |
JP2009019126A (ja) * | 2007-07-12 | 2009-01-29 | Hitachi Ltd | 再生式脱硫装置及び脱硫システム |
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