JPS625364B2 - - Google Patents
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- JPS625364B2 JPS625364B2 JP54032969A JP3296979A JPS625364B2 JP S625364 B2 JPS625364 B2 JP S625364B2 JP 54032969 A JP54032969 A JP 54032969A JP 3296979 A JP3296979 A JP 3296979A JP S625364 B2 JPS625364 B2 JP S625364B2
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- JP
- Japan
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- resistor
- amplifier
- tone control
- control circuit
- input terminal
- Prior art date
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Links
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03G—CONTROL OF AMPLIFICATION
- H03G5/00—Tone control or bandwidth control in amplifiers
- H03G5/02—Manually-operated control
- H03G5/04—Manually-operated control in untuned amplifiers
Landscapes
- Tone Control, Compression And Expansion, Limiting Amplitude (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はトーンコントロール回路の改良に関す
る。
る。
従来のトーンコントロール回路はたとえば第１
図および第２図に示す如く構成されている。
図および第２図に示す如く構成されている。
第１図に示したトーンコントロール回路は
BAX形トーンコントロール回路であつて、抵抗
１，２，３，４、可変抵抗５，６、コンデンサ
７，８および反転増幅器９から構成され、非反転
増幅器１０の出力端子と反転増幅器９の入力端子
との間の入力インピーダンスと、反転増幅器９の
反転入力端子と反転増幅器９の出力端子との間の
帰還インピーダンスとの比で回路の利得およびト
ーンコントロール特性を決定するもので、可変抵
抗５により低域のカツト量およびブースト量を、
可変抵抗６により高域のカツト量およびブースト
量を調節し、第３図に示す如き周波数特性を有し
ている。
BAX形トーンコントロール回路であつて、抵抗
１，２，３，４、可変抵抗５，６、コンデンサ
７，８および反転増幅器９から構成され、非反転
増幅器１０の出力端子と反転増幅器９の入力端子
との間の入力インピーダンスと、反転増幅器９の
反転入力端子と反転増幅器９の出力端子との間の
帰還インピーダンスとの比で回路の利得およびト
ーンコントロール特性を決定するもので、可変抵
抗５により低域のカツト量およびブースト量を、
可変抵抗６により高域のカツト量およびブースト
量を調節し、第３図に示す如き周波数特性を有し
ている。
また第２図に示したトーンコントロール回路は
負帰還形のトーンコントロール回路であつて、抵
抗１２，１３，１４，１５，１６，１７，１８、
可変抵抗１９，２０、コンデンサ２１，２２，２
３，２４からなるCR形トーンコントロール回路
を非反転増幅器１１の負荷還回路に挿入し、抵
抗、可変抵抗、コンデンサにより減衰特性に周波
数の選択性を持たせることで、可変抵抗１９で低
域のブースト量およびカツト量を、可変抵抗２０
で高域のブースト量およびカツト量を調整し、第
３図に示す如き周波数特性を有している。
負帰還形のトーンコントロール回路であつて、抵
抗１２，１３，１４，１５，１６，１７，１８、
可変抵抗１９，２０、コンデンサ２１，２２，２
３，２４からなるCR形トーンコントロール回路
を非反転増幅器１１の負荷還回路に挿入し、抵
抗、可変抵抗、コンデンサにより減衰特性に周波
数の選択性を持たせることで、可変抵抗１９で低
域のブースト量およびカツト量を、可変抵抗２０
で高域のブースト量およびカツト量を調整し、第
３図に示す如き周波数特性を有している。
第３図において横軸は周波数ｆを、縦軸はレス
ポンスdBを示し、曲線Ａはブースト時の、曲線
Ｂはカツト時の、曲線Ｃはフラツト時の周波数特
性を示す。
ポンスdBを示し、曲線Ａはブースト時の、曲線
Ｂはカツト時の、曲線Ｃはフラツト時の周波数特
性を示す。
しかし上記第１図および第２図に示したトーン
コントロール回路においては、可変抵抗の摺動子
に直流電流が流れたまま摺動子を移動させると、
可変抵抗の抵抗体と摺動子との接触点が電流破壊
を起し雑音を発生する欠点があつた。
コントロール回路においては、可変抵抗の摺動子
に直流電流が流れたまま摺動子を移動させると、
可変抵抗の抵抗体と摺動子との接触点が電流破壊
を起し雑音を発生する欠点があつた。
またこのために直流阻止用のコンデンサを挿入
して前記の電流破壊を防止すれば、これらのトー
ンコントロール回路に印加された直流は通過でき
ず低域になるに従つて回路のゲインは減衰する欠
点があつた。
して前記の電流破壊を防止すれば、これらのトー
ンコントロール回路に印加された直流は通過でき
ず低域になるに従つて回路のゲインは減衰する欠
点があつた。
また第１図に示したトーンコントロール回路に
おいては、さらに入出力間の位相が反転すること
および入力インピーダンスが低く、かつ入力イン
ピーダンスは周波数特性を有するために低出力イ
ンピーダンスのバツフア増幅器で駆動する必要が
あることなどの欠点があつた。
おいては、さらに入出力間の位相が反転すること
および入力インピーダンスが低く、かつ入力イン
ピーダンスは周波数特性を有するために低出力イ
ンピーダンスのバツフア増幅器で駆動する必要が
あることなどの欠点があつた。
また第２図に示したトーンコントロール回路に
おいては、さらに使用可変抵抗の摺動子の回転角
度対抵抗値変化特性の複雑なＣ型の可変抵抗が必
要で、通常は可変抵抗の精度は悪く誤差も大きい
ために、可変抵抗の摺動子を回転させたときの周
波数特性は、前記回転角度に対するブースト量、
カツト量の変化の割合が第４図に示す如く高域周
波数側と低域周波数側とでは極端に異なり、また
周波数特性のフラツト時にその特性にうねりが生
ずるなどの欠点があつた。
おいては、さらに使用可変抵抗の摺動子の回転角
度対抵抗値変化特性の複雑なＣ型の可変抵抗が必
要で、通常は可変抵抗の精度は悪く誤差も大きい
ために、可変抵抗の摺動子を回転させたときの周
波数特性は、前記回転角度に対するブースト量、
カツト量の変化の割合が第４図に示す如く高域周
波数側と低域周波数側とでは極端に異なり、また
周波数特性のフラツト時にその特性にうねりが生
ずるなどの欠点があつた。
本発明は上記にかんがみなされたもので、上記
の欠点を解消したトーンコントロール回路を提供
することを目的とし、第１のトーンコントロール
回路の入力端子と第１の増幅器の非反転入力端子
との間に第１のインピーダンス回路網を、第１の
増幅器の非反転入力端子と接地端子との間に第２
のインピーダンス回路網を、第１の増幅器の反転
入力端子と第１の増幅器の出力端子との間に第３
のインピーダンス回路網を、第１の増幅器の反転
入力端子と接地端子との間に第４のインピーダン
ス回路網をそれぞれ接続し、第１、第２、第３お
よび第４のインピーダンス回路網のインピーダン
スを変化させることにより高域および低域のブー
ストおよびカツトの周波数特性を得るとともに、
周波数特性のフラツト時はゲイン0dBで位相反転
のない第１のトーンコントロール回路を備え、第
２の増幅器の反転入力端子と接地端子との間に第
１の抵抗を、第２の増幅器の出力端子と第２の増
幅器の反転入力端子との間に第２の抵抗を接続
し、第２の増幅器の出力端子を第２の抵抗の抵抗
値を正の実数β倍した第３の抵抗と第１の抵抗の
抵抗値を正の実数β倍した第４の抵抗とを直列接
続した回路を通して接地し、第３の抵抗と第４の
抵抗との共通接続点に前記第１のトーンコントロ
ール回路の入力端子を接続し、前記第１のトーン
コントロール回路の出力端子をコンデンサを通し
て第２の増幅器の反転入力端子に接続し、第２の
増幅器の非反転入力端子に入力信号を加え、第２
の増幅器の出力端子から出力信号を得ることを特
徴とするものである。
の欠点を解消したトーンコントロール回路を提供
することを目的とし、第１のトーンコントロール
回路の入力端子と第１の増幅器の非反転入力端子
との間に第１のインピーダンス回路網を、第１の
増幅器の非反転入力端子と接地端子との間に第２
のインピーダンス回路網を、第１の増幅器の反転
入力端子と第１の増幅器の出力端子との間に第３
のインピーダンス回路網を、第１の増幅器の反転
入力端子と接地端子との間に第４のインピーダン
ス回路網をそれぞれ接続し、第１、第２、第３お
よび第４のインピーダンス回路網のインピーダン
スを変化させることにより高域および低域のブー
ストおよびカツトの周波数特性を得るとともに、
周波数特性のフラツト時はゲイン0dBで位相反転
のない第１のトーンコントロール回路を備え、第
２の増幅器の反転入力端子と接地端子との間に第
１の抵抗を、第２の増幅器の出力端子と第２の増
幅器の反転入力端子との間に第２の抵抗を接続
し、第２の増幅器の出力端子を第２の抵抗の抵抗
値を正の実数β倍した第３の抵抗と第１の抵抗の
抵抗値を正の実数β倍した第４の抵抗とを直列接
続した回路を通して接地し、第３の抵抗と第４の
抵抗との共通接続点に前記第１のトーンコントロ
ール回路の入力端子を接続し、前記第１のトーン
コントロール回路の出力端子をコンデンサを通し
て第２の増幅器の反転入力端子に接続し、第２の
増幅器の非反転入力端子に入力信号を加え、第２
の増幅器の出力端子から出力信号を得ることを特
徴とするものである。
以下、本発明を実施例により説明する。
第５図は本発明の一実施例の回路図である。第
５図において、非反転増幅器２５の出力電圧を抵
抗２６と２７とで分圧し、抵抗２７に印加される
電圧を非反転増幅器２５の反転入力端子に印加
し、非反転増幅器２５の出力電圧を抵抗２８と２
９とで分圧し、抵抗２９に印加される電圧を周波
数特性がフラツト時、ゲインが0dBで位相反転の
ないトーンコントロール回路３０に印加し、トー
ンコントロール回路３０の出力電圧はコンデンサ
３１を通して抵抗２６と２７の共通接続点に印加
するように構成する。抵抗２８と２９の並列抵抗
値はＤ点よりトーンコントロール回路３０を視た
入力インピーダンスより充分低く、かつ非反転増
幅器２５で充分駆動できる値に選択する。さらに
抵抗２６の抵抗値をR2、抵抗２７の抵抗値を
R1、抵抗２８の抵抗値をR3、抵抗２９の抵抗値
をR4とすれば抵抗２６，２７，２８および２９
の間にはR2／R1＝α、R3＝β（αR1）＝βR2、
R4＝βR1に設定する。なおαおよびβは正の実
数である。またINは入力端子を、OUTは出力端
子を示している。一方トーンコントロール回路３
０は結合コンデンサ３２と、抵抗３４とコンデン
サ３６との第１の並列回路と、抵抗４０と結合コ
ンデンサ４８とを直列接続した第１の直列回路を
通して、抵抗２８と抵抗２９との共通接続点の電
圧を非反転増幅器５６の非反転入力端子に入力
し、結合コンデンサ３３と、抵抗３５とコンデン
サ３７との第２の並列回路と、抵抗４１と結合コ
ンデンサ５１とを直列接続した第２の直列回路を
通して非反転増幅器５６の出力電圧を非反転増幅
器５６の反転入力端子に帰還し、第１の並列回路
と抵抗４０との共通接続点と、第２の並列回路と
抵抗４１との共通接続点との間に抵抗３８と低域
トーンコントロール用の可変抵抗４６と抵抗３９
とを直列接続した第３の直列回路を、抵抗４０と
結合コンデンサ４８との共通接続点と、抵抗４１
と結合コンデンサ５１との共通接続点との間に抵
抗４２とコンデンサ４４と高域トーンコントロー
ル用の可変抵抗４７とコンデンサ４５と抵抗４３
と直列接続した第４の直列回路をそれぞれ接続
し、可変抵抗４６および４７の摺動子は接地して
構成する。なお４９および５０は非反転増幅器５
６の非反転入力および反転入力用のバイアス用抵
抗である。
５図において、非反転増幅器２５の出力電圧を抵
抗２６と２７とで分圧し、抵抗２７に印加される
電圧を非反転増幅器２５の反転入力端子に印加
し、非反転増幅器２５の出力電圧を抵抗２８と２
９とで分圧し、抵抗２９に印加される電圧を周波
数特性がフラツト時、ゲインが0dBで位相反転の
ないトーンコントロール回路３０に印加し、トー
ンコントロール回路３０の出力電圧はコンデンサ
３１を通して抵抗２６と２７の共通接続点に印加
するように構成する。抵抗２８と２９の並列抵抗
値はＤ点よりトーンコントロール回路３０を視た
入力インピーダンスより充分低く、かつ非反転増
幅器２５で充分駆動できる値に選択する。さらに
抵抗２６の抵抗値をR2、抵抗２７の抵抗値を
R1、抵抗２８の抵抗値をR3、抵抗２９の抵抗値
をR4とすれば抵抗２６，２７，２８および２９
の間にはR2／R1＝α、R3＝β（αR1）＝βR2、
R4＝βR1に設定する。なおαおよびβは正の実
数である。またINは入力端子を、OUTは出力端
子を示している。一方トーンコントロール回路３
０は結合コンデンサ３２と、抵抗３４とコンデン
サ３６との第１の並列回路と、抵抗４０と結合コ
ンデンサ４８とを直列接続した第１の直列回路を
通して、抵抗２８と抵抗２９との共通接続点の電
圧を非反転増幅器５６の非反転入力端子に入力
し、結合コンデンサ３３と、抵抗３５とコンデン
サ３７との第２の並列回路と、抵抗４１と結合コ
ンデンサ５１とを直列接続した第２の直列回路を
通して非反転増幅器５６の出力電圧を非反転増幅
器５６の反転入力端子に帰還し、第１の並列回路
と抵抗４０との共通接続点と、第２の並列回路と
抵抗４１との共通接続点との間に抵抗３８と低域
トーンコントロール用の可変抵抗４６と抵抗３９
とを直列接続した第３の直列回路を、抵抗４０と
結合コンデンサ４８との共通接続点と、抵抗４１
と結合コンデンサ５１との共通接続点との間に抵
抗４２とコンデンサ４４と高域トーンコントロー
ル用の可変抵抗４７とコンデンサ４５と抵抗４３
と直列接続した第４の直列回路をそれぞれ接続
し、可変抵抗４６および４７の摺動子は接地して
構成する。なお４９および５０は非反転増幅器５
６の非反転入力および反転入力用のバイアス用抵
抗である。
上記のトーンコントロール回路３０において、
抵抗３４と３５の抵抗値をそれぞれR5、抵抗３
８と３９の抵抗値をそれぞれR6、抵抗４０と４
１の抵抗値をそれぞれR7、抵抗４２と４３の抵
抗値をそれぞれR8、結合コンデンサ３２と３３
の容量をC1、コンデンサ３６と３７の容量をそ
れぞれC2、結合コンデンサ４８と５１の容量を
それぞれC3、コンデンサ４４と４５の容量をそ
れぞれC4、可変抵抗４６の抵抗体の抵抗値をＲV
１、可変抵抗４７の抵抗体の抵抗値をＲV2、可変
抵抗４６の摺動子と可変抵抗４６の抵抗体と抵抗
３８との共通接続点までの抵抗体の抵抗値をr1、
可変抵抗４６の摺動子と可変抵抗４６の抵抗体と
抵抗３９との共通接続点までの抵抗体の抵抗値を
r2、同様に可変抵抗４７の摺動子と可変抵抗４７
の抵抗体とコンデンサ４４との共通接続点までの
抵抗体の抵抗値をr3、可変抵抗４７の摺動子と可
変抵抗４７の抵抗体とコンデンサ４５との共通接
続点までの抵抗体の抵抗体をr4とすれば、可変抵
抗４６，４７の摺動子がそれぞれの抵抗体の中点
位置にあるときは、摺動子からみたＤ点と非反転
増幅器５６の非反転入力端子との間の回路と、摺
動子からみた非反転増幅器５６の反転入力端子と
非反転増幅器５６の出力端子の間の回路とは対称
型となる。
抵抗３４と３５の抵抗値をそれぞれR5、抵抗３
８と３９の抵抗値をそれぞれR6、抵抗４０と４
１の抵抗値をそれぞれR7、抵抗４２と４３の抵
抗値をそれぞれR8、結合コンデンサ３２と３３
の容量をC1、コンデンサ３６と３７の容量をそ
れぞれC2、結合コンデンサ４８と５１の容量を
それぞれC3、コンデンサ４４と４５の容量をそ
れぞれC4、可変抵抗４６の抵抗体の抵抗値をＲV
１、可変抵抗４７の抵抗体の抵抗値をＲV2、可変
抵抗４６の摺動子と可変抵抗４６の抵抗体と抵抗
３８との共通接続点までの抵抗体の抵抗値をr1、
可変抵抗４６の摺動子と可変抵抗４６の抵抗体と
抵抗３９との共通接続点までの抵抗体の抵抗値を
r2、同様に可変抵抗４７の摺動子と可変抵抗４７
の抵抗体とコンデンサ４４との共通接続点までの
抵抗体の抵抗値をr3、可変抵抗４７の摺動子と可
変抵抗４７の抵抗体とコンデンサ４５との共通接
続点までの抵抗体の抵抗体をr4とすれば、可変抵
抗４６，４７の摺動子がそれぞれの抵抗体の中点
位置にあるときは、摺動子からみたＤ点と非反転
増幅器５６の非反転入力端子との間の回路と、摺
動子からみた非反転増幅器５６の反転入力端子と
非反転増幅器５６の出力端子の間の回路とは対称
型となる。
いま、トーンコントロール回路３０をインピー
ダンス回路網５２〜５５で示せば第５図の回路は
第６図に示した回路と等価である。そこで可変抵
抗４６，４７の摺動子を可変抵抗４６，４７の抵
抗体の中点に設定すればr1＝r2、r3＝r4であり、
インピーダンス回路網５２，５３，５４および５
５のインピーダンスをそれぞれZ1，Z2，Z3および
Z4とすればZ1＝Z3、Z2＝Z4となる。
ダンス回路網５２〜５５で示せば第５図の回路は
第６図に示した回路と等価である。そこで可変抵
抗４６，４７の摺動子を可変抵抗４６，４７の抵
抗体の中点に設定すればr1＝r2、r3＝r4であり、
インピーダンス回路網５２，５３，５４および５
５のインピーダンスをそれぞれZ1，Z2，Z3および
Z4とすればZ1＝Z3、Z2＝Z4となる。
抵抗２８と２９との共通接続点Ｄと非反転増幅
器５６の出力端子Ｅとの間の伝達関数Ｔは Ｔ＝Ｚ２／Ｚ１＋Ｚ２・Ｚ３＋Ｚ４／Ｚ４＝Ｚ２／Ｚ１＋Ｚ２・Ｚ１＋Ｚ２／Ｚ２＝１ となる。すなわちトーンコントロール回路３０の
周波数特性はr1＝r2、r3＝r4のときゲイン0dBであ
り、位相反転しないものとなり、このときの第５
図のトーンコントロール回路の等価回路は第７図
に示した如き回路となる。
器５６の出力端子Ｅとの間の伝達関数Ｔは Ｔ＝Ｚ２／Ｚ１＋Ｚ２・Ｚ３＋Ｚ４／Ｚ４＝Ｚ２／Ｚ１＋Ｚ２・Ｚ１＋Ｚ２／Ｚ２＝１ となる。すなわちトーンコントロール回路３０の
周波数特性はr1＝r2、r3＝r4のときゲイン0dBであ
り、位相反転しないものとなり、このときの第５
図のトーンコントロール回路の等価回路は第７図
に示した如き回路となる。
いま第５図において、Ｄ点とＥ点において切離
しトーンコントロール回路３０を独立させて、Ｄ
点に入力信号を加えたとき、Ｅ点の出力の周波数
特性は第８図に示した如くになる。すなわち可変
抵抗４６がr1＞r2において低域ブーストの、r2＞
r1において低域カツトの周波数特性が得られ、可
変抵抗４７がr3＞r4において高域ブーストの、r4
＞r3において高域カツトの特性が得られ、r1＝
r2、r3＝r4においてフラツトの特性が得られる。
しトーンコントロール回路３０を独立させて、Ｄ
点に入力信号を加えたとき、Ｅ点の出力の周波数
特性は第８図に示した如くになる。すなわち可変
抵抗４６がr1＞r2において低域ブーストの、r2＞
r1において低域カツトの周波数特性が得られ、可
変抵抗４７がr3＞r4において高域ブーストの、r4
＞r3において高域カツトの特性が得られ、r1＝
r2、r3＝r4においてフラツトの特性が得られる。
ついでＤ点およびＥ点の開放を止めて、Ｄ点お
よびＥ点を接続したときで、かつr1＝r2、r3＝r4
のとき、非反転増幅器２５の反転入力端子Ｆ点の
電位をＥF、非反転増幅器２５の出力端子Ｇ点の
電位すなわち出力電圧をＥGとすると、 ＥF＝（Ｒ１／Ｒ１＋αＲ１・１／１＋ＳＣＸ・Ｒ１αＲ１＋Ｒ１／Ｒ１＋αＲ１・ＳＣＸ・Ｒ１αＲ１／
１＋ＳＣＸ・Ｒ１αＲ１）ＥG となる。ここでＣXはコンデンサ３１の容量を、
Ｓはj2πｆを、は並列合成抵抗値を示してい
る。
よびＥ点を接続したときで、かつr1＝r2、r3＝r4
のとき、非反転増幅器２５の反転入力端子Ｆ点の
電位をＥF、非反転増幅器２５の出力端子Ｇ点の
電位すなわち出力電圧をＥGとすると、 ＥF＝（Ｒ１／Ｒ１＋αＲ１・１／１＋ＳＣＸ・Ｒ１αＲ１＋Ｒ１／Ｒ１＋αＲ１・ＳＣＸ・Ｒ１αＲ１／
１＋ＳＣＸ・Ｒ１αＲ１）ＥG となる。ここでＣXはコンデンサ３１の容量を、
Ｓはj2πｆを、は並列合成抵抗値を示してい
る。
故に
ＥF＝Ｒ１／Ｒ１＋２Ｒ１（１＋ＳＣＸ・Ｒ１αＲ１／１＋ＳＣＸ・Ｒ１αＲ１）ＥG＝１／１＋αＥG
非反転増幅器２５の裸のゲインをＧとすれば
Ｇ（Ｅi−ＥF）ＥG
なおＥiは入力端子INに印加された電圧であ
る。
る。
従つて
ＥＧ／Ｅｉ＝Ｇ／１＋〓〓〓Ｇ
いまＧ＝∞とすると
ＥＧ／Ｅｉ＝１＋α＝Ｒ１＋Ｒ２／Ｒ１
となり、r1＝r2、r3＝r4の場合、第５図および第
６図のトーンコントロール回路の伝達関数は周波
数の依存性がなく、直流から超高域まで増幅し、
第９図に示した如く横軸に周波数ｆを、縦軸にレ
スポンスdBをとつて示せば20 logＲ１＋Ｒ２／Ｒ１dBを
通 る周波数ｆ軸に平行な半直線となる。超低域周数
ではコンデンサ３１は開放とみなせ第５図および
第６図で示したトーンコントロール回路のゲイン
は抵抗２６と２７の抵抗値で決定される。低域か
ら高域にかけてはコンデンサ３１のリアクタンス
は小さくなり短絡とみなせて抵抗２８と２９の抵
抗値で第５図および第６図で示したトーンコント
ロール回路のゲインは定まるが、抵抗値R3とR4
の比は抵抗値R2とR1の比αと等しいためゲイン
は変化しない。
６図のトーンコントロール回路の伝達関数は周波
数の依存性がなく、直流から超高域まで増幅し、
第９図に示した如く横軸に周波数ｆを、縦軸にレ
スポンスdBをとつて示せば20 logＲ１＋Ｒ２／Ｒ１dBを
通 る周波数ｆ軸に平行な半直線となる。超低域周数
ではコンデンサ３１は開放とみなせ第５図および
第６図で示したトーンコントロール回路のゲイン
は抵抗２６と２７の抵抗値で決定される。低域か
ら高域にかけてはコンデンサ３１のリアクタンス
は小さくなり短絡とみなせて抵抗２８と２９の抵
抗値で第５図および第６図で示したトーンコント
ロール回路のゲインは定まるが、抵抗値R3とR4
の比は抵抗値R2とR1の比αと等しいためゲイン
は変化しない。
つぎに可変抵抗４６および４７の摺動子を回動
させることによりインピーダンス回路網５２，５
３，５４および５５のインピーダンスZ1，Z2，Z3
およびZ4を変化させてトーンコントロール回路３
０を低域カツト、ブースト、高域カツト、ブース
トさせれば高域および低域においてはコンデンサ
３１は短絡とみなせるため出力端子OUTには低
域カツト、ブースト、高域カツト、ブーストの周
波数特性が得られる。この場合、トーンコントロ
ール回路３０は非反転増幅器２５の帰還回路に挿
入されているためトーンコントロール回路３０単
独の場合のブースト特性は第５図のトーンコント
ロール回路においてはカツト特性となり、同様に
トーンコントロール回路３０単独の場合のカツト
特性は第５図のトーンコントロール回路ではブー
スト特性となり、r3＞r4のときは高域カツト、r4
＞r3のときは高域ブースト、r1＞r2のときは低域
カツト、r2＞r1のときは低域ブーストの周波数特
性が得られる。またコンデンサ３１のリアクタン
スが大きくなり開放とみなせる超低域周波数にお
いては可変抵抗４６および４７の摺動子を回動さ
せても第５図および第６図のトーンコントロール
回路のゲインは変化しない。従つて第５図および
第６図のトーンコントロール回路の周波数特性は
第１０図に示す如くになる。
させることによりインピーダンス回路網５２，５
３，５４および５５のインピーダンスZ1，Z2，Z3
およびZ4を変化させてトーンコントロール回路３
０を低域カツト、ブースト、高域カツト、ブース
トさせれば高域および低域においてはコンデンサ
３１は短絡とみなせるため出力端子OUTには低
域カツト、ブースト、高域カツト、ブーストの周
波数特性が得られる。この場合、トーンコントロ
ール回路３０は非反転増幅器２５の帰還回路に挿
入されているためトーンコントロール回路３０単
独の場合のブースト特性は第５図のトーンコント
ロール回路においてはカツト特性となり、同様に
トーンコントロール回路３０単独の場合のカツト
特性は第５図のトーンコントロール回路ではブー
スト特性となり、r3＞r4のときは高域カツト、r4
＞r3のときは高域ブースト、r1＞r2のときは低域
カツト、r2＞r1のときは低域ブーストの周波数特
性が得られる。またコンデンサ３１のリアクタン
スが大きくなり開放とみなせる超低域周波数にお
いては可変抵抗４６および４７の摺動子を回動さ
せても第５図および第６図のトーンコントロール
回路のゲインは変化しない。従つて第５図および
第６図のトーンコントロール回路の周波数特性は
第１０図に示す如くになる。
つぎに本発明の他の実施例につき説明する。
第１１図は本発明の他の実施例のトーンコント
ロール回路の回路図である。本実施例のトーンコ
ントロール回路は第５図に示したトーンコントロ
ール回路の抵抗３８，３９，４２，４３、コンデ
ンサ４４，４５を短絡し、代つて可変抵抗４６の
摺動子を抵抗５７を通して接地し、可変抵抗４７
の摺動子を抵抗５８とコンデンサ５９との直列回
路を通して接地したものであり、その作用は第５
図に示したトーンコントロール回路と同様である
ため詳細な説明は省略する。
ロール回路の回路図である。本実施例のトーンコ
ントロール回路は第５図に示したトーンコントロ
ール回路の抵抗３８，３９，４２，４３、コンデ
ンサ４４，４５を短絡し、代つて可変抵抗４６の
摺動子を抵抗５７を通して接地し、可変抵抗４７
の摺動子を抵抗５８とコンデンサ５９との直列回
路を通して接地したものであり、その作用は第５
図に示したトーンコントロール回路と同様である
ため詳細な説明は省略する。
また、前記一実施例および他の実施例のトーン
コントロール回路において可変抵抗４６および４
７に摺動子の回転角対抵抗変化率特性の簡単なＢ
型を使用しても周波数特性は第１２図に示す如く
摺動子の等角度回動に対して周波数軸に対して対
称の等間隔のブースト、カツト特性を得ることが
できる。
コントロール回路において可変抵抗４６および４
７に摺動子の回転角対抵抗変化率特性の簡単なＢ
型を使用しても周波数特性は第１２図に示す如く
摺動子の等角度回動に対して周波数軸に対して対
称の等間隔のブースト、カツト特性を得ることが
できる。
つぎにトーンコントロール作用を除去するデフ
イートスイツチの設置位置について説明する。デ
フイートスイツチ６０は第１３図に示した如く非
反転増幅器２５の反転入力端子とコンデンサ３１
との間に挿入すればよく、デフイートスイツチ６
０をオフ状態としたときはトーンコントロール回
路３０は作用せず第５図、第６図および第１１図
のトーンコントロール回路は直流増幅器となる。
またデフイートスイツチ６０をオン状態にしたと
きはトーンコントロール作用を行う。このためデ
フイートスイツチは１接点でよく極めて簡単に構
成することができる。
イートスイツチの設置位置について説明する。デ
フイートスイツチ６０は第１３図に示した如く非
反転増幅器２５の反転入力端子とコンデンサ３１
との間に挿入すればよく、デフイートスイツチ６
０をオフ状態としたときはトーンコントロール回
路３０は作用せず第５図、第６図および第１１図
のトーンコントロール回路は直流増幅器となる。
またデフイートスイツチ６０をオン状態にしたと
きはトーンコントロール作用を行う。このためデ
フイートスイツチは１接点でよく極めて簡単に構
成することができる。
以上説明した如く本説明によれば、直流電圧を
も増幅することができる。すなわち直流増幅器で
あり音質上良好な結果を得ることができる。
も増幅することができる。すなわち直流増幅器で
あり音質上良好な結果を得ることができる。
また直流増幅トーンコントロール作用を行うに
もかかわらず、可変抵抗の摺動子には全く直流電
流が流れず、摺動子と抵抗体との接触部分の電流
破壊の生ずることはない。
もかかわらず、可変抵抗の摺動子には全く直流電
流が流れず、摺動子と抵抗体との接触部分の電流
破壊の生ずることはない。
またブースト時、カツト時の直流および超低域
周波数でのゲインは周波数特性のフラツト時のゲ
インと同じであり、ブースト時、超低域周波数成
分によつて生ずるハウリングおよびモータポーテ
イング等の不快現象の発生することもない。
周波数でのゲインは周波数特性のフラツト時のゲ
インと同じであり、ブースト時、超低域周波数成
分によつて生ずるハウリングおよびモータポーテ
イング等の不快現象の発生することもない。
また増幅器のゲインは自由に設定することがで
き、周波数特性のフラツト時の位相回転は生じな
い。
き、周波数特性のフラツト時の位相回転は生じな
い。
また、トーンコントロール用の可変抵抗にＢ型
などの摺動子回転角度対抵抗変化率特性の可変抵
抗が使用できる。また、Ｂ型可変抵抗使用時、可
変抵抗の摺動子の等角度回動により周波数特性は
周波数軸に線対称で、かつ等間隔の特性が得られ
る。
などの摺動子回転角度対抵抗変化率特性の可変抵
抗が使用できる。また、Ｂ型可変抵抗使用時、可
変抵抗の摺動子の等角度回動により周波数特性は
周波数軸に線対称で、かつ等間隔の特性が得られ
る。
また、出力端子に現われる直流オフセツト電圧
は非反転増幅器２５によつて決まり、非反転増幅
器５６には無関係であるため、非反転増幅器２５
にのみ直流ドリフト対策を施せばすむ効果もあ
る。
は非反転増幅器２５によつて決まり、非反転増幅
器５６には無関係であるため、非反転増幅器２５
にのみ直流ドリフト対策を施せばすむ効果もあ
る。
第１図および第２図は従来のトーンコントロー
ル回路の回路図。第３図および第４図は従来のト
ーンコントロール回路の周波数特性曲線。第５図
は本発明の一実施例の回路図。第６図は第５図の
本発明の一実施例のトーンコントロール回路の等
価回路の回路図。第７図は第５図の本発明の一実
施例のトーンコントロール回路の作用の説明に供
する回路図。第８図および第９図は本発明のトー
ンコントロール回路の作用の説明に供する図。第
１０図および第１２図は本発明のトーンコントロ
ール回路の周波数特性曲線。第１１図は本発明の
他の実施例の回路図。第１３図は本発明のトーン
コントロール回路にデフイートスイツチを設ける
ときの回路図。 ２５および５６……非反転増幅器、４６および
４７……可変抵抗、IN……入力端子、OUT……
出力端子。
ル回路の回路図。第３図および第４図は従来のト
ーンコントロール回路の周波数特性曲線。第５図
は本発明の一実施例の回路図。第６図は第５図の
本発明の一実施例のトーンコントロール回路の等
価回路の回路図。第７図は第５図の本発明の一実
施例のトーンコントロール回路の作用の説明に供
する回路図。第８図および第９図は本発明のトー
ンコントロール回路の作用の説明に供する図。第
１０図および第１２図は本発明のトーンコントロ
ール回路の周波数特性曲線。第１１図は本発明の
他の実施例の回路図。第１３図は本発明のトーン
コントロール回路にデフイートスイツチを設ける
ときの回路図。 ２５および５６……非反転増幅器、４６および
４７……可変抵抗、IN……入力端子、OUT……
出力端子。
Claims (1)
- １ 入力端子と第１の増幅器の非反転入力端子と
の間に第１のインピーダンス回路網を、第１の増
幅器の非反転入力端子と接地端子との間に第２の
インピーダンス回路網を、第１の増幅器の反転入
力端子と第１の増幅器の出力端子との間に第３の
インピーダンス回路網を、第１の増幅器の反転入
力端子と接地端子との間に第４のインピーダンス
回路網をそれぞれ接続し、第１、第２、第３およ
び第４のインピーダンス回路網のインピーダンス
を変化させることにより高域および低域のブース
トおよびカツトの周波数特性を得るとともに、周
波数特性のフラツト時はゲイン0dbで位相反転の
ない第１のトーンコントロール回路を備え、第２
の増幅器の反転入力端子と接地端子との間に第１
の抵抗を、第２の増幅器の出力端子と第２の増幅
器の反転入力端子との間に第２の抵抗を接続し、
第２の増幅器の出力端子を第２の抵抗の抵抗値を
正の実数β倍した第３の抵抗と第１の抵抗の抵抗
値を正の実数β倍した第４の抵抗とを直列接続し
た回路を通して接地し、第３の抵抗と第４の抵抗
との共通接続点に前記第１のトーンコントロール
回路の入力端子を接続し、前記第１のトーンコン
トロール回路の出力端子をコンデンサを通して第
２の増幅器の反転入力端子に接続し、第２の増幅
器の非反転入力端子に入力信号を加え、第２の増
幅器の出力端子から出力信号を得ることを特徴と
するトーンコントロール回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3296979A JPS55125709A (en) | 1979-03-20 | 1979-03-20 | Tone control circuit |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3296979A JPS55125709A (en) | 1979-03-20 | 1979-03-20 | Tone control circuit |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55125709A JPS55125709A (en) | 1980-09-27 |
| JPS625364B2 true JPS625364B2 (ja) | 1987-02-04 |
Family
ID=12373725
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3296979A Granted JPS55125709A (en) | 1979-03-20 | 1979-03-20 | Tone control circuit |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS55125709A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01186020A (ja) * | 1988-01-20 | 1989-07-25 | Sanyo Electric Co Ltd | 多数ビツト誤り訂正方式 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6361364B2 (ja) * | 2014-08-08 | 2018-07-25 | 王子ホールディングス株式会社 | 繊維強化プラスチック成形体用基材抄造装置および繊維強化プラスチック成形体用基材抄造方法 |
-
1979
- 1979-03-20 JP JP3296979A patent/JPS55125709A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01186020A (ja) * | 1988-01-20 | 1989-07-25 | Sanyo Electric Co Ltd | 多数ビツト誤り訂正方式 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55125709A (en) | 1980-09-27 |
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