JPS6252315A - 燃焼不適分別ごみの焼却処理方法 - Google Patents
燃焼不適分別ごみの焼却処理方法Info
- Publication number
- JPS6252315A JPS6252315A JP19118485A JP19118485A JPS6252315A JP S6252315 A JPS6252315 A JP S6252315A JP 19118485 A JP19118485 A JP 19118485A JP 19118485 A JP19118485 A JP 19118485A JP S6252315 A JPS6252315 A JP S6252315A
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- JP
- Japan
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- kiln
- combustion
- temperature
- glass
- outlet
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- Incineration Of Waste (AREA)
- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はロータリキルン型炉を用いて廃プラスチック、
ガラス、アルミなどを同時に含有する廃棄物を焼却処理
する方法に関するものである。
ガラス、アルミなどを同時に含有する廃棄物を焼却処理
する方法に関するものである。
（従来の技術）
従来のロータリキルン型炉による焼却処理方法では、キ
ルン長をキルン径に対して２．５〜３倍程度に設計し積
極又は抑制燃焼を行いながら燃焼不十分な残渣はキルン
内で十分な時間をかけて焼却するようにしている。この
ロータリキルン型炉による焼却処理は有機物の完全焼却
を目的としており、従って焼却残渣はさらさらになるも
のが多く、熔融し液状になるような残渣に対しては全（
対応できないものであった。
ルン長をキルン径に対して２．５〜３倍程度に設計し積
極又は抑制燃焼を行いながら燃焼不十分な残渣はキルン
内で十分な時間をかけて焼却するようにしている。この
ロータリキルン型炉による焼却処理は有機物の完全焼却
を目的としており、従って焼却残渣はさらさらになるも
のが多く、熔融し液状になるような残渣に対しては全（
対応できないものであった。
以下、従来のロータリキルン型炉を用いる焼却処理法を
第２図に基づいて説明すると、１は廃棄物の供給ホッパ
で下部投入装置２に通じている。この供給ホッパ１及び
投入装置２には廃棄物の供給量及びキルン内への送出量
を調節するために作動する油圧ユニット１１が配されて
いる。
第２図に基づいて説明すると、１は廃棄物の供給ホッパ
で下部投入装置２に通じている。この供給ホッパ１及び
投入装置２には廃棄物の供給量及びキルン内への送出量
を調節するために作動する油圧ユニット１１が配されて
いる。
３はロータリキルンで、通常キルン３の長さは上記した
とおりキルン径りの２．５〜３倍に設計されており、従
来のこの種焼却処理ではプラスチックの完全燃焼を目的
としているためキルン３の出口側温度はＴＯＯ℃程度に
抑えられ、これ以上の温度で溶融し液状となるような残
渣には処理が困難とされていた。キルン３の出口側は再
燃室５に臨み、該再燃室５の下部でキルン３の出口近傍
には逆送型の火格子４′が設けられ、火格子４′の送出
し側からは残渣を排出する排出口が灰冷却槽９′に通じ
ている。この灰冷却槽９′から冷却された残渣１０が外
部に取り出される。前記火格子４にも油圧ユニッ）１１
が配され残渣を効率よく送り出すようにされる。
とおりキルン径りの２．５〜３倍に設計されており、従
来のこの種焼却処理ではプラスチックの完全燃焼を目的
としているためキルン３の出口側温度はＴＯＯ℃程度に
抑えられ、これ以上の温度で溶融し液状となるような残
渣には処理が困難とされていた。キルン３の出口側は再
燃室５に臨み、該再燃室５の下部でキルン３の出口近傍
には逆送型の火格子４′が設けられ、火格子４′の送出
し側からは残渣を排出する排出口が灰冷却槽９′に通じ
ている。この灰冷却槽９′から冷却された残渣１０が外
部に取り出される。前記火格子４にも油圧ユニッ）１１
が配され残渣を効率よく送り出すようにされる。
上記再燃室５内には燃焼空気用ファン１３によって燃焼
用空気が積極的に送り込まれ、再燃室５内で発生する不
完全燃焼ガス、分解ガスなどはボイラ６で燃焼され、排
ガス処理装置７を通り煙突８から外気′中に放出される
。このとき、ボイラ６と排ガス処理装置７の中間で排ガ
スの一部が循環ｈ゛ス用ラフアン２によってキルン３内
に送り込まれる。
用空気が積極的に送り込まれ、再燃室５内で発生する不
完全燃焼ガス、分解ガスなどはボイラ６で燃焼され、排
ガス処理装置７を通り煙突８から外気′中に放出される
。このとき、ボイラ６と排ガス処理装置７の中間で排ガ
スの一部が循環ｈ゛ス用ラフアン２によってキルン３内
に送り込まれる。
ところで、一般にプラスチック、ガラス、アルミなどを
含有する廃棄物の焼却には、プラスチックを如何に完全
燃焼させ、ガラス、アルミなどの残渣を如何に効率的に
処理するかの大きな２つの問題点がある。
含有する廃棄物の焼却には、プラスチックを如何に完全
燃焼させ、ガラス、アルミなどの残渣を如何に効率的に
処理するかの大きな２つの問題点がある。
即ち、プラスチックは直接燃焼させたり、或はプラスチ
ックなどから発生する濃い熱分解ガスを燃やしたりする
と、酸素不足により黒煙を発生させ不完全燃焼となり易
い。
ックなどから発生する濃い熱分解ガスを燃やしたりする
と、酸素不足により黒煙を発生させ不完全燃焼となり易
い。
−また、ガラスなどをキルン型炉により温度を上げて（
９００℃以上）処理しようとする場合には、温度の上昇
と共にその表面から軟化が始まり、互いに付着造粒され
た後、熔融現象が盛んとなり、他の無機物をまき込みな
がら粘度の低い液状となって、キルン３の回転によって
、壁面にまき上げられ溶融物が雨の様に落下しキルン３
の出口部にある堰の所にたまるようになる。このような
完全な液状の状態になると耐火材などの目地部分から浸
入して損傷事故を起こす要因となり、また上記のように
完全に液状となった残渣はキルンの堰を越えて流れ出し
再燃室５の火格子４上に流下して格子内に流れ込んで付
着固形化し機械の稼動を短時間のうちに不能にすること
になる。
９００℃以上）処理しようとする場合には、温度の上昇
と共にその表面から軟化が始まり、互いに付着造粒され
た後、熔融現象が盛んとなり、他の無機物をまき込みな
がら粘度の低い液状となって、キルン３の回転によって
、壁面にまき上げられ溶融物が雨の様に落下しキルン３
の出口部にある堰の所にたまるようになる。このような
完全な液状の状態になると耐火材などの目地部分から浸
入して損傷事故を起こす要因となり、また上記のように
完全に液状となった残渣はキルンの堰を越えて流れ出し
再燃室５の火格子４上に流下して格子内に流れ込んで付
着固形化し機械の稼動を短時間のうちに不能にすること
になる。
（発明が解決しようとする問題点）
上述のように従来分別ごみの焼却処理にあたっては、プ
ラスチックの完全焼却並びにガラス、アルミなどの残渣
処理を同時にかつ円滑に行い難いという問題点があった
。
ラスチックの完全焼却並びにガラス、アルミなどの残渣
処理を同時にかつ円滑に行い難いという問題点があった
。
そこで、本発明はプラスチック、紙類などの有機物の燃
焼状態とガラス、アルミなどの溶融残渣の温度に対する
物性変化を分析考察し、これらを上手く組み合わせるこ
とにより何ら問題のない円滑な焼却処理を行う方法を提
供しようとするものである。
焼状態とガラス、アルミなどの溶融残渣の温度に対する
物性変化を分析考察し、これらを上手く組み合わせるこ
とにより何ら問題のない円滑な焼却処理を行う方法を提
供しようとするものである。
（問題点を解決するための手段）
このため、本発明は廃プラスチック、廃ガラス、アルミ
缶を含有する燃焼不通な分別ごみに対するロータリキル
ン型焼却炉を使用した焼却 □処理方法において、キ
ルン長を従来より幾分長くキルン出口の堰を低く、火格
子を順送型として、更には廃プラスチック燃焼には排ガ
スの一部を循環させて抑制燃焼を行わせると共に、キル
ン出口ではガラス、アルミ類を液状にまで溶融させずに
棒状で排出できる温度に調整することによりプラスチッ
クの未燃焼を防ぎガラスなどの溶着による障害を防ぐよ
うにしたことを構成要件として、これを上記問題点の解
決手段とするものである。
缶を含有する燃焼不通な分別ごみに対するロータリキル
ン型焼却炉を使用した焼却 □処理方法において、キ
ルン長を従来より幾分長くキルン出口の堰を低く、火格
子を順送型として、更には廃プラスチック燃焼には排ガ
スの一部を循環させて抑制燃焼を行わせると共に、キル
ン出口ではガラス、アルミ類を液状にまで溶融させずに
棒状で排出できる温度に調整することによりプラスチッ
クの未燃焼を防ぎガラスなどの溶着による障害を防ぐよ
うにしたことを構成要件として、これを上記問題点の解
決手段とするものである。
（作用）
排ガスの適量をキルン入口に再循環させて、キルン内゛
の酸素濃度を所定値に制御し可燃不爆発性の混合ガスを
発生するように抑制燃焼を行わせた後、再燃室で完全燃
焼させる。また、キルン出口温度を残渣が軟化棒状にな
る温度となるように供給空気量と循環ガス量をコントロ
ールする。キルン内では残渣を棒状にして連続的に回転
させながら、適当な高さに設定したキルン出口の堰から
火格子上へ切断排出する。火格子上では棒状残渣は空気
により冷却され表面温度が下がり付着をしないで移送さ
れ排出される。
の酸素濃度を所定値に制御し可燃不爆発性の混合ガスを
発生するように抑制燃焼を行わせた後、再燃室で完全燃
焼させる。また、キルン出口温度を残渣が軟化棒状にな
る温度となるように供給空気量と循環ガス量をコントロ
ールする。キルン内では残渣を棒状にして連続的に回転
させながら、適当な高さに設定したキルン出口の堰から
火格子上へ切断排出する。火格子上では棒状残渣は空気
により冷却され表面温度が下がり付着をしないで移送さ
れ排出される。
キルンの長さを従来より長く設計し、キルン内では入口
より約３６程度までに乾燥、％程度までに熱分解、％程
度までに紙類の燃焼が終了するようにしている。
より約３６程度までに乾燥、％程度までに熱分解、％程
度までに紙類の燃焼が終了するようにしている。
（実施例）
まず、本発明を実施するための装置について、第３図で
示した従来装置と異なる部分を中心に説明する。
示した従来装置と異なる部分を中心に説明する。
第１図及び第２図は本発明を実施するためのロータリキ
ルン型炉を応用した焼却装置を示し、第２図はロータリ
キルンの断面構造を示すもので、図に示すとおりその長
さｌをキルン径りの３〜３．５倍に設定する。即ち１．
従来のものに比してキルン長ｌを長く設計するものであ
る。また、ロータリキルン３出口部の堰の高さを従来の
それより低く、たとえば１００〜１５０℃麿に設定する
。
ルン型炉を応用した焼却装置を示し、第２図はロータリ
キルンの断面構造を示すもので、図に示すとおりその長
さｌをキルン径りの３〜３．５倍に設定する。即ち１．
従来のものに比してキルン長ｌを長く設計するものであ
る。また、ロータリキルン３出口部の堰の高さを従来の
それより低く、たとえば１００〜１５０℃麿に設定する
。
このロータリキルン３を従来同様廃棄物の投入装置２と
再燃室５間に設置する。４は火格子で、第３図に示した
従来装置では逆送型の火格子４′を用いているが、本装
置では順送型のものを用いている。そ争て、本装置では
該火格子４の上面及び下面に向けて燃焼空気用ファンに
より燃焼用空気を積極的に送り込むようにしている。
再燃室５間に設置する。４は火格子で、第３図に示した
従来装置では逆送型の火格子４′を用いているが、本装
置では順送型のものを用いている。そ争て、本装置では
該火格子４の上面及び下面に向けて燃焼空気用ファンに
より燃焼用空気を積極的に送り込むようにしている。
特に図中Ａ及びＢで示す部位への空気供給は再燃室５か
ら排出残渣が水砕設備９で処理される際に発生する水蒸
気が再燃室の燃焼部へ入り込まないようにシールする機
能をも与えている。
ら排出残渣が水砕設備９で処理される際に発生する水蒸
気が再燃室の燃焼部へ入り込まないようにシールする機
能をも与えている。
更に、従来装置と異なる点について述べると、本装置で
は排ガス処理装置７と煙突８の中間から排ガスをロータ
リキルン３内に送るようにしている。
は排ガス処理装置７と煙突８の中間から排ガスをロータ
リキルン３内に送るようにしている。
このように従来装置の一部を変更することによって、本
発明の実施例では、まず第１にプラスチックを完全燃焼
させるために排ガスを一部循環させる抑制燃焼を行い、
第２にキルン３出口邪の温度を残渣が軟化してキルン３
の回転によって棒状を形成するに必要な適当な温度（８
００〜９００℃）にコントロールして残渣の排出をスム
ースにする。
発明の実施例では、まず第１にプラスチックを完全燃焼
させるために排ガスを一部循環させる抑制燃焼を行い、
第２にキルン３出口邪の温度を残渣が軟化してキルン３
の回転によって棒状を形成するに必要な適当な温度（８
００〜９００℃）にコントロールして残渣の排出をスム
ースにする。
ここで、キルン３人口部の温度Ｔｌ−＝キルン３出口部
の温度Ｔ２及び再燃室５上部温度Ｔ３とキルン３出口の
ガス成分（０２を１０％にする。）の各制御はキルン３
内への排ガス供給量Ｑｌ及び再燃室５内への燃焼用供給
空気量Ｑ２を制御することにより行う。この時、出口部
の堰の高さを適当な高さとすると棒状残渣の太さと切断
される長さがコントロールされることになる。その際キ
ルンの長さを径に対して上述のように３〜３．５倍とす
るとキルン３内での紙類等繊維質は完全に燃焼する。
の温度Ｔ２及び再燃室５上部温度Ｔ３とキルン３出口の
ガス成分（０２を１０％にする。）の各制御はキルン３
内への排ガス供給量Ｑｌ及び再燃室５内への燃焼用供給
空気量Ｑ２を制御することにより行う。この時、出口部
の堰の高さを適当な高さとすると棒状残渣の太さと切断
される長さがコントロールされることになる。その際キ
ルンの長さを径に対して上述のように３〜３．５倍とす
るとキルン３内での紙類等繊維質は完全に燃焼する。
残渣の自重とキルン３出口の堰によって切断されて再燃
室５に入った棒状の残渣は燃焼空気に晒され表面の温度
が低くなるためキルン３出口の火格子４上では溶着等は
トラブルは発生しない。しかしながらこれらの残渣も堆
積すると障害が発生し易くなるので、本実施例では従来
の逆送型火格子４′に代えて、階段状に形成された順送
型火格子４を用いて送りを円滑に行う様にすると共に、
その後の排出を更に容易にするため水中に落下させて水
砕を行い細かい粒状にして排出する。
室５に入った棒状の残渣は燃焼空気に晒され表面の温度
が低くなるためキルン３出口の火格子４上では溶着等は
トラブルは発生しない。しかしながらこれらの残渣も堆
積すると障害が発生し易くなるので、本実施例では従来
の逆送型火格子４′に代えて、階段状に形成された順送
型火格子４を用いて送りを円滑に行う様にすると共に、
その後の排出を更に容易にするため水中に落下させて水
砕を行い細かい粒状にして排出する。
第４にキルン３内での抑制燃焼によってガス化した可燃
ガス（分解ガス、不完全燃焼ガス等）は次の再燃室５に
おいて十分な空気により、完全燃焼される。キルン３内
で炭化される繊維質類の大部分はキルン内で焼却（紙類
は完全に焼却）され、残りは再燃室５内の順送型火格子
４上で焼却される。
ガス（分解ガス、不完全燃焼ガス等）は次の再燃室５に
おいて十分な空気により、完全燃焼される。キルン３内
で炭化される繊維質類の大部分はキルン内で焼却（紙類
は完全に焼却）され、残りは再燃室５内の順送型火格子
４上で焼却される。
ここで、熱変化による残渣の破砕は完全に溶融混合され
たものよりも軟化変形し付着した練炭の固まりの方が破
砕され易く、また残渣のキルン３からの排出は残渣が熔
融し堰の所にたまってしまうと押出す力が働かな（なり
、排出が円滑になされなくなるが、本゛実施例のように
残渣が棒状になるとキルン３の回転に伴い円滑に押出さ
れるようになる。
たものよりも軟化変形し付着した練炭の固まりの方が破
砕され易く、また残渣のキルン３からの排出は残渣が熔
融し堰の所にたまってしまうと押出す力が働かな（なり
、排出が円滑になされなくなるが、本゛実施例のように
残渣が棒状になるとキルン３の回転に伴い円滑に押出さ
れるようになる。
次に本発明を具体的に実施した例について述べると、本
実施例ではキルン型焼却炉（２ｍφＸ５ｍＬ）を使用し
て燃焼条件を変化させて実施した。試料分別ごみは、ガ
ラス３５〜４０％、プラスチック２３〜２６％、アルミ
９〜１０％の混合されたものを使用して、処理量１．Ｏ
ｔ／ｈ、キルン入口３００〜３５０℃、キルン出口８０
０℃〜８５０℃循環ガス量１０％（排ガスの）で実施し
た結果、十分に満足のいく焼却がなされた。その際残渣
は棒状となり、その径２００鶴長さ３００〜４００ｎで
排出されると共に未燃分は０．５％以下であった。残渣
の排出は順送型の火格子を用いているために非常に円滑
に排出された。
実施例ではキルン型焼却炉（２ｍφＸ５ｍＬ）を使用し
て燃焼条件を変化させて実施した。試料分別ごみは、ガ
ラス３５〜４０％、プラスチック２３〜２６％、アルミ
９〜１０％の混合されたものを使用して、処理量１．Ｏ
ｔ／ｈ、キルン入口３００〜３５０℃、キルン出口８０
０℃〜８５０℃循環ガス量１０％（排ガスの）で実施し
た結果、十分に満足のいく焼却がなされた。その際残渣
は棒状となり、その径２００鶴長さ３００〜４００ｎで
排出されると共に未燃分は０．５％以下であった。残渣
の排出は順送型の火格子を用いているために非常に円滑
に排出された。
一方、キルン出口の温度を上述の例より高く９００〜１
０００℃にコントロールして焼却処理を行ったところ、
焼却処理は良好ではあったが、残渣が溶融して液状とな
って排出され、再燃室の火格子上で堆積して大きなブロ
ックとなり投入開始後３時間で運転を中止せざるを得な
くなった。
０００℃にコントロールして焼却処理を行ったところ、
焼却処理は良好ではあったが、残渣が溶融して液状とな
って排出され、再燃室の火格子上で堆積して大きなブロ
ックとなり投入開始後３時間で運転を中止せざるを得な
くなった。
（発明の効果）
以上、詳細に説明したように本発明の焼却処理方法によ
ると、径に対して３．０〜３．５倍程度の長さをもった
キルン炉を利用しキルン出口側の温度を８００〜８５０
℃に制御すると共に排ガスの約昂を循環させた抑制燃焼
を行わせるようにしたためにプラスチックの完全燃焼と
、残渣の軟化棒状の形成によりスムースに排出させるこ
とが可能となった。これにより安定した燃焼、炉材の侵
食、火格子の詰まり、稼動停止などの種々のトラブルを
十分に避ける事が出来ることになる。
ると、径に対して３．０〜３．５倍程度の長さをもった
キルン炉を利用しキルン出口側の温度を８００〜８５０
℃に制御すると共に排ガスの約昂を循環させた抑制燃焼
を行わせるようにしたためにプラスチックの完全燃焼と
、残渣の軟化棒状の形成によりスムースに排出させるこ
とが可能となった。これにより安定した燃焼、炉材の侵
食、火格子の詰まり、稼動停止などの種々のトラブルを
十分に避ける事が出来ることになる。
第１図は本発明を実施するためのキルン型焼却炉の全容
概略図、第２図は本実施例に用いるロータリキルンの断
面図、第３図は従来のキルン型焼却炉の全容概略図であ
る。 図の主要部分の説明 ３−・・（ロータリ）キルン ４−火格子 ５−再燃室 ７−・・−排ガス処理装置 １２・−循環ガス用ファン １３・−燃焼空気用ファン 特 許 出 願 人 三菱重工業株式会社第１図 第２図
概略図、第２図は本実施例に用いるロータリキルンの断
面図、第３図は従来のキルン型焼却炉の全容概略図であ
る。 図の主要部分の説明 ３−・・（ロータリ）キルン ４−火格子 ５−再燃室 ７−・・−排ガス処理装置 １２・−循環ガス用ファン １３・−燃焼空気用ファン 特 許 出 願 人 三菱重工業株式会社第１図 第２図
Claims (1)
- 廃プラスチック、廃ガラス、アルミ缶を含有する燃焼不
通な分別ごみに対するロータリキルン型焼却炉を使用し
た焼却処理方法において、キルン長を従来より幾分長く
キルン出口の堰を低く、火格子を順送型として、更には
廃プラスチック燃焼には排ガスの一部を循環させて抑制
燃焼を行わせると共に、キルン出口ではガラス、アルミ
類を液状にまで溶融させずに棒状で排出できる温度に調
整することによりプラスチックの未燃焼を防ぎガラスな
どの溶着による障害を防ぐようにしたことを特徴とする
燃焼不通分別ごみの焼却処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19118485A JPS6252315A (ja) | 1985-08-30 | 1985-08-30 | 燃焼不適分別ごみの焼却処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19118485A JPS6252315A (ja) | 1985-08-30 | 1985-08-30 | 燃焼不適分別ごみの焼却処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6252315A true JPS6252315A (ja) | 1987-03-07 |
| JPH0465289B2 JPH0465289B2 (ja) | 1992-10-19 |
Family
ID=16270297
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19118485A Granted JPS6252315A (ja) | 1985-08-30 | 1985-08-30 | 燃焼不適分別ごみの焼却処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6252315A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05501683A (ja) * | 1989-11-03 | 1993-04-02 | アライド―シグナル・インコーポレーテッド | 高強力繊維で強化されたセラミック防護外装及び該防護外装製急断抵抗性物品 |
| JP2004003762A (ja) * | 2002-06-03 | 2004-01-08 | Hitachi Zosen Corp | ロータリーキルン |
| JP2005090916A (ja) * | 2003-09-19 | 2005-04-07 | Takuma Co Ltd | 焼却炉とその燃焼方法 |
| JP2008057597A (ja) * | 2006-08-30 | 2008-03-13 | Ntn Corp | 駒式ボールねじ |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5387581A (en) * | 1977-01-11 | 1978-08-02 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | Apparatus for fusing and combusting waste plastics |
-
1985
- 1985-08-30 JP JP19118485A patent/JPS6252315A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5387581A (en) * | 1977-01-11 | 1978-08-02 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | Apparatus for fusing and combusting waste plastics |
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|---|---|---|---|---|
| JPH05501683A (ja) * | 1989-11-03 | 1993-04-02 | アライド―シグナル・インコーポレーテッド | 高強力繊維で強化されたセラミック防護外装及び該防護外装製急断抵抗性物品 |
| JP2004003762A (ja) * | 2002-06-03 | 2004-01-08 | Hitachi Zosen Corp | ロータリーキルン |
| JP2005090916A (ja) * | 2003-09-19 | 2005-04-07 | Takuma Co Ltd | 焼却炉とその燃焼方法 |
| JP2008057597A (ja) * | 2006-08-30 | 2008-03-13 | Ntn Corp | 駒式ボールねじ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0465289B2 (ja) | 1992-10-19 |
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