JPS6233350B2 - - Google Patents
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- JPS6233350B2 JPS6233350B2 JP3980183A JP3980183A JPS6233350B2 JP S6233350 B2 JPS6233350 B2 JP S6233350B2 JP 3980183 A JP3980183 A JP 3980183A JP 3980183 A JP3980183 A JP 3980183A JP S6233350 B2 JPS6233350 B2 JP S6233350B2
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Landscapes
- Treatments For Attaching Organic Compounds To Fibrous Goods (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Description
本発明は、可縫性にすぐれ、特に目飛び発生の
問題を解消し、縫製品の品質を良好なものとする
合成繊維ミシン糸の製造方法に関する。 近年、合成繊維紡績糸ミシン糸は、高強力、品
質の均一性、コストメリツトなどにより急激にシ
エアを伸ばしてきているが、従来の綿カタン糸に
比較して可縫性において劣り、特に目飛びの発生
が多い欠点を有し、縫製能率及び品質の点で問題
が多かつた。 従来の合成繊維紡績糸ミシン糸は、初期伸長に
おけるモジユラスの点で綿カタン糸に比して極端
に低水準にあり、ミシン糸を高モジユラス化して
目飛びを改善しようとする試みが種々行なわれて
きている。それらの試みの１つは、合成繊維の製
造段階において高温、高倍率に延伸、熱処理して
得られた高モジユラス化繊維を用いる方法であ
り、他の試みは、紡績糸とした後単糸または合撚
糸の状態で定長または伸長熱処理する方法であ
る。 しかしながら、前者の方法のうち高モジユラス
化繊維を用いる方法は、該繊維を防績しても嵩性
が増加し構成繊維モジユラスのミシン糸モジユラ
ス向上寄与効果が小さくなり充分な効果を付与す
ることが困難であるという欠点を有する。また、
前者の方法のうち過度に高温で熱処理する方法は
高モジユラス化繊維がもろくなり硬化する欠点を
有する。他方、後者の方法のうち定長熱処理する
方法は紡績糸の糸軸方向繊維配向性を改善するに
は不十分であり、また伸長熱処理する方法は構成
繊維の糸軸方向配向性が向上されうるが熱収縮性
が大きくなりその後の染色処理により収縮が発生
し再び繊維配向性が乱れやすく、また、チーズ染
色する場合には内外層で収縮によるテンシヨン差
が生じ色斑、糸条の物性斑が発生しやすい欠点を
有する。 本発明者は、かかる合成繊維紡績糸ミシン糸の
可縫性特に目飛び現象について鋭意研究を重ねた
結果目飛びを改善するためには縫製時にミシン針
がつくるループを如何に大きく安定した形成する
かがポイントとなり、このループ形成にはミシン
糸物性として初期伸長時のモジユラスの大きさが
支配的要因であり、構成繊維のモジユラスはもと
よりミシン糸の構造すなわち糸の密度、構成繊維
の糸軸配向性に大きく依存していることを見い出
した。 本発明は、可縫性にすぐれ特に目飛びの発生の
問題のない理想的にモジユラスを向上させた合成
繊維ミシン糸の製造方法を提供することを目的と
する。 かかる目的を達成するために本発明は次のよう
な構成を有する。すなわち、本発明は、ステープ
ル繊維を20％以上含んで構成される合成繊維紡績
糸を２％以上の伸長状態で且つ下記の伸長温度
T1（℃）で伸長熱処理しついで複数本合撚し、
又は合成繊維紡績糸を複数本合撚しついで２％以
上の伸長状態で且つ下記の伸度温度T1（℃）で
伸長熱処理し、さらに下記の弛緩温度T2（℃）
で弛緩熱処理した後、染色し平滑剤を付与するこ
とを特徴とする合成繊維ミシン糸の製造方法であ
る。 〔Tg（℃）≦T1（℃）≦Tm（℃）−20（℃） Tm（℃）−90（℃）≦T2（℃）≦Tm（℃） −20（℃） Tg（℃）：２次転移点温度（℃） Tm（℃）：構成合成繊維の融点（℃）〕 本発明は、合成繊維紡績糸を単糸または合撚糸
の状態で伸長熱処理することにより構成繊維の糸
軸配向性を高め、糸密度を増加させ糸構造を変化
させ、その後オーバーフイード状態で弛緩熱処理
を行い、熱収縮を押さえ糸構造を熱的に安定化す
ることにより、高温染色処理後も得られるミシン
糸のモジユラスを理想的に保持せしめ、可縫性向
上特に目飛びの防止を図ろうとするものである。
以下に本発明を詳細に説明する。本発明に係る合
成繊維ミシン糸に使用される繊維としては、例え
ばポリエステル系、ポリアミド系、ポリビニール
アルコール系などの合成繊維、それらを主体とす
るブレンド若しくは共重合の繊維など熱可塑性を
有する繊維が挙げられ、糸構造としては、綿紡
式、スフ紡式または羊毛などの長繊維紡式などで
紡績される100％ステープル繊維からなる紡績糸
のほか、マルチフイラメント糸とステープル繊維
群とからなる混合複合糸、芯一鞘構造のコアヤー
ンが挙げられる。但し、本発明の合成繊維ミシン
糸は、カツトされたステープル繊維を20％以上含
んだ合成繊維紡績糸からなることが必要である。
これは、高速縫製または厚地縫製など過酷な縫製
条件で縫製する場合、ステープル繊維20％未満で
は針熱の影響を受けて糸切れしやすくなり、ま
た、ステープル繊維とフイラメントとの絡合性が
悪くなり、ステープル繊維の糸軸方向への移動、
脱落が発生しやすくなるからである。 次に、ステープル繊維を20％以上含んで構成さ
れる合成繊維紡績糸は、単糸又は複数本好ましく
は２〜６本合撚された合撚糸の状態で２％以上好
ましくは２％以上15％以下の伸長状態で伸長熱処
理される。伸長熱処理は、単糸の状態よりむしろ
合撚糸の状態で行なう方が糸切れ、熱効率の点で
好ましい。この伸長熱処理は、構成繊維の糸軸方
向の配向性を高め、前記合成繊維紡績糸の密度を
増加させるためであり、そのためにも伸長状態は
２％以上好ましくは２％以上15％以下にする。２
％未満では糸軸方向の繊維配向性の改良が不十分
であるからである。そして、この際の伸長温度
T1（℃）もこれに関連して重要であり、Tg
（℃）を２次転移点温度（℃）とし、Tm（℃）
を構成合成繊維の融点（℃）とすれば、伸長温度
T1（℃）はTg（℃）≦T1（℃）≦Tm（℃）−20
（℃）を満足しなければならない。なぜならば、
Tg（℃）未満の温度では伸長熱処理による糸構
造変形が不充分であり、Tm（℃）−20（℃）を
超える温度では繊維が硬化してもろくなり、ミシ
ン糸の消費過程での摩耗に対して弱くなるからで
ある。かかる観点から伸長温度T1（℃）は、
｛Tm（℃）−90（℃）｝以上、｛Tm（℃）−30
（℃）｝以下にするのが好ましい。なお、伸長熱処
理は、乾熱又は湿熱のもとで行なつて良いが、操
業性の点から乾熱の方が好ましい。 さらに、このように伸長熱処理した糸をオーバ
ーフイード状態で弛緩温度T2（℃）のもとに弛
緩熱処理を行なう。この弛緩熱処理の目的は、伸
長熱処理した糸の熱収縮率を低張力下に熱処理す
ることにより押さえ、糸構造的に安定化させ、染
色工程において熱収縮することにより糸のモジユ
ラスが大巾に低下することを防止しようとするも
のであり、また、チーズ染色する場合にチーズ内
外層の物性差、色斑の発生を防止するためであ
る。したがつて、弛緩熱処理の条件としては、伸
長熱処理した糸の糸軸方向に高配向した繊維配向
をできるだけ乱すことなく収縮率を押さえること
が必要であり、オーバーフイード状態で熱処理を
受ける糸がたるむことなく若干の緊張状態にあり
十分な熱処理を受ける条件が好ましいのである。
かかる観点から弛緩熱処理の弛緩温度T2（℃）
は、Tm（℃）−90（℃）≦T2（℃）≦Tm（℃）−
20（℃）を満足しなければならない。｛Tm
（℃）−90（℃）｝未満であると熱固定が不充分と
なり、｛Tm（℃）−20（℃）｝を超えると繊維は
硬化しもろくなるからである。なお、伸長温度
T1（℃）と弛緩温度T2（℃）との関係について
は、糸の安定化のためにT2（℃）≧T1（℃）が好
ましく、さらにT1（℃）をT1（℃）≧Tm（℃）−
90（℃）のような高温にする場合には特にT2
（℃）≧T1（℃）にするのが好ましい。これに関
連して弛緩熱処理のオーバーフイード状態として
は０〜20％にするのが好ましい。なお、弛緩熱処
理は、湿熱又は乾熱のいずれでも良いが、操作上
の点から乾熱の方が好ましい。０％未満の場合に
は収縮率を押さえることが不十分となり、20％を
超えるとたるみすぎて操業上支障が生ずることに
なる。 かくの如く、これらの熱処理により物性的に安
定化された糸は、合撚糸の場合にはそのまま、単
糸の場合には合撚後に染色加工される。染色加工
条件は、通常、構成繊維の染色に用いられている
条件でよい。その後、ミシン糸を用いて縫製する
ときに針熱を過度に発生させたりしないように、
また、摩耗による糸切れを防止するために従来法
に従いシリコンオイルなどの平滑剤を付与する。 このように本発明によれば、強力が大でありし
かも７％伸長時応力（ｇ／ｄ）が大であつて切断
伸度（％）も小さく、さらに収縮率も小さく安定
した合成繊維ミシン糸が安定して製造され、この
合成繊維ミシン糸を用いて縫製した場合には、目
飛びの問題は解消し、糸特性が安定しているため
に縫製中に調子が変化することなく糸切れが激減
し、縫製能力は飛躍的に向上して消費過程におけ
るパツカリングの問題も完全に解消するなど顕著
な効果が奏される。 実施例 ポリエチレンテレフタレート繊維のステープル
繊維（1.2d×44mm）を用いた60／1′s（英式綿番
手）の紡績糸を３本引揃えて単糸撚とは反対方向
のＺ方向に880T／Ｍの撚数で合撚した。その後
２段ヒートセツターを用い、次の条件で熱処理を
行つた。伸長熱処理の条件は、６％の伸長状態で
乾熱205℃であり、弛緩熱処理の条件は、４％の
オーバーフイード状態で乾熱210℃であつた。但
し、伸長熱処理のヒーター長及び弛緩熱処理のヒ
ーター長は、共に２ｍであり。熱処理後の糸の巻
取速度は80ｍ／分であつた。この熱処理後の合撚
糸をチーズに巻きあげ、分散染料を用いて染色加
工した後、シリコンを主体とするオイルを付与し
て本発明の合成繊維シミン糸を製造した。このよ
うに製造した本発明のミシン糸と、比較例１とし
ての合成繊維紡績糸ミシン糸の素材としては最も
評価の高いポリエステル繊維を用いた従来のポリ
エステル紡績糸ミシン糸（伸長熱処理も弛緩熱処
理も行なつていない。）と、比較例２としての６
％の伸長状態でしかも乾熱210℃の伸長温度で１
段熱処理したポリエステル紡績糸ミシン糸との性
能を測定し、その結果を表に示した。但し、比較
例１、比較例２とも本発明と同じ紡出条件、同じ
合撚条件、同一染色条件で加工したものである。
問題を解消し、縫製品の品質を良好なものとする
合成繊維ミシン糸の製造方法に関する。 近年、合成繊維紡績糸ミシン糸は、高強力、品
質の均一性、コストメリツトなどにより急激にシ
エアを伸ばしてきているが、従来の綿カタン糸に
比較して可縫性において劣り、特に目飛びの発生
が多い欠点を有し、縫製能率及び品質の点で問題
が多かつた。 従来の合成繊維紡績糸ミシン糸は、初期伸長に
おけるモジユラスの点で綿カタン糸に比して極端
に低水準にあり、ミシン糸を高モジユラス化して
目飛びを改善しようとする試みが種々行なわれて
きている。それらの試みの１つは、合成繊維の製
造段階において高温、高倍率に延伸、熱処理して
得られた高モジユラス化繊維を用いる方法であ
り、他の試みは、紡績糸とした後単糸または合撚
糸の状態で定長または伸長熱処理する方法であ
る。 しかしながら、前者の方法のうち高モジユラス
化繊維を用いる方法は、該繊維を防績しても嵩性
が増加し構成繊維モジユラスのミシン糸モジユラ
ス向上寄与効果が小さくなり充分な効果を付与す
ることが困難であるという欠点を有する。また、
前者の方法のうち過度に高温で熱処理する方法は
高モジユラス化繊維がもろくなり硬化する欠点を
有する。他方、後者の方法のうち定長熱処理する
方法は紡績糸の糸軸方向繊維配向性を改善するに
は不十分であり、また伸長熱処理する方法は構成
繊維の糸軸方向配向性が向上されうるが熱収縮性
が大きくなりその後の染色処理により収縮が発生
し再び繊維配向性が乱れやすく、また、チーズ染
色する場合には内外層で収縮によるテンシヨン差
が生じ色斑、糸条の物性斑が発生しやすい欠点を
有する。 本発明者は、かかる合成繊維紡績糸ミシン糸の
可縫性特に目飛び現象について鋭意研究を重ねた
結果目飛びを改善するためには縫製時にミシン針
がつくるループを如何に大きく安定した形成する
かがポイントとなり、このループ形成にはミシン
糸物性として初期伸長時のモジユラスの大きさが
支配的要因であり、構成繊維のモジユラスはもと
よりミシン糸の構造すなわち糸の密度、構成繊維
の糸軸配向性に大きく依存していることを見い出
した。 本発明は、可縫性にすぐれ特に目飛びの発生の
問題のない理想的にモジユラスを向上させた合成
繊維ミシン糸の製造方法を提供することを目的と
する。 かかる目的を達成するために本発明は次のよう
な構成を有する。すなわち、本発明は、ステープ
ル繊維を20％以上含んで構成される合成繊維紡績
糸を２％以上の伸長状態で且つ下記の伸長温度
T1（℃）で伸長熱処理しついで複数本合撚し、
又は合成繊維紡績糸を複数本合撚しついで２％以
上の伸長状態で且つ下記の伸度温度T1（℃）で
伸長熱処理し、さらに下記の弛緩温度T2（℃）
で弛緩熱処理した後、染色し平滑剤を付与するこ
とを特徴とする合成繊維ミシン糸の製造方法であ
る。 〔Tg（℃）≦T1（℃）≦Tm（℃）−20（℃） Tm（℃）−90（℃）≦T2（℃）≦Tm（℃） −20（℃） Tg（℃）：２次転移点温度（℃） Tm（℃）：構成合成繊維の融点（℃）〕 本発明は、合成繊維紡績糸を単糸または合撚糸
の状態で伸長熱処理することにより構成繊維の糸
軸配向性を高め、糸密度を増加させ糸構造を変化
させ、その後オーバーフイード状態で弛緩熱処理
を行い、熱収縮を押さえ糸構造を熱的に安定化す
ることにより、高温染色処理後も得られるミシン
糸のモジユラスを理想的に保持せしめ、可縫性向
上特に目飛びの防止を図ろうとするものである。
以下に本発明を詳細に説明する。本発明に係る合
成繊維ミシン糸に使用される繊維としては、例え
ばポリエステル系、ポリアミド系、ポリビニール
アルコール系などの合成繊維、それらを主体とす
るブレンド若しくは共重合の繊維など熱可塑性を
有する繊維が挙げられ、糸構造としては、綿紡
式、スフ紡式または羊毛などの長繊維紡式などで
紡績される100％ステープル繊維からなる紡績糸
のほか、マルチフイラメント糸とステープル繊維
群とからなる混合複合糸、芯一鞘構造のコアヤー
ンが挙げられる。但し、本発明の合成繊維ミシン
糸は、カツトされたステープル繊維を20％以上含
んだ合成繊維紡績糸からなることが必要である。
これは、高速縫製または厚地縫製など過酷な縫製
条件で縫製する場合、ステープル繊維20％未満で
は針熱の影響を受けて糸切れしやすくなり、ま
た、ステープル繊維とフイラメントとの絡合性が
悪くなり、ステープル繊維の糸軸方向への移動、
脱落が発生しやすくなるからである。 次に、ステープル繊維を20％以上含んで構成さ
れる合成繊維紡績糸は、単糸又は複数本好ましく
は２〜６本合撚された合撚糸の状態で２％以上好
ましくは２％以上15％以下の伸長状態で伸長熱処
理される。伸長熱処理は、単糸の状態よりむしろ
合撚糸の状態で行なう方が糸切れ、熱効率の点で
好ましい。この伸長熱処理は、構成繊維の糸軸方
向の配向性を高め、前記合成繊維紡績糸の密度を
増加させるためであり、そのためにも伸長状態は
２％以上好ましくは２％以上15％以下にする。２
％未満では糸軸方向の繊維配向性の改良が不十分
であるからである。そして、この際の伸長温度
T1（℃）もこれに関連して重要であり、Tg
（℃）を２次転移点温度（℃）とし、Tm（℃）
を構成合成繊維の融点（℃）とすれば、伸長温度
T1（℃）はTg（℃）≦T1（℃）≦Tm（℃）−20
（℃）を満足しなければならない。なぜならば、
Tg（℃）未満の温度では伸長熱処理による糸構
造変形が不充分であり、Tm（℃）−20（℃）を
超える温度では繊維が硬化してもろくなり、ミシ
ン糸の消費過程での摩耗に対して弱くなるからで
ある。かかる観点から伸長温度T1（℃）は、
｛Tm（℃）−90（℃）｝以上、｛Tm（℃）−30
（℃）｝以下にするのが好ましい。なお、伸長熱処
理は、乾熱又は湿熱のもとで行なつて良いが、操
業性の点から乾熱の方が好ましい。 さらに、このように伸長熱処理した糸をオーバ
ーフイード状態で弛緩温度T2（℃）のもとに弛
緩熱処理を行なう。この弛緩熱処理の目的は、伸
長熱処理した糸の熱収縮率を低張力下に熱処理す
ることにより押さえ、糸構造的に安定化させ、染
色工程において熱収縮することにより糸のモジユ
ラスが大巾に低下することを防止しようとするも
のであり、また、チーズ染色する場合にチーズ内
外層の物性差、色斑の発生を防止するためであ
る。したがつて、弛緩熱処理の条件としては、伸
長熱処理した糸の糸軸方向に高配向した繊維配向
をできるだけ乱すことなく収縮率を押さえること
が必要であり、オーバーフイード状態で熱処理を
受ける糸がたるむことなく若干の緊張状態にあり
十分な熱処理を受ける条件が好ましいのである。
かかる観点から弛緩熱処理の弛緩温度T2（℃）
は、Tm（℃）−90（℃）≦T2（℃）≦Tm（℃）−
20（℃）を満足しなければならない。｛Tm
（℃）−90（℃）｝未満であると熱固定が不充分と
なり、｛Tm（℃）−20（℃）｝を超えると繊維は
硬化しもろくなるからである。なお、伸長温度
T1（℃）と弛緩温度T2（℃）との関係について
は、糸の安定化のためにT2（℃）≧T1（℃）が好
ましく、さらにT1（℃）をT1（℃）≧Tm（℃）−
90（℃）のような高温にする場合には特にT2
（℃）≧T1（℃）にするのが好ましい。これに関
連して弛緩熱処理のオーバーフイード状態として
は０〜20％にするのが好ましい。なお、弛緩熱処
理は、湿熱又は乾熱のいずれでも良いが、操作上
の点から乾熱の方が好ましい。０％未満の場合に
は収縮率を押さえることが不十分となり、20％を
超えるとたるみすぎて操業上支障が生ずることに
なる。 かくの如く、これらの熱処理により物性的に安
定化された糸は、合撚糸の場合にはそのまま、単
糸の場合には合撚後に染色加工される。染色加工
条件は、通常、構成繊維の染色に用いられている
条件でよい。その後、ミシン糸を用いて縫製する
ときに針熱を過度に発生させたりしないように、
また、摩耗による糸切れを防止するために従来法
に従いシリコンオイルなどの平滑剤を付与する。 このように本発明によれば、強力が大でありし
かも７％伸長時応力（ｇ／ｄ）が大であつて切断
伸度（％）も小さく、さらに収縮率も小さく安定
した合成繊維ミシン糸が安定して製造され、この
合成繊維ミシン糸を用いて縫製した場合には、目
飛びの問題は解消し、糸特性が安定しているため
に縫製中に調子が変化することなく糸切れが激減
し、縫製能力は飛躍的に向上して消費過程におけ
るパツカリングの問題も完全に解消するなど顕著
な効果が奏される。 実施例 ポリエチレンテレフタレート繊維のステープル
繊維（1.2d×44mm）を用いた60／1′s（英式綿番
手）の紡績糸を３本引揃えて単糸撚とは反対方向
のＺ方向に880T／Ｍの撚数で合撚した。その後
２段ヒートセツターを用い、次の条件で熱処理を
行つた。伸長熱処理の条件は、６％の伸長状態で
乾熱205℃であり、弛緩熱処理の条件は、４％の
オーバーフイード状態で乾熱210℃であつた。但
し、伸長熱処理のヒーター長及び弛緩熱処理のヒ
ーター長は、共に２ｍであり。熱処理後の糸の巻
取速度は80ｍ／分であつた。この熱処理後の合撚
糸をチーズに巻きあげ、分散染料を用いて染色加
工した後、シリコンを主体とするオイルを付与し
て本発明の合成繊維シミン糸を製造した。このよ
うに製造した本発明のミシン糸と、比較例１とし
ての合成繊維紡績糸ミシン糸の素材としては最も
評価の高いポリエステル繊維を用いた従来のポリ
エステル紡績糸ミシン糸（伸長熱処理も弛緩熱処
理も行なつていない。）と、比較例２としての６
％の伸長状態でしかも乾熱210℃の伸長温度で１
段熱処理したポリエステル紡績糸ミシン糸との性
能を測定し、その結果を表に示した。但し、比較
例１、比較例２とも本発明と同じ紡出条件、同じ
合撚条件、同一染色条件で加工したものである。
【表】
上記表において強力、切断伸度、７％伸長時応
力などは定速伸長型引張試験機（東洋ボールドウ
イン社製、テンシロン）を用いて強伸度曲線を描
き読み取つた。また、乾熱収縮率（％）は160℃
×30分、初期荷重1/30ｇ／ｄで測定した。さら
に、目飛び、糸切れは、天竺編地（綿糸50／1′s
使い）の５枚重ねを２重環縫ミシン（ユニオンス
ペシヤル56300N）で200枚縫製したときの欠点発
生回数で評価した。 上表より明らかなように、本発明にかかる合成
繊維ミシン糸は、従来法のミシン糸に比し、抜群
の可縫性を有し、縫製中の調子は全く好調で縫目
もきわめてきれいで、アイロンプレス及び洗たく
によつてもパツカリングなどの発生もなく縫製品
の品位は抜群にすぐれたものであつた。
力などは定速伸長型引張試験機（東洋ボールドウ
イン社製、テンシロン）を用いて強伸度曲線を描
き読み取つた。また、乾熱収縮率（％）は160℃
×30分、初期荷重1/30ｇ／ｄで測定した。さら
に、目飛び、糸切れは、天竺編地（綿糸50／1′s
使い）の５枚重ねを２重環縫ミシン（ユニオンス
ペシヤル56300N）で200枚縫製したときの欠点発
生回数で評価した。 上表より明らかなように、本発明にかかる合成
繊維ミシン糸は、従来法のミシン糸に比し、抜群
の可縫性を有し、縫製中の調子は全く好調で縫目
もきわめてきれいで、アイロンプレス及び洗たく
によつてもパツカリングなどの発生もなく縫製品
の品位は抜群にすぐれたものであつた。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ステープル繊維を20％以上含んで構成される
合成繊維紡績糸を２％以上の伸長状態で且つ下記
の伸長温度T1（℃）で伸長熱処理し、ついで複
数本合撚し、さらにオーバーフイード状態のもと
に下記の弛緩温度T2（℃）で弛緩熱処理した
後、染色し平滑剤を付与することを特徴とする合
成繊維ミシン糸の製造方法。 〔Tg（℃）≦T1（℃）≦Tm（℃）−20（℃） Tm（℃）−90（℃）≦T2（℃）≦Tm（℃） −20（℃） Tg（℃）：２次転移点温度（℃） Tm（℃）：構成合成繊維の融点（℃）〕 ２ 弛緩温度T2（℃）が伸長温度T1（℃）以上
である特許請求の範囲第１項記載の合成繊維ミシ
ン糸の製造方法。 ３ ステープル繊維を20％以上含んで構成される
合成繊維紡績糸を複数本合撚し、ついで２％以上
の伸長状態で且つ下記の伸長温度T1（℃）で伸
長熱処理し、さらにオーバーフイード状態のもと
に下記の弛緩温度T2（℃）で弛緩熱処理した
後、染色し平滑剤を付与することを特徴とする合
成繊維ミシン糸の製造方法。 〔Tg（℃）≦T1（℃）≦Tm（℃）−20（℃） Tm（℃）−90（℃）≦T2（℃）≦Tm（℃） −20（℃） Tg（℃）：２次転移点温度（℃） Tm（℃）：構成合成繊維の融点（℃）〕 ４ 弛緩温度T2（℃）が伸長温度T1（℃）以上
である特許請求の範囲第３項記載の合成繊維ミシ
ン糸の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3980183A JPS59168182A (ja) | 1983-03-09 | 1983-03-09 | 合成繊維ミシン糸の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3980183A JPS59168182A (ja) | 1983-03-09 | 1983-03-09 | 合成繊維ミシン糸の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59168182A JPS59168182A (ja) | 1984-09-21 |
| JPS6233350B2 true JPS6233350B2 (ja) | 1987-07-20 |
Family
ID=12563055
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3980183A Granted JPS59168182A (ja) | 1983-03-09 | 1983-03-09 | 合成繊維ミシン糸の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59168182A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61108744A (ja) * | 1984-10-29 | 1986-05-27 | 東洋紡績株式会社 | 耐熱性にすぐれたスパンミシン糸 |
-
1983
- 1983-03-09 JP JP3980183A patent/JPS59168182A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59168182A (ja) | 1984-09-21 |
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