JPS6230560B2 - - Google Patents
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- JPS6230560B2 JPS6230560B2 JP55084271A JP8427180A JPS6230560B2 JP S6230560 B2 JPS6230560 B2 JP S6230560B2 JP 55084271 A JP55084271 A JP 55084271A JP 8427180 A JP8427180 A JP 8427180A JP S6230560 B2 JPS6230560 B2 JP S6230560B2
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- JP
- Japan
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- transmission
- output
- transformer
- lines
- transistors
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Links
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 33
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims description 10
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 14
- 230000005236 sound signal Effects 0.000 description 8
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 3
- 230000005669 field effect Effects 0.000 description 3
- 230000008054 signal transmission Effects 0.000 description 2
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04R—LOUDSPEAKERS, MICROPHONES, GRAMOPHONE PICK-UPS OR LIKE ACOUSTIC ELECTROMECHANICAL TRANSDUCERS; DEAF-AID SETS; PUBLIC ADDRESS SYSTEMS
- H04R19/00—Electrostatic transducers
- H04R19/04—Microphones
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Circuit For Audible Band Transducer (AREA)
- Amplifiers (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はコンデンサマイクロホン出力の伝送回
路に関し、特にエレクトレツト形またはバイアス
形のコンデンサマイクロホンの出力信号を伝送す
る回路に用いて最適なものである。
路に関し、特にエレクトレツト形またはバイアス
形のコンデンサマイクロホンの出力信号を伝送す
る回路に用いて最適なものである。
バイアス形のコンデンサマイクロホンは振動板
と固定電極板との間に印加するバイアス用の直流
電圧を必要とする。またエレクトレツト形のコン
デンサマイクロホンはバイアス電圧が不用である
が、FETヘツドアンプの動作電源を必要とす
る。このためコンデンサマイクロホンからの出力
信号の伝送ケーブルには信号ライン及び電源ライ
ンを必要とするが、ライン数を少なくするために
これらの信号ラインと電源ラインとを共用した方
式が知られている。
と固定電極板との間に印加するバイアス用の直流
電圧を必要とする。またエレクトレツト形のコン
デンサマイクロホンはバイアス電圧が不用である
が、FETヘツドアンプの動作電源を必要とす
る。このためコンデンサマイクロホンからの出力
信号の伝送ケーブルには信号ライン及び電源ライ
ンを必要とするが、ライン数を少なくするために
これらの信号ラインと電源ラインとを共用した方
式が知られている。
第1図は従来から知られているコンデンサマイ
クロホン出力の伝送回路であつて、エレクトレツ
ト形コンデンサマイクロホン1の出力は電界効果
トランジスタFET2及び抵抗Rから成るソース
ホロワ回路及びコンデンサ4を夫々介してトラン
ス5の1次巻線5aに供給される。トランス5の
2次巻線5bの出力はライン7,8を備えるマイ
クケーブル10を介して受信側のトランス6の1
次巻線6aに供給され、その2次巻線6bから音
声信号を得ている。なおマイクケーブル10のラ
イン9はシールド用の接地導体である。
クロホン出力の伝送回路であつて、エレクトレツ
ト形コンデンサマイクロホン1の出力は電界効果
トランジスタFET2及び抵抗Rから成るソース
ホロワ回路及びコンデンサ4を夫々介してトラン
ス5の1次巻線5aに供給される。トランス5の
2次巻線5bの出力はライン7,8を備えるマイ
クケーブル10を介して受信側のトランス6の1
次巻線6aに供給され、その2次巻線6bから音
声信号を得ている。なおマイクケーブル10のラ
イン9はシールド用の接地導体である。
FET2の動作電源は、トランス6の1次巻線
6aの中間タツプからライン7,8を通り、トラ
ンス5の2次巻線5bの中間タツプから取り出さ
れてFET2のドレインに供給される。なおマイ
クケーブル10のライン7,8はシールドライン
9から見て互にほぼ等しい直流電位を有してい
る。従つてトランス5からライン7,8を介して
伝送される信号は、接地電位から見て例えばライ
ン7の信号レベルが増大したとき、他方のライン
8の信号レベルが減少するようなバランス出力
(差動信号)に変換されている。このため受信側
のトランス6の2次巻線6bからは伝送された信
号成分のみを得ることができ、例えばライン7,
8の夫々にハム等の同相の雑音成分が重畳して
も、この雑音成分はトランス6の出力に現われな
いようになつている。このような伝送方式をフア
ンタムパワーリング方式と呼んでいる。
6aの中間タツプからライン7,8を通り、トラ
ンス5の2次巻線5bの中間タツプから取り出さ
れてFET2のドレインに供給される。なおマイ
クケーブル10のライン7,8はシールドライン
9から見て互にほぼ等しい直流電位を有してい
る。従つてトランス5からライン7,8を介して
伝送される信号は、接地電位から見て例えばライ
ン7の信号レベルが増大したとき、他方のライン
8の信号レベルが減少するようなバランス出力
(差動信号)に変換されている。このため受信側
のトランス6の2次巻線6bからは伝送された信
号成分のみを得ることができ、例えばライン7,
8の夫々にハム等の同相の雑音成分が重畳して
も、この雑音成分はトランス6の出力に現われな
いようになつている。このような伝送方式をフア
ンタムパワーリング方式と呼んでいる。
第1図の方式は信号の伝送にトランスを必要と
する上に、トランスの巻線に直流電流を流してい
るので、トランスの周波数特性が劣化するという
欠点を有する。
する上に、トランスの巻線に直流電流を流してい
るので、トランスの周波数特性が劣化するという
欠点を有する。
第2図はトランスの巻線に直流電流を流さない
ようにした従来のコンデンサマイクロホン出力伝
送回路で、直流電源電流は抵抗R3,R4から成
る分流器、ライン7,8及び抵抗R1,R2から
成る分流器を介して流れるようになつている。こ
の方法では、R1=R2,R3=R4であればト
ランス巻線に直流電流は流れない。しかし抵抗R
1〜R4における電力損失及び信号レベルの低下
がある。
ようにした従来のコンデンサマイクロホン出力伝
送回路で、直流電源電流は抵抗R3,R4から成
る分流器、ライン7,8及び抵抗R1,R2から
成る分流器を介して流れるようになつている。こ
の方法では、R1=R2,R3=R4であればト
ランス巻線に直流電流は流れない。しかし抵抗R
1〜R4における電力損失及び信号レベルの低下
がある。
本発明は上述の問題を一掃したコンデンサマイ
クロホン出力の伝送回路を提供するものである。
以下本発明の実施例を図面を参照して説明する。
クロホン出力の伝送回路を提供するものである。
以下本発明の実施例を図面を参照して説明する。
第3図は本発明の第1の実施例を示すコンデン
サマイクロホン出力の伝送回路である。第3図に
おいて、エレクトレツト形コンデンサマイクロホ
ン1の出力は差動アンプを構成している一対の電
界効果トランジスタQ1,Q2のうちのQ1のゲ
ートに供給される。他方のトランジスタQ2のゲ
ートと接地ライン9との間には、ゲートを交流的
に接地するためのコンデンサC1が接続されてい
る。トランジスタQ1,Q2のドレインには負荷
抵抗R5,R6が接続され、これらの負荷抵抗R
5,R6には、第1図及び第2図と同じくマイク
ケーブル10の受信端側の抵抗R3,R4及びラ
イン7,8を介して直流電源電圧が供給される。
なおトランジスタQ1,Q2の共通ソース回路に
結合されているトランジスタQ3は差動アンプの
定電流源であつて、そのソース側に接続されてい
る可変抵抗VRを調整することにより、差動増巾
器のゲインを変化させることができる。
サマイクロホン出力の伝送回路である。第3図に
おいて、エレクトレツト形コンデンサマイクロホ
ン1の出力は差動アンプを構成している一対の電
界効果トランジスタQ1,Q2のうちのQ1のゲ
ートに供給される。他方のトランジスタQ2のゲ
ートと接地ライン9との間には、ゲートを交流的
に接地するためのコンデンサC1が接続されてい
る。トランジスタQ1,Q2のドレインには負荷
抵抗R5,R6が接続され、これらの負荷抵抗R
5,R6には、第1図及び第2図と同じくマイク
ケーブル10の受信端側の抵抗R3,R4及びラ
イン7,8を介して直流電源電圧が供給される。
なおトランジスタQ1,Q2の共通ソース回路に
結合されているトランジスタQ3は差動アンプの
定電流源であつて、そのソース側に接続されてい
る可変抵抗VRを調整することにより、差動増巾
器のゲインを変化させることができる。
トランジスタQ1,Q2の夫々のドレインから
得られる出力信号はコンデンサC2,C3を介し
てトランジスタQ4,Q5のベースに供給され
る。トランジスタQ4,Q5の夫々のエミツタと
ライン7,8との間には小抵抗R7,R8が接続
され、これらの抵抗R7,R8及びケーブル10
の受信端の電源分圧用の抵抗R3,R4及び上記
トランジスタQ4,Q5でもつて一対のエミツタ
ホロワ回路が構成されている。差動アンプの出力
信号はこれらのエミツタホロワ回路及びライン
7,8を介して受信端側のトランス6の1次巻線
6aに送られる。
得られる出力信号はコンデンサC2,C3を介し
てトランジスタQ4,Q5のベースに供給され
る。トランジスタQ4,Q5の夫々のエミツタと
ライン7,8との間には小抵抗R7,R8が接続
され、これらの抵抗R7,R8及びケーブル10
の受信端の電源分圧用の抵抗R3,R4及び上記
トランジスタQ4,Q5でもつて一対のエミツタ
ホロワ回路が構成されている。差動アンプの出力
信号はこれらのエミツタホロワ回路及びライン
7,8を介して受信端側のトランス6の1次巻線
6aに送られる。
これを更に具体的に説明すると、差動増幅器を
構成するトランジスタQ1,Q2の各交流出力
は、エミツタホロワ回路を構成するトランジスタ
Q4,Q5の各ベースにコンデンサC2,C3を
介して供給される。このためマイクロホン1に音
声入力があつた場合、このマイクロホン1から得
られる出力は差動増幅器によつて差動増幅されて
上記一対のエミツタホロワ回路を構成するトラン
ジスタQ4,Q5の各ベースに供給されるので、
これらのトランジスタQ4,Q5のベース電位は
上記マイクロホン1の音声入力に応じて変化す
る。そして各々のトランジスタQ4,Q5のベー
ス電位が音声入力に応じて変化することにより、
これらのトランジスタQ4,Q5のエミツタ−コ
レクタ間のインピーダンスが音声入力に応じて変
化する。従つてそこを流れる電流も上記音声電流
の変化に応じて変化する。
構成するトランジスタQ1,Q2の各交流出力
は、エミツタホロワ回路を構成するトランジスタ
Q4,Q5の各ベースにコンデンサC2,C3を
介して供給される。このためマイクロホン1に音
声入力があつた場合、このマイクロホン1から得
られる出力は差動増幅器によつて差動増幅されて
上記一対のエミツタホロワ回路を構成するトラン
ジスタQ4,Q5の各ベースに供給されるので、
これらのトランジスタQ4,Q5のベース電位は
上記マイクロホン1の音声入力に応じて変化す
る。そして各々のトランジスタQ4,Q5のベー
ス電位が音声入力に応じて変化することにより、
これらのトランジスタQ4,Q5のエミツタ−コ
レクタ間のインピーダンスが音声入力に応じて変
化する。従つてそこを流れる電流も上記音声電流
の変化に応じて変化する。
なおトランジスタQ4,Q5には負荷抵抗とし
て小抵抗R7,R8及び抵抗R3,R4がそれぞ
れ接続されているので、上記電流はこれらの負荷
抵抗を流れることになる。このためトランジスタ
Q4,Q5の出力は小抵抗R7,R8と抵抗R
3,R4の間、即ちライン7,8に現れて、これ
ら受信側のトランス6の一次巻線6aの電位を音
声入力に応じて変化させるから、二次巻線6b側
から音声信号を得ることができる。
て小抵抗R7,R8及び抵抗R3,R4がそれぞ
れ接続されているので、上記電流はこれらの負荷
抵抗を流れることになる。このためトランジスタ
Q4,Q5の出力は小抵抗R7,R8と抵抗R
3,R4の間、即ちライン7,8に現れて、これ
ら受信側のトランス6の一次巻線6aの電位を音
声入力に応じて変化させるから、二次巻線6b側
から音声信号を得ることができる。
従つてライン7,8に流れる信号電流は、従来
と同じように一方が増大したとき他方が減少する
ようなバランス関係を有しているから、ライン
7,8に同相の外来雑音成分が重畳しても、この
雑音成分はトランス6の出力には現われない。
と同じように一方が増大したとき他方が減少する
ようなバランス関係を有しているから、ライン
7,8に同相の外来雑音成分が重畳しても、この
雑音成分はトランス6の出力には現われない。
更に、マイクケーブル10の送信端のエミツタ
ホロワ回路によつて、ライン7,8から見た信号
源のインピーダンスを例えば600Ω程度に減少さ
せることができ、これによつてマイクケーブル1
0が100m程度あつてもハム、バズ等の外来雑音
の影響を受けにくくすることができる。
ホロワ回路によつて、ライン7,8から見た信号
源のインピーダンスを例えば600Ω程度に減少さ
せることができ、これによつてマイクケーブル1
0が100m程度あつてもハム、バズ等の外来雑音
の影響を受けにくくすることができる。
なおケーブル10の受信端の抵抗R3,R4
は、電源電圧を均等に分割してトランス6の1次
巻線6aに直流分を流さないようにする働きと、
トランジスタQ4,Q5のエミツタホロワ回路の
負荷抵抗としての働きとを有していて、伝送信号
及び電源電圧を損失する第2図の従来の分流器と
しての抵抗R3,R4とは働きを異にしている。
は、電源電圧を均等に分割してトランス6の1次
巻線6aに直流分を流さないようにする働きと、
トランジスタQ4,Q5のエミツタホロワ回路の
負荷抵抗としての働きとを有していて、伝送信号
及び電源電圧を損失する第2図の従来の分流器と
しての抵抗R3,R4とは働きを異にしている。
第3図の実施例によれば、マイクケーブル10
の送信端にトランスを用いていないので、ライン
7,8を電源ライン及び信号ラインとして共用し
ているにもかかわらず、既述のようなトランスの
周波数特性の劣化や電源及び信号の損失等の不都
合が起こる要因がない。従つてコンデンサマイク
ロホン出力の伝送特性の劣化及び効率の低下を軽
減できる。
の送信端にトランスを用いていないので、ライン
7,8を電源ライン及び信号ラインとして共用し
ているにもかかわらず、既述のようなトランスの
周波数特性の劣化や電源及び信号の損失等の不都
合が起こる要因がない。従つてコンデンサマイク
ロホン出力の伝送特性の劣化及び効率の低下を軽
減できる。
次に第4図は本発明のコンデンサマイクロホン
出力伝送回路の第2の実施列を示している。この
実施例では第3図のマイクケーブル10の受信端
側のトランス6も差動増巾器に置き換えるように
している。即ち、第4図で、ライン7,8によつ
て伝送された音声信号は、直流阻止用のコンデン
サC4,C5及び抵抗R9,R10を介してトラ
ンジスタQ6,Q7のベースに夫々供給される。
これらのトランジスタQ6,Q7は差動アンプを
構成し、その共通エミツタ回路には定電流源用の
電界効果トランジスタQ8が結合されている。差
動アンプの出力はトランジスタQ6のコレクタか
ら音声信号として端子12から導出される。この
実施例によればマイクケーブル10の送信端及び
受信端にトランスを用いていないので、コンデン
サマイクロホン出力の伝送特性の劣化及び電源効
率の低下が全く生じない。
出力伝送回路の第2の実施列を示している。この
実施例では第3図のマイクケーブル10の受信端
側のトランス6も差動増巾器に置き換えるように
している。即ち、第4図で、ライン7,8によつ
て伝送された音声信号は、直流阻止用のコンデン
サC4,C5及び抵抗R9,R10を介してトラ
ンジスタQ6,Q7のベースに夫々供給される。
これらのトランジスタQ6,Q7は差動アンプを
構成し、その共通エミツタ回路には定電流源用の
電界効果トランジスタQ8が結合されている。差
動アンプの出力はトランジスタQ6のコレクタか
ら音声信号として端子12から導出される。この
実施例によればマイクケーブル10の送信端及び
受信端にトランスを用いていないので、コンデン
サマイクロホン出力の伝送特性の劣化及び電源効
率の低下が全く生じない。
なお第4図の実施例では、ケーブル10の送信
端側の差動アンプのトランジスタQ1,Q2の双
方の入力にコンデンサマイクロホン1,11が接
続されている。これらのマイクロホン1,11は
夫々の集音面を外側に向けて互に背向して一体化
されたマイクロホンユニツトであつて、夫々は第
5図の指向性パターンに示すように実線K1及び
一点鎖線K2のような単一指向性を有している。
これらのマイクロホン1,11の出力はトランジ
スタQ1,Q2から成る差動アンプによつて差分
演算されてからケーブル10のライン7,8を通
つて伝送されるので、ケーブル10の受信端の差
動アンプから得られる音声信号の指向性パターン
は第5図の点線のように双指向性となる。例えば
上記マイクロホンユニツトに第5図のa方向の音
声入力があつた場合、マイクロホン1からはパタ
ーン上の長さに相当する振巾の出力が得ら
れ、またマイクロホン11からは長さに相当
する振巾の出力が得られる。これらの出力の差分
がトランジスタQ1,Q2から成る差動アンプの
出力となるから、第4図の出力端子12から得ら
れる音声信号は第5図に相当する振巾を有し
ている。第5図G点の軌跡は点線で示すような双
指向性を示す。
端側の差動アンプのトランジスタQ1,Q2の双
方の入力にコンデンサマイクロホン1,11が接
続されている。これらのマイクロホン1,11は
夫々の集音面を外側に向けて互に背向して一体化
されたマイクロホンユニツトであつて、夫々は第
5図の指向性パターンに示すように実線K1及び
一点鎖線K2のような単一指向性を有している。
これらのマイクロホン1,11の出力はトランジ
スタQ1,Q2から成る差動アンプによつて差分
演算されてからケーブル10のライン7,8を通
つて伝送されるので、ケーブル10の受信端の差
動アンプから得られる音声信号の指向性パターン
は第5図の点線のように双指向性となる。例えば
上記マイクロホンユニツトに第5図のa方向の音
声入力があつた場合、マイクロホン1からはパタ
ーン上の長さに相当する振巾の出力が得ら
れ、またマイクロホン11からは長さに相当
する振巾の出力が得られる。これらの出力の差分
がトランジスタQ1,Q2から成る差動アンプの
出力となるから、第4図の出力端子12から得ら
れる音声信号は第5図に相当する振巾を有し
ている。第5図G点の軌跡は点線で示すような双
指向性を示す。
次に第6図は本発明の第3の実施例を示してい
る。この例ではマイクケーブル10の受信端にの
み差動アンプが用いられている。ケーブル10の
伝送端には、従来の第1図と同様なトランジスタ
2のソースホロワ、カツプリングコンデンサ4及
びトランス5から成るインピーダンス変換回路が
用いられている。
る。この例ではマイクケーブル10の受信端にの
み差動アンプが用いられている。ケーブル10の
伝送端には、従来の第1図と同様なトランジスタ
2のソースホロワ、カツプリングコンデンサ4及
びトランス5から成るインピーダンス変換回路が
用いられている。
なお上述の各実施例ではエレクトレツト形のコ
ンデンサマイクロホンを用いているが、バイアス
形のコンデンサマイクロホンを用いることもでき
る。
ンデンサマイクロホンを用いているが、バイアス
形のコンデンサマイクロホンを用いることもでき
る。
本発明は上述の如く、接地ライン及び2本の伝
送ラインを備えるケーブルの伝送端側または受信
端側の一方または双方にコンデンサマイクロホン
出力に応じたバランス出力を伝送または受信する
差動増巾器を設けると共に、上記2本の伝送ライ
ンに上記接地ラインに対して夫々同電位の直流電
圧を重畳して受信端側から伝送端側に電力を供給
するようにした。故に上記バランス出力を伝送ま
たは受信するトランスの少なくとも一方を差動ア
ンプに置換できるから、伝送ラインに直流電圧が
重畳されることにより、直流電流がトランスを流
れてトランスの周波数特性が劣化するような不都
合や、トランスに電流を流さないように抵抗分流
器を用いた場合に電源電圧及び信号レベルが低下
するような不都合を軽減することができる。また
トランスを差動増巾器に置換しても2本の伝送ラ
インを介してバランス出力を伝送できるから、同
相の外来雑音が伝送ラインに重畳してもこの雑音
が伝送された信号に混入することがなく、極めて
良質の信号伝送を行うことができる。
送ラインを備えるケーブルの伝送端側または受信
端側の一方または双方にコンデンサマイクロホン
出力に応じたバランス出力を伝送または受信する
差動増巾器を設けると共に、上記2本の伝送ライ
ンに上記接地ラインに対して夫々同電位の直流電
圧を重畳して受信端側から伝送端側に電力を供給
するようにした。故に上記バランス出力を伝送ま
たは受信するトランスの少なくとも一方を差動ア
ンプに置換できるから、伝送ラインに直流電圧が
重畳されることにより、直流電流がトランスを流
れてトランスの周波数特性が劣化するような不都
合や、トランスに電流を流さないように抵抗分流
器を用いた場合に電源電圧及び信号レベルが低下
するような不都合を軽減することができる。また
トランスを差動増巾器に置換しても2本の伝送ラ
インを介してバランス出力を伝送できるから、同
相の外来雑音が伝送ラインに重畳してもこの雑音
が伝送された信号に混入することがなく、極めて
良質の信号伝送を行うことができる。
第1図及び第2図は夫々従来から知られている
コンデンサマイクロホン出力の伝送回路を示す回
路図、第3図は本発明の第1の実施例を示すコン
デンサマイクロホン出力の伝送回路を示す回路
図、第4図は本発明の第2の実施例を示すコンデ
ンサマイクロホン出力の伝送回路の回路図、第5
図は第4図の伝送回路から得られる音声信号の指
向特性を示すパターン図、第6図は本発明の第3
の実施例を示すコンデンサマイクロホン出力の伝
送回路の回路図である。 なお図面に用いられている符号において、1…
…コンデンサマイクロホン、7,8,9……ライ
ン、10……マイクケーブル、11……コンデン
サマイクロホン、Q1,Q2……トランジスタ、
Q6,Q7……トランジスタ、である。
コンデンサマイクロホン出力の伝送回路を示す回
路図、第3図は本発明の第1の実施例を示すコン
デンサマイクロホン出力の伝送回路を示す回路
図、第4図は本発明の第2の実施例を示すコンデ
ンサマイクロホン出力の伝送回路の回路図、第5
図は第4図の伝送回路から得られる音声信号の指
向特性を示すパターン図、第6図は本発明の第3
の実施例を示すコンデンサマイクロホン出力の伝
送回路の回路図である。 なお図面に用いられている符号において、1…
…コンデンサマイクロホン、7,8,9……ライ
ン、10……マイクケーブル、11……コンデン
サマイクロホン、Q1,Q2……トランジスタ、
Q6,Q7……トランジスタ、である。
Claims (1)
- 1 2本の伝送ライン及び接地ラインを備えるケ
ーブルを通してバランス出力に変換されたコンデ
ンサマイクロホン出力を伝送するようにしたコン
デンサマイクロホン出力の伝送回路において、上
記2本の伝送ラインの伝送端側または受信端側の
一方または双方に上記バランス出力を伝送または
受信する差動増巾器を具備すると共に、上記2本
の伝送ラインに上記接地ラインに対して夫々同電
位の直流電圧を重畳して上記受信端側から伝送端
側に電力を供給するように構成したコンデンサマ
イクロホン出力の伝送回路。
Priority Applications (8)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8427180A JPS5710598A (en) | 1980-06-20 | 1980-06-20 | Transmitting circuit of microphone output |
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