JPS62290848A - 高強度、耐疲労性に優れたオ−ステナイト系スンレス鋼線材 - Google Patents
高強度、耐疲労性に優れたオ−ステナイト系スンレス鋼線材Info
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- JPS62290848A JPS62290848A JP13327186A JP13327186A JPS62290848A JP S62290848 A JPS62290848 A JP S62290848A JP 13327186 A JP13327186 A JP 13327186A JP 13327186 A JP13327186 A JP 13327186A JP S62290848 A JPS62290848 A JP S62290848A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
3、発明の詳細な説明
[産業上の利用分野]
本発明は高強度、耐疲労性に優れたオーステナイト系ス
テンレス鋼線材に関し、さらに詳しくは事務機器、電気
機器、精密機器、建築物、自動車等の産業分野において
、耐蝕性の要求される部品、例えば、耐蝕性ばね、ロッ
ド、シャフト、ピン類に使用されるオーステナイト系ス
テンレス鋼線材に関する、 し従来技術] 従来、高強度オーステナイト系ステンレス鋼としては、
S U S 30 =iが主として使用されてきている
が、強度が炭素鋼ピアノ線と比較すると、かなり低い。
テンレス鋼線材に関し、さらに詳しくは事務機器、電気
機器、精密機器、建築物、自動車等の産業分野において
、耐蝕性の要求される部品、例えば、耐蝕性ばね、ロッ
ド、シャフト、ピン類に使用されるオーステナイト系ス
テンレス鋼線材に関する、 し従来技術] 従来、高強度オーステナイト系ステンレス鋼としては、
S U S 30 =iが主として使用されてきている
が、強度が炭素鋼ピアノ線と比較すると、かなり低い。
即ち、JTSjこおいてら、炭素鋼ピアノ線
J l5(G3522)SWP−B2φ、引張強さ20
5〜225 Kgf/mm2、 オーステナイト系ステンレス鋼 JIS(G4314)SUS301−WPB2φ、引張
強さl 70〜I 95 Kgr/mm2と規定化され
ており、高強度が必要な部品製造においは、ステンレス
鋼の形状寸法の大型化あるいはピアノ線に防蝕メッキを
空す等の繁雑な加工工程を必要としているのが現状であ
る。
5〜225 Kgf/mm2、 オーステナイト系ステンレス鋼 JIS(G4314)SUS301−WPB2φ、引張
強さl 70〜I 95 Kgr/mm2と規定化され
ており、高強度が必要な部品製造においは、ステンレス
鋼の形状寸法の大型化あるいはピアノ線に防蝕メッキを
空す等の繁雑な加工工程を必要としているのが現状であ
る。
ま1こ、オーステナイト系ステンレス鋼は、耐疲労強度
が30〜35 Kgl’/mm’と低く、長期間使用す
る部品の形状の大型化を必要としている。
が30〜35 Kgl’/mm’と低く、長期間使用す
る部品の形状の大型化を必要としている。
さらに、オーステナイト系ステンレス鋼の実用鋼種とし
て、析出硬化系の5US631 J I(JISG、1
303)があるが、この鋼種は約1wt%と多重のAI
を含有する事から、溶解〜熱間加工工程において困難性
を伴うと共に、線に加工した後において、この鋼種本来
の処理として析出硬化のための長時間の熱処理を必要と
し、製造コストが高い等の欠点があり広く使用されてい
ない。
て、析出硬化系の5US631 J I(JISG、1
303)があるが、この鋼種は約1wt%と多重のAI
を含有する事から、溶解〜熱間加工工程において困難性
を伴うと共に、線に加工した後において、この鋼種本来
の処理として析出硬化のための長時間の熱処理を必要と
し、製造コストが高い等の欠点があり広く使用されてい
ない。
最近、産業構造が重厚長大型から、軽薄短小型へ展開し
ている状況のなかてオーステナイト系ステンレス鋼線材
分野においてら、高性能、即ち、高強度および耐疲労性
の材料か強く要望されている。
ている状況のなかてオーステナイト系ステンレス鋼線材
分野においてら、高性能、即ち、高強度および耐疲労性
の材料か強く要望されている。
[発明が解決しようとする問題点]
本発明は上記に説明したように、従来におけるオーステ
ナイト系ステンレス鋼の問題点や業界の要望に鑑み、本
発明者が鋭き研究を行い、検討を重ねた結果、高性能を
有し、かつ、製造にさいして特別の析出硬化熱処理を必
要としないオーステナイト系ステンレス鋼を開発したの
である。
ナイト系ステンレス鋼の問題点や業界の要望に鑑み、本
発明者が鋭き研究を行い、検討を重ねた結果、高性能を
有し、かつ、製造にさいして特別の析出硬化熱処理を必
要としないオーステナイト系ステンレス鋼を開発したの
である。
[問題点を解決するための手段]
本発明にかかる高強度、耐疲労性に勝れたオーステナイ
ト系ステンレス鋼線材の特徴とするところは、 C0.04〜0.10wt%、S i 1.50〜2.
50wt%、Mn 0.30〜2.0Owt%、P≦0
.045wt%、S 60.030wt%、N i 6
.00〜I0.50wt%、Cr 17.00〜20.
00wt%、A1≦0.007wt%、N 0.10〜
0.14wt% を含有し、残部Feおよび不純物からなり、鋼中の酸化
物系非金属介在物が、 S io t 20〜]00wt%、Mn0t O〜5
0wt%、Alto30〜30wt% であることにある。
ト系ステンレス鋼線材の特徴とするところは、 C0.04〜0.10wt%、S i 1.50〜2.
50wt%、Mn 0.30〜2.0Owt%、P≦0
.045wt%、S 60.030wt%、N i 6
.00〜I0.50wt%、Cr 17.00〜20.
00wt%、A1≦0.007wt%、N 0.10〜
0.14wt% を含有し、残部Feおよび不純物からなり、鋼中の酸化
物系非金属介在物が、 S io t 20〜]00wt%、Mn0t O〜5
0wt%、Alto30〜30wt% であることにある。
本発明に係る高強度、耐疲労性に優れたオーステナイト
系ステンレス鋼線材が高性能となるのは次の理由による
。
系ステンレス鋼線材が高性能となるのは次の理由による
。
(1)固溶成分として、C,Si、Nの最適量を複合金
打させ、これらの成分の固溶硬化により強度を上昇させ
るのである。これらの成分のうち、特に、Siの固溶便
化は、従来積極的に考慮されていないが、本発明に係る
高強度、耐疲労性に優れたオーステナイト系ステンレス
鋼線材においては、C,Nと曳合金fイさせることによ
って、顕著に強度」二昇効果を発揮するからである。
打させ、これらの成分の固溶硬化により強度を上昇させ
るのである。これらの成分のうち、特に、Siの固溶便
化は、従来積極的に考慮されていないが、本発明に係る
高強度、耐疲労性に優れたオーステナイト系ステンレス
鋼線材においては、C,Nと曳合金fイさせることによ
って、顕著に強度」二昇効果を発揮するからである。
(2)f、If中の酸化物系金属介在物の組成、形態の
改善である。即ち、従来ステンレス鋼では、酸化物の主
成分はA l 203系であって、このA l 203
は硬質て塑性変形しないために、加工時に応力集中をう
0、鋼材の割れ、折損の起点として作用するので、MJ
4Hの耐疲労性を低いしのにしていたが、本発明に係る
高強度、耐疲労性に優れたオーステナイト系ステンレス
鋼線材においては、割れ、折損の原因について研究の結
果Si含14 fftを増加させ、A1含′r−vmを
低減することによって、鋼中酸化物の主成分を変形能の
あるS i Of系に変換できるとともに、j13i材
変形加変形の介(E物への応力集中が減少し耐疲労性を
顕著に向上させるからである。
改善である。即ち、従来ステンレス鋼では、酸化物の主
成分はA l 203系であって、このA l 203
は硬質て塑性変形しないために、加工時に応力集中をう
0、鋼材の割れ、折損の起点として作用するので、MJ
4Hの耐疲労性を低いしのにしていたが、本発明に係る
高強度、耐疲労性に優れたオーステナイト系ステンレス
鋼線材においては、割れ、折損の原因について研究の結
果Si含14 fftを増加させ、A1含′r−vmを
低減することによって、鋼中酸化物の主成分を変形能の
あるS i Of系に変換できるとともに、j13i材
変形加変形の介(E物への応力集中が減少し耐疲労性を
顕著に向上させるからである。
本発明に係る高強度、耐疲労性に優れたオーステナイト
系ステンレス鋼線材の含有成分および成分割合について
説明する。
系ステンレス鋼線材の含有成分および成分割合について
説明する。
Cは鋼に浸入型に固溶し強度を」二昇するのに必要な元
素であり、含¥T量が0.04wt%未満ではこの効果
は少なく、また、0.10wt%を越えて過刺に含有さ
れるとステンレス鋼中のCr):、Cr炭化物を生成し
、耐蝕性を劣化させる。よって、C含汀量は004〜0
.loIIt%さする。
素であり、含¥T量が0.04wt%未満ではこの効果
は少なく、また、0.10wt%を越えて過刺に含有さ
れるとステンレス鋼中のCr):、Cr炭化物を生成し
、耐蝕性を劣化させる。よって、C含汀量は004〜0
.loIIt%さする。
Siは製鋼脱酸剤として含有されるが、さらに、積極的
に、鋼中に置換型に固溶して固溶硬化作用をさけると共
に、鋼中の酸化物の主成分を810゜にするためには、
1.50wt%以上含有させる必要があり、また、2.
50wt%を越えて含有されると高温におけろ靭性を低
下さU、熱間加工性を悪くする。
に、鋼中に置換型に固溶して固溶硬化作用をさけると共
に、鋼中の酸化物の主成分を810゜にするためには、
1.50wt%以上含有させる必要があり、また、2.
50wt%を越えて含有されると高温におけろ靭性を低
下さU、熱間加工性を悪くする。
よって、Si含f丁量は1.50〜2.50wt%とす
る。
る。
Mnは鋼中S’zMnSを生成し熱間加工性改善のため
には0.30wt%の含aは必要てあり、また、含Cr
Eitが2.00wt%を、越えて含HされるとlL
tの靭性を低下させる。よって、Mn含有mは0.30
〜2.00wt%とする。
には0.30wt%の含aは必要てあり、また、含Cr
Eitが2.00wt%を、越えて含HされるとlL
tの靭性を低下させる。よって、Mn含有mは0.30
〜2.00wt%とする。
Pは靭性および耐蝕性の而からは低い程好ましいもので
あるが、不可避的に混入してくるので、含有量は≦0.
045wt%とする。
あるが、不可避的に混入してくるので、含有量は≦0.
045wt%とする。
SもPと同様に靭性および耐蝕性のめんから低い程好ま
しいが、不可避的に混入してくるので含有ffH10,
030wt%とする。
しいが、不可避的に混入してくるので含有ffH10,
030wt%とする。
N1は鋼のオーステナイト域を拡大して常温においてオ
ーステナイト組織とするのに必要であり、含有量が6.
00wt%未満てはこの効果はなく、また、10.50
wt%を越えて含aされろと上記の効果は飽和してしま
い高価であることから無駄である。
ーステナイト組織とするのに必要であり、含有量が6.
00wt%未満てはこの効果はなく、また、10.50
wt%を越えて含aされろと上記の効果は飽和してしま
い高価であることから無駄である。
よって、Ni含有量は6.00−10.50wt%とす
る。
る。
Crは安定した耐蝕性を得るために、17.00wt%
の含有は必要てあり、また、20.00★t%を越えて
含有されるとフェライト相を生成しオーステナイト相と
2相組織となって熱間加工性を低下させる。
の含有は必要てあり、また、20.00★t%を越えて
含有されるとフェライト相を生成しオーステナイト相と
2相組織となって熱間加工性を低下させる。
よって、Cr含有量は17.00〜20.00wt%と
する。
する。
AIは鋼中に便質のAItOh酸化物を生成し、耐疲労
性を劣化させろ有害成分であるが、製胴原料から不可避
的に残留するので、含有量は≦0007WL%とする。
性を劣化させろ有害成分であるが、製胴原料から不可避
的に残留するので、含有量は≦0007WL%とする。
NはCと同様に侵入型に固溶して強度を上昇5せる元素
であり、含有量が0.104%未満ではこの効果は少な
く、また、C,Stの総合効果により所要の強度を得る
には0、lht%あれば充分である。よって、N含有量
は0.10〜0.1.ht%とする。
であり、含有量が0.104%未満ではこの効果は少な
く、また、C,Stの総合効果により所要の強度を得る
には0、lht%あれば充分である。よって、N含有量
は0.10〜0.1.ht%とする。
[実 施 例コ
本発明に係る高強度、耐疲労性に優れたオーステナイト
系ステンレス鋼線材について実施例を説明する。
系ステンレス鋼線材について実施例を説明する。
実施例
第1表は試験に供した本発明に係る高強度、耐疲労性に
優れたオーステナイト系ステン1ノス鋼線材(単に本発
明鋼ということがある。)、比較鋼、従来鋼の含有成分
および成分割合と2mmφ線の特性を示しである。
優れたオーステナイト系ステン1ノス鋼線材(単に本発
明鋼ということがある。)、比較鋼、従来鋼の含有成分
および成分割合と2mmφ線の特性を示しである。
第1表において、本発明鋼は番号l、2.3であり、比
較鋼1は番号4.5.6で、比較!!IIは番号7.8
で、従来例は5US304である。
較鋼1は番号4.5.6で、比較!!IIは番号7.8
で、従来例は5US304である。
第1図は横軸に成分含有量(IOC+ ION + S
i)をとって整理し、縦軸に2mmφ線の引張強さを
示す。
i)をとって整理し、縦軸に2mmφ線の引張強さを
示す。
引張強さの変動をみろと、比較jlillでは引張強さ
の向上は僅かであり、比較MIでは比較的大きいが充分
ではない。本発明jl!l(Aの範囲)においては、引
張強さの向上が顕著であり210 Kgf/mm2以上
の高強度が認められる。そして、本発明鋼においては、
含有する浸入固溶型のC,Nと置換固溶型のSiが相乗
的に働き、強度を顕著に向」二さけるしのと考えられる
。
の向上は僅かであり、比較MIでは比較的大きいが充分
ではない。本発明jl!l(Aの範囲)においては、引
張強さの向上が顕著であり210 Kgf/mm2以上
の高強度が認められる。そして、本発明鋼においては、
含有する浸入固溶型のC,Nと置換固溶型のSiが相乗
的に働き、強度を顕著に向」二さけるしのと考えられる
。
第1表に疲労強度も示しであるが、本発明鋼は40 K
gf/mm’以上の高い値を有しており、その理由とし
ては鋼中酸化物の組成形態を本発明鋼においてはI 、
5wt%以上含有するSiにより望ましい杉に生成さ
U゛ていることによる。
gf/mm’以上の高い値を有しており、その理由とし
ては鋼中酸化物の組成形態を本発明鋼においてはI 、
5wt%以上含有するSiにより望ましい杉に生成さ
U゛ていることによる。
第2図は鋼中酸化物の組成分析結果を示す。この第2図
において○印か本発明鋼の分布領域(斜線)であり、Δ
印は従来鋼の分布領域である。
において○印か本発明鋼の分布領域(斜線)であり、Δ
印は従来鋼の分布領域である。
第3図は鋼中の酸化物の組織形態を示す光学顕微鏡写真
である。従来鋼の酸化物組成はA I t Os、Mn
Oを主成分として、その割合はSi0.0〜20wt%
、MnOO〜100wt%、Alto30〜100wt
%の領域に分布していることが認められる。これに対し
て本発明鋼においては、Siを1.5wt%以上多量に
含有されていることから、酸化物組成は従来鋼とは大き
く異なり、その成分は5iOyを主として5iOz 2
0〜100wt%、〜ino O〜50wt%、AI、
030〜30w【%の領域に分布していることを認めた
。
である。従来鋼の酸化物組成はA I t Os、Mn
Oを主成分として、その割合はSi0.0〜20wt%
、MnOO〜100wt%、Alto30〜100wt
%の領域に分布していることが認められる。これに対し
て本発明鋼においては、Siを1.5wt%以上多量に
含有されていることから、酸化物組成は従来鋼とは大き
く異なり、その成分は5iOyを主として5iOz 2
0〜100wt%、〜ino O〜50wt%、AI、
030〜30w【%の領域に分布していることを認めた
。
第3図(b)に示すように、従来鋼に認められるA l
t Ox M n Oを主成分とする酸化物は熱間
加工工程で延伸せず、硬度材において角状の介在物とし
て残存し、折Inの括点となって耐疲労性を劣化させ、
これに対して本発明鋼に認められる5iOzを主成分と
ずろ酸化物は変形能をr丁し、第3図(a)に示すよう
に熱間加工工程で延伸型介在物を()ミ1戊し、使用時
の応力集中を緩和し、耐疲労性の向」−に寄与するので
ある。
t Ox M n Oを主成分とする酸化物は熱間
加工工程で延伸せず、硬度材において角状の介在物とし
て残存し、折Inの括点となって耐疲労性を劣化させ、
これに対して本発明鋼に認められる5iOzを主成分と
ずろ酸化物は変形能をr丁し、第3図(a)に示すよう
に熱間加工工程で延伸型介在物を()ミ1戊し、使用時
の応力集中を緩和し、耐疲労性の向」−に寄与するので
ある。
[発明の効果]
以上説明したように、本発明に係る高強度、耐疲労性に
優れたオーステナイト系ステンレス5iiIa材は上記
の構成であるから、引張強さ210 Kgr/1111
1を以上、耐疲労強度40 Kgr/as1以上の高強
度で、かつ、耐疲労性に優れたオーステナイト系ステン
レス鋼線材を容易に製造することが出来、事務機器、電
気機器等の産業分野の部品類に最適の材料として使用す
る事”できるとパう効果を” t+qするしの
である。 。
優れたオーステナイト系ステンレス5iiIa材は上記
の構成であるから、引張強さ210 Kgr/1111
1を以上、耐疲労強度40 Kgr/as1以上の高強
度で、かつ、耐疲労性に優れたオーステナイト系ステン
レス鋼線材を容易に製造することが出来、事務機器、電
気機器等の産業分野の部品類に最適の材料として使用す
る事”できるとパう効果を” t+qするしの
である。 。
4、図面の簡単な説明
和第1図は成分含amと引張強さとの関係を示す図、
第2図はSin、−MnO−Δ1,0.の状態図におけ
る本発明に係る高強度、耐疲労性に優れたオーステナイ
ト系ステンレス鋼線材と従来鋼の酸化物組成分領域を示
す図、第3図は綱中の酸化物組織形態を示す金属組織の
顕FjQ写真である。
和第1図は成分含amと引張強さとの関係を示す図、
第2図はSin、−MnO−Δ1,0.の状態図におけ
る本発明に係る高強度、耐疲労性に優れたオーステナイ
ト系ステンレス鋼線材と従来鋼の酸化物組成分領域を示
す図、第3図は綱中の酸化物組織形態を示す金属組織の
顕FjQ写真である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 C0.04〜0.10wt%、Si1.50〜2.50
wt%、Mn0.30〜2.00wt%、P≦0.04
5wt%、S≦0.030wt%、Ni6.00〜10
.50wt%、Cr17.00〜20.00wt%、A
l≦0.007wt%、N0.10〜0.14wt% を含有し、残部Feおよび不純物からなり、鋼中の酸化
物系非金属介在物の組成範囲が、 SiO_220〜100wt%、MnO_20〜50w
t%、AlO_30〜30wt% であることを特徴とする高強度、耐疲労性に優れたオー
ステナイト系ステンレス鋼線材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13327186A JPS62290848A (ja) | 1986-06-09 | 1986-06-09 | 高強度、耐疲労性に優れたオ−ステナイト系スンレス鋼線材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13327186A JPS62290848A (ja) | 1986-06-09 | 1986-06-09 | 高強度、耐疲労性に優れたオ−ステナイト系スンレス鋼線材 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62290848A true JPS62290848A (ja) | 1987-12-17 |
JPH0241578B2 JPH0241578B2 (ja) | 1990-09-18 |
Family
ID=15100721
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13327186A Granted JPS62290848A (ja) | 1986-06-09 | 1986-06-09 | 高強度、耐疲労性に優れたオ−ステナイト系スンレス鋼線材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62290848A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2000077271A1 (fr) * | 1999-06-16 | 2000-12-21 | Nippon Steel Corporation | Tige de fil d'acier a teneur elevee en carbone presentant une excellente capacite d'etirage et de resistance a la fatigue apres etirage du fil |
EP2738281A1 (en) * | 2011-07-29 | 2014-06-04 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Method for producing high si-content austenitic stainless steel |
US20150190856A1 (en) * | 2012-07-13 | 2015-07-09 | Instytut Wysokich Cisnien Polskiej Akademii Nauk | Method of producing high-strength rods of austenitic steel and a rod produced by such method |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS56158853A (en) * | 1980-05-14 | 1981-12-07 | Aichi Steel Works Ltd | High-strength austenite stainless steel |
JPS57177955A (en) * | 1981-03-24 | 1982-11-01 | Nippon Steel Corp | Stainless steel with enhanced passivating capacity |
-
1986
- 1986-06-09 JP JP13327186A patent/JPS62290848A/ja active Granted
Patent Citations (2)
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CN103842547A (zh) * | 2011-07-29 | 2014-06-04 | 新日铁住金株式会社 | 高Si奥氏体系不锈钢的制造方法 |
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US9243314B2 (en) | 2011-07-29 | 2016-01-26 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Method for manufacturing high-Si austenitic stainless steel |
US20150190856A1 (en) * | 2012-07-13 | 2015-07-09 | Instytut Wysokich Cisnien Polskiej Akademii Nauk | Method of producing high-strength rods of austenitic steel and a rod produced by such method |
US10046374B2 (en) * | 2012-07-13 | 2018-08-14 | Instytut Wysokich Cisnien Polskiej Akademii Nauk | Method of producing high-strength rods of austenitic steel and a rod produced by such method |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0241578B2 (ja) | 1990-09-18 |
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