JPS62288161A - ZrO↓2−CaO含有連続鋳造用浸漬ノズルの製造方法 - Google Patents
ZrO↓2−CaO含有連続鋳造用浸漬ノズルの製造方法Info
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- JPS62288161A JPS62288161A JP61131212A JP13121286A JPS62288161A JP S62288161 A JPS62288161 A JP S62288161A JP 61131212 A JP61131212 A JP 61131212A JP 13121286 A JP13121286 A JP 13121286A JP S62288161 A JPS62288161 A JP S62288161A
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Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
3、発明の詳細な説明
〔産業上の利用分野〕
本発明は、鋼の連続鋳造用ノズル、特にノズル閉塞を起
こしゃすいMを多く含有するa種に使用するノズルとし
て有効なZr0t−CaO含を連続鋳造用ノズルの製造
方法に関する。
こしゃすいMを多く含有するa種に使用するノズルとし
て有効なZr0t−CaO含を連続鋳造用ノズルの製造
方法に関する。
鋼の連続鋳造用ノズルとしては、取鍋−タンディツシュ
間を結ぶロングノズル、タンディツシュ−モールド間の
タンディツシュノズル及び浸漬ノズル等が挙げられる。
間を結ぶロングノズル、タンディツシュ−モールド間の
タンディツシュノズル及び浸漬ノズル等が挙げられる。
このうち、特に長尺のロングノズル、浸漬ノズルにおい
ては、耐スポーリング、耐摩耗性、耐食性等に対する要
求が厳しい。
ては、耐スポーリング、耐摩耗性、耐食性等に対する要
求が厳しい。
この要求を満足させるものとして、現在ではこのアルミ
ナ−黒鉛質が主たる材料として使用されている。
ナ−黒鉛質が主たる材料として使用されている。
このアルミナ−黒鉛質ノズルは、高強度、高耐食性を存
するアルミナ粒と耐スポ−リング性に優れた黒鉛とを組
み合せることにより、耐スポーリング、耐摩耗性、耐食
性等の性質を満足するものである。しかし、特にMを多
く含む鋼種に対してこのアルミナ−黒鉛質ノズルを使用
するとき、鋼中にあるMの酸化により生成したAlt(
hが耐火物壁に析出しやすい欠点がある。このAl2O
,の析出が進行するとき、ノズル閉塞が生し易い。
するアルミナ粒と耐スポ−リング性に優れた黒鉛とを組
み合せることにより、耐スポーリング、耐摩耗性、耐食
性等の性質を満足するものである。しかし、特にMを多
く含む鋼種に対してこのアルミナ−黒鉛質ノズルを使用
するとき、鋼中にあるMの酸化により生成したAlt(
hが耐火物壁に析出しやすい欠点がある。このAl2O
,の析出が進行するとき、ノズル閉塞が生し易い。
このノズル閉塞を防ぐ手段として、従来から多くの提案
が行われている。たとえば、特開昭57−71860号
公報においては、CaOを含有させることにより、優れ
たノズル閉塞効果を黒鉛質ノズルに付与している。この
CaOの添加は、主として次のような理由によりノズル
閉塞防止に効果があるものと考えられる。
が行われている。たとえば、特開昭57−71860号
公報においては、CaOを含有させることにより、優れ
たノズル閉塞効果を黒鉛質ノズルに付与している。この
CaOの添加は、主として次のような理由によりノズル
閉塞防止に効果があるものと考えられる。
特殊な成分を除き、CaOと他の成分との間における液
相生成温度は、溶鋼の凝固塩度より相当に低く、しかも
CaO含を非金属介在物は浮上しやすい。この高い液相
生成傾向及び浮上性に起因し、れんがの表面ではCaO
含有非金属介在物の析出が少ない、また、CaOは、ス
ラグ成分(Fe酸化物。
相生成温度は、溶鋼の凝固塩度より相当に低く、しかも
CaO含を非金属介在物は浮上しやすい。この高い液相
生成傾向及び浮上性に起因し、れんがの表面ではCaO
含有非金属介在物の析出が少ない、また、CaOは、ス
ラグ成分(Fe酸化物。
SiO3,1uzoz)とよく反応する。
以上のことから、CaO含を連続鋳造用ノズルの内壁で
は、溶鋼から析出したアルミナはすみやかにノズル材質
中のCaO成分と反応し液相となる。
は、溶鋼から析出したアルミナはすみやかにノズル材質
中のCaO成分と反応し液相となる。
したがって、耐火物壁でアルミナが成長しノズル閉塞を
起こすことが少なくなる。
起こすことが少なくなる。
このように、ノズル材質中に適当な量のCaO成分を含
有させることは、ノズル閉塞を防ぐ上で大きな効果があ
る。
有させることは、ノズル閉塞を防ぐ上で大きな効果があ
る。
しかし、CaOを添加したノズルにあっては、その物性
が基地であるアルミナ−黒鉛質ノズルと異なるため、次
のような問題が新たに生じる。
が基地であるアルミナ−黒鉛質ノズルと異なるため、次
のような問題が新たに生じる。
まず、CaOの熱膨張が大きいことが掲げられる。
1000℃におけるAI、O,の膨張率が約0.8%、
Zr(hの膨張率が約0.9%であるのに対し、焼結カ
ルソア原料の膨張率は約1.3%と大きなものである。
Zr(hの膨張率が約0.9%であるのに対し、焼結カ
ルソア原料の膨張率は約1.3%と大きなものである。
このため、耐火物が不均一な温度分布を生じるような加
熱を受けると、材料内部に大きな熱応力を発生ずる。し
たがって、このCaO含を耐火物を連続鋳造用ノズルの
ようなものには適用しにくい。
熱を受けると、材料内部に大きな熱応力を発生ずる。し
たがって、このCaO含を耐火物を連続鋳造用ノズルの
ようなものには適用しにくい。
また、CaOは、常温でも水と激しく反応して消化しや
すい。そのため、耐火物原料及び焼成耐火物の取り扱い
に注意が必要となる。
すい。そのため、耐火物原料及び焼成耐火物の取り扱い
に注意が必要となる。
そこで、本発明は、熱膨張及び消化性に起因する問題を
生じないCaO原料を使用することにより、優れた連続
鋳造用浸漬ノズルを提供することを目的とする。
生じないCaO原料を使用することにより、優れた連続
鋳造用浸漬ノズルを提供することを目的とする。
本発明のZr0t−CaO含を連続鋳造用浸漬ノズルの
製造方法は、その目的を達成するため、重量比でCaO
を16〜35%、ZrO□及び訂01を除く元素周期律
表の■族及びIV族元素の酸化物から選ばれた一種又は
二種以上を0.5〜5%含有し、鉱物組成としてCaZ
rO2を主成分とするカルシウムジルコネート系クリン
カー20〜95%、黒鉛5〜50%、金属シリコンO〜
1%からなる混合物に有機質バインダーを添加し成形後
、非酸化性雰囲気で焼成してなることを特徴とする。
製造方法は、その目的を達成するため、重量比でCaO
を16〜35%、ZrO□及び訂01を除く元素周期律
表の■族及びIV族元素の酸化物から選ばれた一種又は
二種以上を0.5〜5%含有し、鉱物組成としてCaZ
rO2を主成分とするカルシウムジルコネート系クリン
カー20〜95%、黒鉛5〜50%、金属シリコンO〜
1%からなる混合物に有機質バインダーを添加し成形後
、非酸化性雰囲気で焼成してなることを特徴とする。
なお、カルシウムジルコネートにZr及びHfが含まれ
ていることから、本明細書における前記元素周期律表の
■族及びIV族元素の含有量としては、これらの元素を
除いた量で計算している。
ていることから、本明細書における前記元素周期律表の
■族及びIV族元素の含有量としては、これらの元素を
除いた量で計算している。
本発明者等は、前述したCaOの優れた性質を活かし、
且つ熱膨張及び消化性に起因する欠点を解消する材料を
見つけるべ(、種々のCaO系原料を調査・検討した。
且つ熱膨張及び消化性に起因する欠点を解消する材料を
見つけるべ(、種々のCaO系原料を調査・検討した。
その結果、カルシウムジルコネート系クリンカーをCa
O成分として使用することが効果的であることを見出し
た。
O成分として使用することが効果的であることを見出し
た。
このカルシウムジルコネート系クリンカーは、CaOの
含有量が16〜35%である。これを鉱物組成的にみる
と、CaZr01を主とし、これに微量の■族及びIV
族の酸化物が含まれている。そして、過剰のCaOは、
それらとの組成物になって固定されている。このため、
該カルシウムジルコネート系クリンカーは、安定化ジル
コニアと同じく低膨張であり、且つ耐消化性に優れてい
る。
含有量が16〜35%である。これを鉱物組成的にみる
と、CaZr01を主とし、これに微量の■族及びIV
族の酸化物が含まれている。そして、過剰のCaOは、
それらとの組成物になって固定されている。このため、
該カルシウムジルコネート系クリンカーは、安定化ジル
コニアと同じく低膨張であり、且つ耐消化性に優れてい
る。
ただし、このカルシウムジルコネート系クリンカーに含
まれる成分は、低融点のものが多い、そこで、■族、■
族の酸化物の含有■は少ない方が好ましい、その好適な
量は、1.5%以下である。
まれる成分は、低融点のものが多い、そこで、■族、■
族の酸化物の含有■は少ない方が好ましい、その好適な
量は、1.5%以下である。
また、カルシウムジルコネート系クリンカーの配合量は
、20%未満ではアルミナ付着防止効果がないので、2
0〜95%の範囲に調整する。
、20%未満ではアルミナ付着防止効果がないので、2
0〜95%の範囲に調整する。
次に、黒鉛についてみると、使用される黒鉛の種類とし
ては鱗状黒鉛、玉状黒鉛1人造黒鉛、キッシュ黒鉛等の
粉末状のものがある。このうち、耐食性、耐熱衝撃性と
いう機能を考え合わせるとき、天然の鱗状黒鉛が優れて
いる。この黒鉛粉末は、5%未満では耐熱衝撃性が不充
分であり、50%を超えると黒鉛の軟らかい性質が支配
的となって摩耗損傷が大きくなるので不適当である。そ
こで、界鉛含有量は、5〜50%の範囲に調整する。
ては鱗状黒鉛、玉状黒鉛1人造黒鉛、キッシュ黒鉛等の
粉末状のものがある。このうち、耐食性、耐熱衝撃性と
いう機能を考え合わせるとき、天然の鱗状黒鉛が優れて
いる。この黒鉛粉末は、5%未満では耐熱衝撃性が不充
分であり、50%を超えると黒鉛の軟らかい性質が支配
的となって摩耗損傷が大きくなるので不適当である。そ
こで、界鉛含有量は、5〜50%の範囲に調整する。
更に、金属シリコンは、必要に応じて黒鉛の酸化防止及
び強度発現のため焼結剤として添加される。この金属シ
リコンは、少量でもその効果は大きく、逆に過剰に添加
すると耐食性、耐スポーリング性が低下する。したがっ
て、金属シリコンの含1を1%以下とした。
び強度発現のため焼結剤として添加される。この金属シ
リコンは、少量でもその効果は大きく、逆に過剰に添加
すると耐食性、耐スポーリング性が低下する。したがっ
て、金属シリコンの含1を1%以下とした。
また、耐食性、耐酸化性等の向上のために、ジルコニア
、SiC等を添加することも可能である。
、SiC等を添加することも可能である。
本発明を実施例に基づいて説明する。
第1表において、実施例1〜3は本発明の範囲にあり、
比較例1は特開昭56−37275号に記載されている
範囲のもの、比較例2は従来の技術で述べたアルミナ黒
鉛質、比較例3はCaOを主成分とする耐火物でそれぞ
れ作られた連続鋳造用浸漬ノズルである。
比較例1は特開昭56−37275号に記載されている
範囲のもの、比較例2は従来の技術で述べたアルミナ黒
鉛質、比較例3はCaOを主成分とする耐火物でそれぞ
れ作られた連続鋳造用浸漬ノズルである。
第 1 表
した後のアルミナの付着状態で示した。
以上の配合に適量のフェノール樹脂を添加し混練した後
、1200kg/c+Jでラバー成形し、非酸化雰囲気
中で焼成した後、品質を測定した。その結果を、配合割
合と共に第1表に示す。
、1200kg/c+Jでラバー成形し、非酸化雰囲気
中で焼成した後、品質を測定した。その結果を、配合割
合と共に第1表に示す。
実施例1〜3の連続鋳造用浸漬ノズルは、いずれも耐食
性、耐スポーリング性に優れており、またアルミニウム
を含む溶鋼に浸漬した場合、優れた付着防止効果を発揮
している。
性、耐スポーリング性に優れており、またアルミニウム
を含む溶鋼に浸漬した場合、優れた付着防止効果を発揮
している。
これに対して、比較例1は耐食性、耐スポーリング性が
劣っており、比較例2は付着防止効果が見られない、ま
た、比較例3は耐スポーリング性及び耐消化性が劣って
いる。
劣っており、比較例2は付着防止効果が見られない、ま
た、比較例3は耐スポーリング性及び耐消化性が劣って
いる。
以上に説明したように、本発明のZr0t−CaO含有
連続鋳造用浸漬ノズルの製造方法においては、カルシウ
ムジルコネート系クリンカーを含有させるごとにより、
従来のアルミナ−黒鉛質及びCaO含有耐火物で作られ
た連続鋳造用浸漬ノズルに比較し、アルミナ付着防止効
果、耐食性、耐久ポーリング性、耐消化性のいずれにお
いて優れている。
連続鋳造用浸漬ノズルの製造方法においては、カルシウ
ムジルコネート系クリンカーを含有させるごとにより、
従来のアルミナ−黒鉛質及びCaO含有耐火物で作られ
た連続鋳造用浸漬ノズルに比較し、アルミナ付着防止効
果、耐食性、耐久ポーリング性、耐消化性のいずれにお
いて優れている。
Claims (1)
- 1、重量比でCaOを16〜35%、元素周期律表のI
II族及びIV族元素の酸化物から選ばれた一種又は二種以
上を0.5〜5%含有し、鉱物組成としてCaZrO_
3を主成分とするカルシウムジルコネート系クリンカー
20〜95%、黒鉛5〜50%、金属シリコン0〜1%
からなる混合物に有機質バインダーを添加し成形後、非
酸化性雰囲気で焼成してなることを特徴とするZrO_
2−CaO含有連続鋳造用浸漬ノズルの製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61131212A JPS62288161A (ja) | 1986-06-05 | 1986-06-05 | ZrO↓2−CaO含有連続鋳造用浸漬ノズルの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61131212A JPS62288161A (ja) | 1986-06-05 | 1986-06-05 | ZrO↓2−CaO含有連続鋳造用浸漬ノズルの製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62288161A true JPS62288161A (ja) | 1987-12-15 |
JPH0223494B2 JPH0223494B2 (ja) | 1990-05-24 |
Family
ID=15052659
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61131212A Granted JPS62288161A (ja) | 1986-06-05 | 1986-06-05 | ZrO↓2−CaO含有連続鋳造用浸漬ノズルの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62288161A (ja) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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EP0826447A1 (en) * | 1996-08-26 | 1998-03-04 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | Nozzle for continuous casting |
CN1060752C (zh) * | 1997-02-27 | 2001-01-17 | 宝山钢铁(集团)公司 | 一种浸入式水口耐火材料的制造方法 |
CN1062248C (zh) * | 1995-03-13 | 2001-02-21 | 无锡市南方耐火材料厂 | 连铸用耐火材料及浸入式水口 |
CN1070465C (zh) * | 1996-12-10 | 2001-09-05 | 济南钢铁集团总公司钢铁研究所 | 一种连铸用水口材料及其制备方法 |
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Families Citing this family (3)
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---|---|---|---|---|
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AU2010320042B2 (en) | 2010-05-07 | 2013-10-03 | Krosakiharima Corporation | Refractory material, continuous casting nozzle using the refractory material, production method for the continuous casting nozzle, and continuous casting method using the continuous casting nozzle |
KR101643585B1 (ko) * | 2014-06-26 | 2016-07-29 | 주식회사 엘지화학 | 플렉서블 전극조립체 |
-
1986
- 1986-06-05 JP JP61131212A patent/JPS62288161A/ja active Granted
Cited By (8)
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