JPS6226324A - ロ−タリピストンエンジンのロ−タハウジング - Google Patents
ロ−タリピストンエンジンのロ−タハウジングInfo
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- JPS6226324A JPS6226324A JP60166391A JP16639185A JPS6226324A JP S6226324 A JPS6226324 A JP S6226324A JP 60166391 A JP60166391 A JP 60166391A JP 16639185 A JP16639185 A JP 16639185A JP S6226324 A JPS6226324 A JP S6226324A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rotor housing
- rotary piston
- molybdenum
- plating
- piston engine
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01C—ROTARY-PISTON OR OSCILLATING-PISTON MACHINES OR ENGINES
- F01C21/00—Component parts, details or accessories not provided for in groups F01C1/00 - F01C20/00
- F01C21/10—Outer members for co-operation with rotary pistons; Casings
- F01C21/104—Stators; Members defining the outer boundaries of the working chamber
- F01C21/106—Stators; Members defining the outer boundaries of the working chamber with a radial surface, e.g. cam rings
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12479—Porous [e.g., foamed, spongy, cracked, etc.]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12806—Refractory [Group IVB, VB, or VIB] metal-base component
- Y10T428/12826—Group VIB metal-base component
- Y10T428/12847—Cr-base component
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、ロータリピストンエンジンのロータハウジン
グに係り、特に、高出力化されたロータリピストンエン
ジンにおけるロータハウジングの摺動面の改良に関する
ものである。
グに係り、特に、高出力化されたロータリピストンエン
ジンにおけるロータハウジングの摺動面の改良に関する
ものである。
ロータリピストンエンジンにおけるロータハウジングの
内周面とこれに摺動するアペックスシールは、ともに振
動や衝撃および摩擦熱による機械的負荷のほか、エンジ
ンの爆発燃焼による熱衝撃・熱膨張などの熱的負荷を直
接受ける過酷な条件下に置かれている。このため、ロー
タハウジング内周面に施される硬質クロムメッキの表面
には、異常な摩耗、チャタ−マークや引掻き傷が発生す
るという難点がある。
内周面とこれに摺動するアペックスシールは、ともに振
動や衝撃および摩擦熱による機械的負荷のほか、エンジ
ンの爆発燃焼による熱衝撃・熱膨張などの熱的負荷を直
接受ける過酷な条件下に置かれている。このため、ロー
タハウジング内周面に施される硬質クロムメッキの表面
には、異常な摩耗、チャタ−マークや引掻き傷が発生す
るという難点がある。
このような難点を解消するために、アペックスシールと
ロータハウジング内周面に施されるクロムメッキの硬度
の均衡を調整したり、あるいは、クロムメッキ表面にピ
ンポイントやチャンネルタイプ、あるいはそれらを複合
したタイプのポーラスを形成することによって、潤滑性
を向上させるなどの処理が講じられてきた。
ロータハウジング内周面に施されるクロムメッキの硬度
の均衡を調整したり、あるいは、クロムメッキ表面にピ
ンポイントやチャンネルタイプ、あるいはそれらを複合
したタイプのポーラスを形成することによって、潤滑性
を向上させるなどの処理が講じられてきた。
このような処理は、ロータリピストンエンジン限らず、
往復動内燃機関の分野においても周知であり、例えば、
特公昭４１−１８６０４号公報に開示されているように
、鋳鉄製のシリンダライナーに耐食耐摩耗性を有するＣ
ｒ −Ｍｏ合金（Ｍｏ：１〜５％含有）メッキを施し、
さらに、この上に加工性およびピストンリングとの初期
馴染み性を向上させるためのポーラスクロムメッキを施
したものなどかある。これは、Ｃｒ−Ｍｏ合金は硬くて
耐摩耗性を有する反面加工性が悪いので、２層のうち表
層となるポーラスクロムメッキ層で仕上げ加工を行おう
とするものである。
往復動内燃機関の分野においても周知であり、例えば、
特公昭４１−１８６０４号公報に開示されているように
、鋳鉄製のシリンダライナーに耐食耐摩耗性を有するＣ
ｒ −Ｍｏ合金（Ｍｏ：１〜５％含有）メッキを施し、
さらに、この上に加工性およびピストンリングとの初期
馴染み性を向上させるためのポーラスクロムメッキを施
したものなどかある。これは、Ｃｒ−Ｍｏ合金は硬くて
耐摩耗性を有する反面加工性が悪いので、２層のうち表
層となるポーラスクロムメッキ層で仕上げ加工を行おう
とするものである。
一方、近時、ターボチャージャーやエアーポンプなどの
システムを採用した高出力ロータリピストンエンジンに
あっては、燃焼室内の温度上昇やガス圧力の増大などに
より、ピストンの摺動面に油膜切れが発生し、ロータハ
ウジングの内周面はさらに苛酷な条件に曝され、これま
での処理では対処できなくなってきている。すなわち、
高出力エンジンにおける不具合として、前述したチャタ
−マー久などの発生とその進行、およびアペックスシー
ルの焼付きによる異常摩耗の発生、さらに、これらによ
るガス抜けに起因した圧縮圧力の低下を引き起すことな
どが挙げられる。
システムを採用した高出力ロータリピストンエンジンに
あっては、燃焼室内の温度上昇やガス圧力の増大などに
より、ピストンの摺動面に油膜切れが発生し、ロータハ
ウジングの内周面はさらに苛酷な条件に曝され、これま
での処理では対処できなくなってきている。すなわち、
高出力エンジンにおける不具合として、前述したチャタ
−マー久などの発生とその進行、およびアペックスシー
ルの焼付きによる異常摩耗の発生、さらに、これらによ
るガス抜けに起因した圧縮圧力の低下を引き起すことな
どが挙げられる。
これらの不具合に対処するためには、摺動特性の向上を
図るべく、例えば、潤滑オイルの供給量を増やすことが
考えられるが、それによってオイル消費の増大やエミッ
ションの悪化などの新たな問題が発生するので、適切な
処置であるとは言えない。そこで、摺動部に施されるメ
ッキの材質をさらに改良するような、根本的な対策が講
じられることが望まれる。
図るべく、例えば、潤滑オイルの供給量を増やすことが
考えられるが、それによってオイル消費の増大やエミッ
ションの悪化などの新たな問題が発生するので、適切な
処置であるとは言えない。そこで、摺動部に施されるメ
ッキの材質をさらに改良するような、根本的な対策が講
じられることが望まれる。
本発明は上述のような問題に鑑みてなされたものであり
、ロータリピストンエンジンの高出力化に対応できるよ
うに、ロータハウジングのトロコイド面に、適切な合金
メッキを施すことにより、高い耐熱性および耐摩耗性と
良好な摺動特性を得られるようにすると共に、高温下に
あっても硬度の低下が少ないロータリピストンエンジン
のロータハウジングを提供することを目的とする。
、ロータリピストンエンジンの高出力化に対応できるよ
うに、ロータハウジングのトロコイド面に、適切な合金
メッキを施すことにより、高い耐熱性および耐摩耗性と
良好な摺動特性を得られるようにすると共に、高温下に
あっても硬度の低下が少ないロータリピストンエンジン
のロータハウジングを提供することを目的とする。
本発明のロータリピストンエンジンのロータハウジング
の特徴は、ロークリハウジングのトロコイド面に、モリ
ブデンを０．５０〜２．００重量％含有するポーラスク
ロム・モリブデン合金メッキ層を設けたことである。
の特徴は、ロークリハウジングのトロコイド面に、モリ
ブデンを０．５０〜２．００重量％含有するポーラスク
ロム・モリブデン合金メッキ層を設けたことである。
以下に、本発明をその実施例に基づいて、種々詳細に説
明する。
明する。
第２図は、本発明が適用されるロータリピストンエンジ
ンの簡略図で、ロータハウジングｌのトロコイド面２に
、出力軸３を回転させるロータ４の各頂部に装着された
アペックスシール５が密着摺動するようになっている。
ンの簡略図で、ロータハウジングｌのトロコイド面２に
、出力軸３を回転させるロータ４の各頂部に装着された
アペックスシール５が密着摺動するようになっている。
このようなエンジンは、吸気口６からオイルを含んだ燃
料が作動室７に吸入され、ロータ４の回転と共に圧縮さ
れつつ矢印８方向に移動した燃料が、点火プラグ９Ａ。
料が作動室７に吸入され、ロータ４の回転と共に圧縮さ
れつつ矢印８方向に移動した燃料が、点火プラグ９Ａ。
９Ｂにより着火されて膨張し、燃焼ガスの圧力により出
力軸３に回転を与えた後排気口１０から排気され、その
ような一連の行程が繰り返されるものである。
力軸３に回転を与えた後排気口１０から排気され、その
ような一連の行程が繰り返されるものである。
ロータハウジング１は、第１図に示すように、トロコイ
ド面２が形成された例えば高張力鋼板製のライナー１１
の背面に目立てが施され、このライナー１１がアルミ合
金に鋳ぐるまれるなどして製作され、そのライナー１１
の内周面には、ポーラスクロム・モリブデン合金メッキ
層（以下、ポーラスＣｒ−Ｍｏ合金メッキ層と記載する
）１２が形成されている。このポーラスＣｒ−Ｍｏ合金
メッキが施されたトロコイド面２は、前記したようにア
ペックスシール５が高度な密着度で摺動するため、特に
高い耐熱性および耐摩耗性と円滑な摺動特性が要求され
る。
ド面２が形成された例えば高張力鋼板製のライナー１１
の背面に目立てが施され、このライナー１１がアルミ合
金に鋳ぐるまれるなどして製作され、そのライナー１１
の内周面には、ポーラスクロム・モリブデン合金メッキ
層（以下、ポーラスＣｒ−Ｍｏ合金メッキ層と記載する
）１２が形成されている。このポーラスＣｒ−Ｍｏ合金
メッキが施されたトロコイド面２は、前記したようにア
ペックスシール５が高度な密着度で摺動するため、特に
高い耐熱性および耐摩耗性と円滑な摺動特性が要求され
る。
上記ポーラスＣｒ−Ｍｏ合金メッキ層１２は、０．５０
〜２．００％のモリブデンを含有し、上述の各要求を満
たし、高出力ロータリピストンエンジンのロータハウジ
ング１の摺動面として優れた適性を具備するものである
。このＣｒ−Ｍｏ合金メッキ層１２を形成するためのメ
ッキ液としては、通常のサージェント型クロムメッキ液
（無水クロム酸： ２５０ ｇ／ｌ、硫酸：２．５ｇ／
７りに、モリブデンをモリブデン酸またはモリブデン酸
塩（モリブデン酸ナトリウムやモリブデン酸アンモニウ
ムなど）の形で添加した液を使用する。本実施例の場合
、モリブデン酸ナトリウム（Ｎａ２Ｍｏｂ（２Ｈ２０）
を５０〜１２０％の濃度範囲で添加したものを用いた。
〜２．００％のモリブデンを含有し、上述の各要求を満
たし、高出力ロータリピストンエンジンのロータハウジ
ング１の摺動面として優れた適性を具備するものである
。このＣｒ−Ｍｏ合金メッキ層１２を形成するためのメ
ッキ液としては、通常のサージェント型クロムメッキ液
（無水クロム酸： ２５０ ｇ／ｌ、硫酸：２．５ｇ／
７りに、モリブデンをモリブデン酸またはモリブデン酸
塩（モリブデン酸ナトリウムやモリブデン酸アンモニウ
ムなど）の形で添加した液を使用する。本実施例の場合
、モリブデン酸ナトリウム（Ｎａ２Ｍｏｂ（２Ｈ２０）
を５０〜１２０％の濃度範囲で添加したものを用いた。
メッキ浴温：５０℃、電流密度：５０Ａ／ｃＩＡを標準
とした。なお、メッキ層中のモリブデン析出量は、主と
して前述のモリブデン酸ナトリウムの添加量によって異
なり、５０〜１２０ｇ／／！の範囲で得られるモリブデ
ンは、０．５０〜２．００％である。
とした。なお、メッキ層中のモリブデン析出量は、主と
して前述のモリブデン酸ナトリウムの添加量によって異
なり、５０〜１２０ｇ／／！の範囲で得られるモリブデ
ンは、０．５０〜２．００％である。
このようなメッキ条件により、ロータハウジング１の内
周面に種々のモリブデン含有量のＣｒ−Ｍ。
周面に種々のモリブデン含有量のＣｒ−Ｍ。
合金メッキを施し、エンジンテスト°を行った結果を第
１表および第３図に示す。なお、メッキ表面は、以下の
ように逆電解法によってポーラス状とした。すなわち、
メッキ直後、電流密度５０Ａ／ａｄで、２分間の逆電解
を行い、チャンネル状クラックを形成する。次に、メッ
キ表面をホーニング加工し、ピンポイントタイプのポー
ラスを形成した後、さらに、逆電解（電流密度５０Ａ／
ａａ、 １分間）を行ってチャンネルを発生させ、複
合ポーラスを形成した。また、アペックスシール５には
、第２表に示す組成の合金鋳鉄をチル処理したもの（硬
さＨＶ７００〜９１０）を使用した。
１表および第３図に示す。なお、メッキ表面は、以下の
ように逆電解法によってポーラス状とした。すなわち、
メッキ直後、電流密度５０Ａ／ａｄで、２分間の逆電解
を行い、チャンネル状クラックを形成する。次に、メッ
キ表面をホーニング加工し、ピンポイントタイプのポー
ラスを形成した後、さらに、逆電解（電流密度５０Ａ／
ａａ、 １分間）を行ってチャンネルを発生させ、複
合ポーラスを形成した。また、アペックスシール５には
、第２表に示す組成の合金鋳鉄をチル処理したもの（硬
さＨＶ７００〜９１０）を使用した。
上記エンジンテストは以下のような要領で行われ、ロー
タハウジング１の内周面にポーラスＣｒメ第 １ 表
エンジンテスト＄ｉ［ 第 ２ 表 アペックスシールの組成［株］ル１荀第３
表□轍の隋 ツキを施した従来品との比較を行った。エンジン回転数
を３００ｊ）ｒｐｍからアクセルを全開にし、全負荷状
態で７００Ｏｒｐｍに上げ、この状態を４０秒間保持し
、その後、アクセルを戻して３０００ｒｐｍまで下げる
操作を１サイクルとする。このようなサイクルを９００
０サイクル繰り返した後、エンジンを分解し、ロータハ
ウジング１の内周面のチャタ−マーク、引掻き傷の程度
およびアペックスシール５の焼付き、摩耗量について評
価および計測し、第１表に記載した。また、圧縮圧力の
低下を調べるために、上記のテスト中１０００サイクル
毎に圧縮圧力を測定し、これを第３図に表示した。なお
、上記Ｊサイクル毎に冷却水の温度も強制的に変化させ
た。
タハウジング１の内周面にポーラスＣｒメ第 １ 表
エンジンテスト＄ｉ［ 第 ２ 表 アペックスシールの組成［株］ル１荀第３
表□轍の隋 ツキを施した従来品との比較を行った。エンジン回転数
を３００ｊ）ｒｐｍからアクセルを全開にし、全負荷状
態で７００Ｏｒｐｍに上げ、この状態を４０秒間保持し
、その後、アクセルを戻して３０００ｒｐｍまで下げる
操作を１サイクルとする。このようなサイクルを９００
０サイクル繰り返した後、エンジンを分解し、ロータハ
ウジング１の内周面のチャタ−マーク、引掻き傷の程度
およびアペックスシール５の焼付き、摩耗量について評
価および計測し、第１表に記載した。また、圧縮圧力の
低下を調べるために、上記のテスト中１０００サイクル
毎に圧縮圧力を測定し、これを第３図に表示した。なお
、上記Ｊサイクル毎に冷却水の温度も強制的に変化させ
た。
まず、第１表より、ロータハウジング１の内周面におけ
るチャタ−マークおよび引掻き傷の程度、アペックスシ
ール５の摩耗の形態、摩耗量および焼付きの有無の諸点
について、Ｍｏ含有量０．５０〜２゜００％の範囲でポ
ーラスＣｒ−Ｍｏ合金メッキを施したロータハウジング
１ （実施例Ｉ〜■）は、ポーラスＣｒメッキを施した
従来品およびモリブデン含有量が低い比較例（Ｍｏ含有
量０．３５％）よりも明らかに良好な結果を得ているこ
とが判る。なお、上述のチャタ−マークや引掻き傷の程
度は、その損傷度を６段階に分け、最も損傷の小さいも
のを５、最も大きいものを０として評価した。また、第
３図に示す圧縮圧力の測定結果から、圧縮圧力の低下と
いう点について、従来品およびモリブデン含有量が低い
比較例（Ｍｏ含有量０．３５％）においては、概ね５０
００サイクル以上になると、圧力値の低下する現象が顕
著に現れるが、本発明の実施例Ｉ〜■においては、その
ような傾向は認められず、安定した圧縮圧力が保持され
ていることが判る。また、モリブデンを添加することに
よる効果として、各種酸に対する耐腐蝕性が著しく向上
することは周知であり、摺動部の耐久性の向上も期待さ
れる。
るチャタ−マークおよび引掻き傷の程度、アペックスシ
ール５の摩耗の形態、摩耗量および焼付きの有無の諸点
について、Ｍｏ含有量０．５０〜２゜００％の範囲でポ
ーラスＣｒ−Ｍｏ合金メッキを施したロータハウジング
１ （実施例Ｉ〜■）は、ポーラスＣｒメッキを施した
従来品およびモリブデン含有量が低い比較例（Ｍｏ含有
量０．３５％）よりも明らかに良好な結果を得ているこ
とが判る。なお、上述のチャタ−マークや引掻き傷の程
度は、その損傷度を６段階に分け、最も損傷の小さいも
のを５、最も大きいものを０として評価した。また、第
３図に示す圧縮圧力の測定結果から、圧縮圧力の低下と
いう点について、従来品およびモリブデン含有量が低い
比較例（Ｍｏ含有量０．３５％）においては、概ね５０
００サイクル以上になると、圧力値の低下する現象が顕
著に現れるが、本発明の実施例Ｉ〜■においては、その
ような傾向は認められず、安定した圧縮圧力が保持され
ていることが判る。また、モリブデンを添加することに
よる効果として、各種酸に対する耐腐蝕性が著しく向上
することは周知であり、摺動部の耐久性の向上も期待さ
れる。
このように従来品と比較して格段に優れた品質特性をも
つロータハウジングが形成される根拠となるモリブデン
含有量０．５０〜２．００％のＣｒ−Ｍｏ合金メッキが
具備する主要な特性を、以下の実験結果に基づいて解説
する。
つロータハウジングが形成される根拠となるモリブデン
含有量０．５０〜２．００％のＣｒ−Ｍｏ合金メッキが
具備する主要な特性を、以下の実験結果に基づいて解説
する。
１）耐熱性について、
第４図に加熱による硬さの変化を、従来のＣｒメッキと
比較して示す。この結果から、Ｃｒ−Ｍｏ合金メッキは
Ｃｒメッキと比較して加熱温度の上昇に伴う硬さの低下
の度合が少ないことが判る。このことから、Ｃｒ−Ｍｏ
合金メッキが高度の耐熱耐摩耗性が要求される高出力エ
ンジンの摺動面として、より通していることが判る。な
お、モリブデン含有量が０．５％未満の場合、上記の傾
向は見られない。
比較して示す。この結果から、Ｃｒ−Ｍｏ合金メッキは
Ｃｒメッキと比較して加熱温度の上昇に伴う硬さの低下
の度合が少ないことが判る。このことから、Ｃｒ−Ｍｏ
合金メッキが高度の耐熱耐摩耗性が要求される高出力エ
ンジンの摺動面として、より通していることが判る。な
お、モリブデン含有量が０．５％未満の場合、上記の傾
向は見られない。
第５図にＣｒ−Ｍｏ合金メッキのモリブデン含有量と硬
さおよび外観の変化を示す。モリブデン含有量が２％を
越えると外観は灰色状となり、硬さも急激に低下する。
さおよび外観の変化を示す。モリブデン含有量が２％を
越えると外観は灰色状となり、硬さも急激に低下する。
したがって、２％をモリブデン含有量の上限とする。
２）オイルの濡れ性について、
第６図にオイルの拡がり性について、Ｃｒメッキと比較
した測定結果を示す。これは、ＣｒメッキおよびＣｒ−
Ｍｏ合金メッキ試験片（厚さ５０μ）をホーニング仕上
げ（＃１０００） した後、一定の高さからオイル（市
販のｌ０Ｗ−３０）を−滴滴下し、その後、時間の経過
に伴うオイルの拡がり性（拡がり面積）について測定し
たものである。この結果から、Ｃｒ−Ｍｏ合金メッキは
、Ｃｒメッキに比べて、オイルの拡がり性に優れている
ことが判る。したがって、良好な潤滑特性が要求される
摺動面に、Ｃｒ−Ｍｏ合金メッキがより適していること
が判る。
した測定結果を示す。これは、ＣｒメッキおよびＣｒ−
Ｍｏ合金メッキ試験片（厚さ５０μ）をホーニング仕上
げ（＃１０００） した後、一定の高さからオイル（市
販のｌ０Ｗ−３０）を−滴滴下し、その後、時間の経過
に伴うオイルの拡がり性（拡がり面積）について測定し
たものである。この結果から、Ｃｒ−Ｍｏ合金メッキは
、Ｃｒメッキに比べて、オイルの拡がり性に優れている
ことが判る。したがって、良好な潤滑特性が要求される
摺動面に、Ｃｒ−Ｍｏ合金メッキがより適していること
が判る。
３）摩擦係数について、
第３表にピンディスク式摩耗試験機を用いて測定したア
ペックスシール５と同じ材質のチル合金鋳鉄に対する動
摩擦係数をＣｒメッキと比較して示す。この結果より、
Ｃｒ−Ｍｏ合金メッキの動摩擦係数がより低いことが判
る。
ペックスシール５と同じ材質のチル合金鋳鉄に対する動
摩擦係数をＣｒメッキと比較して示す。この結果より、
Ｃｒ−Ｍｏ合金メッキの動摩擦係数がより低いことが判
る。
以上より、高出力ロータリピストンエンジンのロータハ
ウジング内周面を構成するための要件として重要な耐熱
性、オイル濡れ性および摩擦係数について、Ｃｒ−Ｍｏ
合金メッキはＣｒメッキと比較して明らかに優れた特性
を有することが理解できる。
ウジング内周面を構成するための要件として重要な耐熱
性、オイル濡れ性および摩擦係数について、Ｃｒ−Ｍｏ
合金メッキはＣｒメッキと比較して明らかに優れた特性
を有することが理解できる。
本発明は以上の実施例の説明から判るように、ロータハ
ウジングのトロコイド面にＭｏを０．５０〜２゜００重
量％含有するポーラスＣｒ−Ｍｏ合金メッキ層を設けた
ので、摺動面の耐熱耐摩耗性、オイルの保持特性が向上
し、かつ摩擦係数が低下して摺動特性が向上する。その
結果、エンジンの出力増大による燃焼室内温度の上昇や
、ガス圧力の増大に起因して増加する摺動面の熱負荷に
対処でき、圧縮圧力の低下を防止することができるなど
、多々特有の効果を発揮する。
ウジングのトロコイド面にＭｏを０．５０〜２゜００重
量％含有するポーラスＣｒ−Ｍｏ合金メッキ層を設けた
ので、摺動面の耐熱耐摩耗性、オイルの保持特性が向上
し、かつ摩擦係数が低下して摺動特性が向上する。その
結果、エンジンの出力増大による燃焼室内温度の上昇や
、ガス圧力の増大に起因して増加する摺動面の熱負荷に
対処でき、圧縮圧力の低下を防止することができるなど
、多々特有の効果を発揮する。
第１図は本発明の実施例であるロータハウジングの斜視
図、第２図はロータリピストンエンジンの断面図、第３
図は実施例と他のものとの圧縮圧。 力の測定結果を比較したグラフ、第４図は加熱温度に対
する硬さの変化を比較したグラフ、第５図はＣｒ−Ｍｏ
合金メッキのＭｏ含有量と硬さおよび外観の変化を比較
したグラフ、第６図はオイル拡がり性を比較したグラフ
である。 １−ロータハウジング、２・−トロコイド面、１２−−
− Ｃｒ −Ｍｏ合金メッキ層。 第５図 一外説一 ０ ０．５０１．０１：） ２．００ ３．００
Ｍｏ４−看ｆ（に） 第６図 放置時開（Ｈ）
図、第２図はロータリピストンエンジンの断面図、第３
図は実施例と他のものとの圧縮圧。 力の測定結果を比較したグラフ、第４図は加熱温度に対
する硬さの変化を比較したグラフ、第５図はＣｒ−Ｍｏ
合金メッキのＭｏ含有量と硬さおよび外観の変化を比較
したグラフ、第６図はオイル拡がり性を比較したグラフ
である。 １−ロータハウジング、２・−トロコイド面、１２−−
− Ｃｒ −Ｍｏ合金メッキ層。 第５図 一外説一 ０ ０．５０１．０１：） ２．００ ３．００
Ｍｏ４−看ｆ（に） 第６図 放置時開（Ｈ）
Claims (1)
- （１）ロータリピストンエンジンにおけるロータハウジ
ングのトロコイド面に、モリブデンを０．５０〜２．０
０重量％含有するポーラスクロム・モリブデン合金メッ
キ層を設けたことを特徴とするロータリピストンエンジ
ンのロータハウジング。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60166391A JPH0635837B2 (ja) | 1985-07-26 | 1985-07-26 | ロ−タリピストンエンジンのロ−タハウジング |
| US06/886,380 US4729729A (en) | 1985-07-26 | 1986-07-17 | Rotor housing for rotary piston engines |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60166391A JPH0635837B2 (ja) | 1985-07-26 | 1985-07-26 | ロ−タリピストンエンジンのロ−タハウジング |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6226324A true JPS6226324A (ja) | 1987-02-04 |
| JPH0635837B2 JPH0635837B2 (ja) | 1994-05-11 |
Family
ID=15830547
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60166391A Expired - Lifetime JPH0635837B2 (ja) | 1985-07-26 | 1985-07-26 | ロ−タリピストンエンジンのロ−タハウジング |
Country Status (2)
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| JP (1) | JPH0635837B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10168593A (ja) * | 1996-12-12 | 1998-06-23 | Teikoku Piston Ring Co Ltd | Ｃｒ合金めっき皮膜、そのめっき方法、および前記皮膜を有する部材 |
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| JP2008138240A (ja) * | 2006-11-30 | 2008-06-19 | Mazda Motor Corp | 摺動部材及びその製造方法 |
Families Citing this family (7)
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|---|---|---|---|---|
| US4936912A (en) * | 1988-06-27 | 1990-06-26 | Deere & Company | Sintered apex seal material |
| JPH02147890U (ja) * | 1989-05-19 | 1990-12-14 | ||
| JPH0748057B2 (ja) * | 1989-07-28 | 1995-05-24 | 株式会社神戸製鋼所 | 形状検出用ロール |
| US5808380A (en) * | 1996-07-01 | 1998-09-15 | Ingersoll-Rand Company | Self lubricating VANE air motor |
| DE19627418C1 (de) * | 1996-07-08 | 1997-12-18 | Daimler Benz Ag | Kolben/Büchsen-Einheit für einen Hubkolben-Verbrennungsmotor |
| DE10151639B4 (de) * | 2001-10-10 | 2012-03-15 | Dankwart Eiermann | Kreiskolbenmotor in Trochoidenbauweise |
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| JPS5925841A (ja) * | 1969-11-15 | 1984-02-09 | バイエル・アクチエンゲゼルシヤフト | 静電粉末吹付塗装用組成物 |
Family Cites Families (3)
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| USRE29806E (en) | 1973-04-10 | 1978-10-17 | Rotor housing for a rotary piston type engine and method for manufacturing the same | |
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1985
- 1985-07-26 JP JP60166391A patent/JPH0635837B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1986
- 1986-07-17 US US06/886,380 patent/US4729729A/en not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
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|---|---|
| JPH0635837B2 (ja) | 1994-05-11 |
| US4729729A (en) | 1988-03-08 |
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