JPS62260823A - 高分子量ポリエステルの生産方法および装置 - Google Patents
高分子量ポリエステルの生産方法および装置Info
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- JPS62260823A JPS62260823A JP62107889A JP10788987A JPS62260823A JP S62260823 A JPS62260823 A JP S62260823A JP 62107889 A JP62107889 A JP 62107889A JP 10788987 A JP10788987 A JP 10788987A JP S62260823 A JPS62260823 A JP S62260823A
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Classifications
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- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
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- B01D3/008—Liquid distribution
-
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- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J3/00—Processes of utilising sub-atmospheric or super-atmospheric pressure to effect chemical or physical change of matter; Apparatus therefor
- B01J3/006—Processes utilising sub-atmospheric pressure; Apparatus therefor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
- C08G63/00—Macromolecular compounds obtained by reactions forming a carboxylic ester link in the main chain of the macromolecule
- C08G63/78—Preparation processes
-
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Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
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- Polymers & Plastics (AREA)
- Polyesters Or Polycarbonates (AREA)
- Other Resins Obtained By Reactions Not Involving Carbon-To-Carbon Unsaturated Bonds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ポリエチレンテレフタレートやポリブチレン
テレフタレート並びにこれらの共重合体のような高分子
量ポリエステルの生産方法に関係し、同様に生産のため
の装置に関係する。
テレフタレート並びにこれらの共重合体のような高分子
量ポリエステルの生産方法に関係し、同様に生産のため
の装置に関係する。
テレフタル酸とエチレングリコールを基にしたポリエチ
レンテレフタレー）−（１’ＥＴＩ’）の連続生産のた
めの公知の方法は第１（２Ｉにｂ′Ｃつた装置に関して
説明されるであろう。プレフタル酸とエチレングリコー
ルをエステルｆヒのために適当な割きて混合装置１の中
に導き入れ、ポンプ２によってエステル「ヒ反応″装置
３に送り、そこで温度２４０℃と２８０℃の間で圧力０
．１バールと８バールの間で、ビス（２−ヒドロキシエ
チル）−テレフタル酸１〜に、８０２５〜９０％が転化
する。蒸気の形て反応速度論的に得られた水を、遊雛し
たグリコール蒸気と共に分随塔４に通し、ｌｉ ４の頂
部から精製された水魚気分抜き去り、凝ｍ Ｈ６で凝縮
する。凝縮物を容器７に集め、一部はリターン流または
還流として再びポンプによって分離塔４に供給するが、
その残部の反応水を容器７から排水する。反応生成′Ｊ
！ｑは次の反応器８に通し、そこてエステル化反応は大
部分終了する０反応水の蒸気と遊離したグリコールをす
べて凝縮し、回収手段に供給する。エステル化生産物は
、ガス抜き器として構成された最初の真空反応器９に通
す、真空反応器９は加熱コイルを有しており、発泡中に
グリコール、オリゴマー及び残留している水の蒸発に起
因する予備線き物のエンタルピーの損失を補正する。予
ｌｉＷｗ１合を２番目の真空反応器１０で継続し、その
反応器の攪拌カスケードが重合体の生成に好影響をもた
らし、その結果反応グリコール排除に順調に作用する。
レンテレフタレー）−（１’ＥＴＩ’）の連続生産のた
めの公知の方法は第１（２Ｉにｂ′Ｃつた装置に関して
説明されるであろう。プレフタル酸とエチレングリコー
ルをエステルｆヒのために適当な割きて混合装置１の中
に導き入れ、ポンプ２によってエステル「ヒ反応″装置
３に送り、そこで温度２４０℃と２８０℃の間で圧力０
．１バールと８バールの間で、ビス（２−ヒドロキシエ
チル）−テレフタル酸１〜に、８０２５〜９０％が転化
する。蒸気の形て反応速度論的に得られた水を、遊雛し
たグリコール蒸気と共に分随塔４に通し、ｌｉ ４の頂
部から精製された水魚気分抜き去り、凝ｍ Ｈ６で凝縮
する。凝縮物を容器７に集め、一部はリターン流または
還流として再びポンプによって分離塔４に供給するが、
その残部の反応水を容器７から排水する。反応生成′Ｊ
！ｑは次の反応器８に通し、そこてエステル化反応は大
部分終了する０反応水の蒸気と遊離したグリコールをす
べて凝縮し、回収手段に供給する。エステル化生産物は
、ガス抜き器として構成された最初の真空反応器９に通
す、真空反応器９は加熱コイルを有しており、発泡中に
グリコール、オリゴマー及び残留している水の蒸発に起
因する予備線き物のエンタルピーの損失を補正する。予
ｌｉＷｗ１合を２番目の真空反応器１０で継続し、その
反応器の攪拌カスケードが重合体の生成に好影響をもた
らし、その結果反応グリコール排除に順調に作用する。
最後の凝縮は３番目の真空反応器１１で行われ、この反
応器は回転ディスク反応器として構成できる。Ｅｔ終ポ
リエステルの溶融液を反応器の流出口にポンプ１２で移
し、紡糸手段に供給する。各真空反応器９．１０．１１
を、１００ないし０．１ミリバールの範囲で異なった減
圧を生じさせるために真空ユニツ） １２，１３．１４
に連結する。真空ユニット１２．１３は、例えば、エチ
レングリコール−液体ポンプとして構成され、循環して
かつ時々流れるジェ・２トポンプを去るグリコール１５
は回収手段で再び溜められる。真空反応器９．１０．１
１と真空ユニツｌ〜１２．１３．１４の間に噴霧凝縮器
１６が用意され、そこでは個々の真空反応器からのグリ
コール蒸気とオリゴマーを凝着する。この凝着冷却流体
（まグリコールであり、ノズルによって射出される。グ
リコールし収集容器に供給される。最終の真空反応；：
１１に真空な作る真空ユニット１４は、多段式で構成さ
れている。
応器は回転ディスク反応器として構成できる。Ｅｔ終ポ
リエステルの溶融液を反応器の流出口にポンプ１２で移
し、紡糸手段に供給する。各真空反応器９．１０．１１
を、１００ないし０．１ミリバールの範囲で異なった減
圧を生じさせるために真空ユニツ） １２，１３．１４
に連結する。真空ユニット１２．１３は、例えば、エチ
レングリコール−液体ポンプとして構成され、循環して
かつ時々流れるジェ・２トポンプを去るグリコール１５
は回収手段で再び溜められる。真空反応器９．１０．１
１と真空ユニツｌ〜１２．１３．１４の間に噴霧凝縮器
１６が用意され、そこでは個々の真空反応器からのグリ
コール蒸気とオリゴマーを凝着する。この凝着冷却流体
（まグリコールであり、ノズルによって射出される。グ
リコールし収集容器に供給される。最終の真空反応；：
１１に真空な作る真空ユニット１４は、多段式で構成さ
れている。
すなわち、噴霧′ａ縮２：１６に接続されたジェットポ
ンプ１７は、また多段式でも良く、また蒸気ジェットポ
ンプとして好んで構成されるが、直接接触凝縮器１８に
接続され、その出口は２番口のジェットポンプ１９に出
、それは再び２番目の直接接触凝縮器２０に導かれ、そ
の出口は３番口のジェットポンプ２１に接続される。ジ
ェットポンプ１７，１９．２１に生蒸気２２を供給し、
一方、接触Ｊ２縮器１８，２０は冷却水２３で俸動し、
その冷却水は凝縮器１８．２０とジェットポンプ２１の
凝縮液から部分的には得られるが、循環路における濃縮
を避けるため新たな水を一部供給しなければならない、
ｆ４縮物は容器２１に集められ、ポンプ２５によって熱
交換器２６等へ供給される。グリコールとアルデヒドと
他の分解生成物に富んだ大気容器（ｂａｒｏｍｅｔｒｉ
ｃ ｃｏｎｔａｉｎｅｒ）２４からのオーバーフローは
、廃水系に通じる。
ンプ１７は、また多段式でも良く、また蒸気ジェットポ
ンプとして好んで構成されるが、直接接触凝縮器１８に
接続され、その出口は２番口のジェットポンプ１９に出
、それは再び２番目の直接接触凝縮器２０に導かれ、そ
の出口は３番口のジェットポンプ２１に接続される。ジ
ェットポンプ１７，１９．２１に生蒸気２２を供給し、
一方、接触Ｊ２縮器１８，２０は冷却水２３で俸動し、
その冷却水は凝縮器１８．２０とジェットポンプ２１の
凝縮液から部分的には得られるが、循環路における濃縮
を避けるため新たな水を一部供給しなければならない、
ｆ４縮物は容器２１に集められ、ポンプ２５によって熱
交換器２６等へ供給される。グリコールとアルデヒドと
他の分解生成物に富んだ大気容器（ｂａｒｏｍｅｔｒｉ
ｃ ｃｏｎｔａｉｎｅｒ）２４からのオーバーフローは
、廃水系に通じる。
生産物の特定な必要条件を考慮するならば、真空ユニッ
トとして、例えば、ロータリーポンプまたはグリコール
蒸気と、液体ジェットポンプを用いた機械的真空ポンプ
手段のような他の手段を使用することも可能であり、そ
して、かつ反応蒸気とオリゴマーの凝縮と分離のための
上流の装置を補正的に構成することも可能である。
トとして、例えば、ロータリーポンプまたはグリコール
蒸気と、液体ジェットポンプを用いた機械的真空ポンプ
手段のような他の手段を使用することも可能であり、そ
して、かつ反応蒸気とオリゴマーの凝縮と分離のための
上流の装置を補正的に構成することも可能である。
公知の方法はとりわけ約３０％の相対的流入熱効率によ
って特色付けられる。その上、公知の方法に於ては好ま
しくない副流出が相当程度生じ、廃水汚染へまたは回収
手段もしくは廃水処理の汚染の増大へと導く、その上、
公知の総ての真空手段は追加のエネルギー源によって外
部から操作しなければならないし、高額の維持費と資本
経費を必要とする。
って特色付けられる。その上、公知の方法に於ては好ま
しくない副流出が相当程度生じ、廃水汚染へまたは回収
手段もしくは廃水処理の汚染の増大へと導く、その上、
公知の総ての真空手段は追加のエネルギー源によって外
部から操作しなければならないし、高額の維持費と資本
経費を必要とする。
本発明の問題は、高分子量ポリエステルの生産のための
公知の方法を改善したものであり、そとでは全般的な効
率は増大し、即ち工場設備は主エネルギーの節約使用に
より経済的に操作される。
公知の方法を改善したものであり、そとでは全般的な効
率は増大し、即ち工場設備は主エネルギーの節約使用に
より経済的に操作される。
更に、廃水汚染は可及的に少なくされ、操作上の信頼性
も改善されるべきであるが、この問題は、本発明により
飛躍的に解決される。
も改善されるべきであるが、この問題は、本発明により
飛躍的に解決される。
エステルｆヒ反応段諧からのプロセス蒸気はＪｌい操作
信１頭性のある蒸気真空ポンプを（１：動するために筺
用することが出来、従−）て、効率は増大することが判
明した。ガス抜きｊ＆、プロ七スア気から得られたプロ
セス水はジェットポンプの駆動流の凝縮に適しているこ
とＩ−１’ｌ明した９本発明は、そめ系で必要なすべて
グ）１１りが本工程によって充足され、すなわち、何ら
１・１加的には冷却循環路中での′ｆＡ縮を防ぐための
、処理水が要求されないと３う事実により、他の方法と
比１校して、約６０％廃水；＾を減じるように導く。本
発明の方法の結果、５：！Ｊ４０％の全ての化学的、生
物学的ｇＥ、４このｉり染を減じることが可能であった
。さらに本発明の長所は、ジエ・ｙ ｔ−ポンプのベン
チュリ管の、１も細い横断面の直径をさらに大きく作る
ことが出来なとＳうことてあり、何故ならプロセス蒸気
が２バールないし３バールの過度の圧力であり、従って
ポンプの検査の無故障期間がかなり増加し、従って、真
空ポンプの別の二重配置の必要性は何ら無い。
信１頭性のある蒸気真空ポンプを（１：動するために筺
用することが出来、従−）て、効率は増大することが判
明した。ガス抜きｊ＆、プロ七スア気から得られたプロ
セス水はジェットポンプの駆動流の凝縮に適しているこ
とＩ−１’ｌ明した９本発明は、そめ系で必要なすべて
グ）１１りが本工程によって充足され、すなわち、何ら
１・１加的には冷却循環路中での′ｆＡ縮を防ぐための
、処理水が要求されないと３う事実により、他の方法と
比１校して、約６０％廃水；＾を減じるように導く。本
発明の方法の結果、５：！Ｊ４０％の全ての化学的、生
物学的ｇＥ、４このｉり染を減じることが可能であった
。さらに本発明の長所は、ジエ・ｙ ｔ−ポンプのベン
チュリ管の、１も細い横断面の直径をさらに大きく作る
ことが出来なとＳうことてあり、何故ならプロセス蒸気
が２バールないし３バールの過度の圧力であり、従って
ポンプの検査の無故障期間がかなり増加し、従って、真
空ポンプの別の二重配置の必要性は何ら無い。
本発明を、図に示された装置に関連して以下に非常に：
）’Ｉｔ（ＩＩに述べる。
）’Ｉｔ（ＩＩに述べる。
第２図に示されている本発明の装置の図示に於て、第１
図と同じ参照番号が、同じ部分に使用されている。予（
＠１縮の目的のための真空反応器９゜ＩＯを真空にする
真空ユニ・ント２８，２９と、最終的な凝縮の目的のた
めの真空反応器１１と連結した真空ユニット１４は、蒸
気ジェットユニットとじて構成さ！しる。真空反応器９
と連結した真空ユニット２８は、２段階の方法で構成さ
れ、モして噴霧凝ｍ器に接続された蒸気ジェットポンプ
３０、それに接続された直接接触凝縮器３１、及び接触
凝Ｗｉ器３１の出口に接続された蒸気ジェットポンプ３
２がら成る。
図と同じ参照番号が、同じ部分に使用されている。予（
＠１縮の目的のための真空反応器９゜ＩＯを真空にする
真空ユニ・ント２８，２９と、最終的な凝縮の目的のた
めの真空反応器１１と連結した真空ユニット１４は、蒸
気ジェットユニットとじて構成さ！しる。真空反応器９
と連結した真空ユニット２８は、２段階の方法で構成さ
れ、モして噴霧凝ｍ器に接続された蒸気ジェットポンプ
３０、それに接続された直接接触凝縮器３１、及び接触
凝Ｗｉ器３１の出口に接続された蒸気ジェットポンプ３
２がら成る。
２番目の真空反応器１０の真空ユニツ１−２９は３段階
の形をとり、ジェットポンプ３３、それに接続された直
接接触凝縮器３４、ジェットポンプ３５と直接接方！凝
縮２ユ３６から成るその土の膜力と、その上のジエント
ポンプ３７′に！：有する。
の形をとり、ジェットポンプ３３、それに接続された直
接接触凝縮器３４、ジェットポンプ３５と直接接方！凝
縮２ユ３６から成るその土の膜力と、その上のジエント
ポンプ３７′に！：有する。
エステル［ヒ反応Ｘ！” ＬＬｌ ３ ′ｉたはエステ
ル１ヒ反応装置３．８両方に於て、テレフタル酸とエチ
レングリコールのエステル化によって生成される水蒸気
または、蒸気はプロセス蒸気として分ｍ塔４から流れで
て、２つの流れに分けられ、蒸気供給ライン３８の１つ
の流れは、蒸気ジェットポンプ３０ 、３２ 。
ル１ヒ反応装置３．８両方に於て、テレフタル酸とエチ
レングリコールのエステル化によって生成される水蒸気
または、蒸気はプロセス蒸気として分ｍ塔４から流れで
て、２つの流れに分けられ、蒸気供給ライン３８の１つ
の流れは、蒸気ジェットポンプ３０ 、３２ 。
：］：ｌ、：１５，３７，１７，１７ａ、１９．２１へ
の駆動流として供給される。追加の加熱手段３９を蒸気
供給ライン３Ｓ用に与えることが出来、それは、１既温
度より高い温度までプロセス蒸気を加熱し、ジエントポ
ンプの駆動蒸気のノズルの耐用年数を増加させる。ンエ
ソトポンプと真空ユニｙｌ〜２８．２９．１４の直接接
触凝縮器の両方で凝縮されたプロセス蒸気は、人気容３
：４０に集められ、ポンプ４１により冷却塔４２／＼供
給され、そして、冷却塔中で水なガス抜きし冷却する。
の駆動流として供給される。追加の加熱手段３９を蒸気
供給ライン３Ｓ用に与えることが出来、それは、１既温
度より高い温度までプロセス蒸気を加熱し、ジエントポ
ンプの駆動蒸気のノズルの耐用年数を増加させる。ンエ
ソトポンプと真空ユニｙｌ〜２８．２９．１４の直接接
触凝縮器の両方で凝縮されたプロセス蒸気は、人気容３
：４０に集められ、ポンプ４１により冷却塔４２／＼供
給され、そして、冷却塔中で水なガス抜きし冷却する。
ポンプ４３により帰り管４４中のこのように処理さ！し
たプロセス水な、駆動蒸気を′ａ縮するために使用され
る真空ユニット２８，２９．１４の直接接触凝縮器３１
゜３４．３８．１８．２０に送る。冷却塔４２の噴霧、
蒸発及びスラッジの損失は分離塔４により供給されるプ
ロセス蒸気から定常的に新しく生成されるプロセス水に
より十分に補われる。過剰プロセス水は容器４０で本工
程から取り除かれる。熱交ｔａ器４６を、分離塔４を去
るプロセス蒸気の２番目の部分的な流れのライン４５で
接続し、前記熱交換器により成る部分的なプロセス水の
流れを循環路４４から分岐う・ｆン４７を経て供給し、
沸騰点まで加熱し、反応塔４１＼のリターン流として流
れ調整手段４８を通過させる。熱交換器４６に続いて、
圧力調整手段４９をライン４５で接続し、反応器システ
ム３，４及び蒸気ジエｙｌ・ポンプのための蒸気供給ラ
イン３８の圧力を一定に保つ。残留蒸気と凝縮物は、ラ
イン４５の熱交換器４Ｇの外に通し、真空反応器９．１
０．１１の真空ユニット２８，２９．１４の直接接触凝
縮器の一個、または分１直接接触凝ｍ器５０に、総て凝
縮のために導入される。
たプロセス水な、駆動蒸気を′ａ縮するために使用され
る真空ユニット２８，２９．１４の直接接触凝縮器３１
゜３４．３８．１８．２０に送る。冷却塔４２の噴霧、
蒸発及びスラッジの損失は分離塔４により供給されるプ
ロセス蒸気から定常的に新しく生成されるプロセス水に
より十分に補われる。過剰プロセス水は容器４０で本工
程から取り除かれる。熱交ｔａ器４６を、分離塔４を去
るプロセス蒸気の２番目の部分的な流れのライン４５で
接続し、前記熱交換器により成る部分的なプロセス水の
流れを循環路４４から分岐う・ｆン４７を経て供給し、
沸騰点まで加熱し、反応塔４１＼のリターン流として流
れ調整手段４８を通過させる。熱交換器４６に続いて、
圧力調整手段４９をライン４５で接続し、反応器システ
ム３，４及び蒸気ジエｙｌ・ポンプのための蒸気供給ラ
イン３８の圧力を一定に保つ。残留蒸気と凝縮物は、ラ
イン４５の熱交換器４Ｇの外に通し、真空反応器９．１
０．１１の真空ユニット２８，２９．１４の直接接触凝
縮器の一個、または分１直接接触凝ｍ器５０に、総て凝
縮のために導入される。
真空生成の目的のためのプロセス蒸気の使用は、真空反
応器から吸入したガスに不純物が無く、１νに、オリゴ
マー及びグリコールの無いことを前提とする。このよう
に、真空ユニットの上流を、噴が起こり、そして、その
ような不純物に富んでいる。真空ユニットへのこれらの
物質のエントレイメントは、次に、飽和状態で大変少量
の吸引排出されるガスのために、ラウールの法Ｉ１１に
のみ６℃って起こる。真空反応器を去るグリコール蒸気
の凝着のためにノズル分径て噴盲凝縮器に噴霧されるエ
チレングリコールは、１０℃〜３０℃の適当な温度で循
環路に流れる。噴＝凝棉器１６は図示されていないオリ
ゴマー分閏器に続くことができ、それは分Ｍ用繊維を備
えることができる。温度１０″ｃ−３０°Ｃの間でエチ
レングリコールを堪維片上に明言し、収集容器に下端で
除去する。
応器から吸入したガスに不純物が無く、１νに、オリゴ
マー及びグリコールの無いことを前提とする。このよう
に、真空ユニットの上流を、噴が起こり、そして、その
ような不純物に富んでいる。真空ユニットへのこれらの
物質のエントレイメントは、次に、飽和状態で大変少量
の吸引排出されるガスのために、ラウールの法Ｉ１１に
のみ６℃って起こる。真空反応器を去るグリコール蒸気
の凝着のためにノズル分径て噴盲凝縮器に噴霧されるエ
チレングリコールは、１０℃〜３０℃の適当な温度で循
環路に流れる。噴＝凝棉器１６は図示されていないオリ
ゴマー分閏器に続くことができ、それは分Ｍ用繊維を備
えることができる。温度１０″ｃ−３０°Ｃの間でエチ
レングリコールを堪維片上に明言し、収集容器に下端で
除去する。
Ｌ４燵り
第１図に従った装置に於て、ポリエステルを１日当り１
００（生産する時、最柊ポリエチトンテしツタレート（
１’ＥＴ＋’＞１１０００Ａ１当り７４５ＫＷの特定の
熱４．１の消費を確定した。
００（生産する時、最柊ポリエチトンテしツタレート（
１’ＥＴ＋’＞１１０００Ａ１当り７４５ＫＷの特定の
熱４．１の消費を確定した。
大１」ロー
第２図に従った装置に於て、ポリエステルを１日当り１
００を生産する時、最終ポリエチレンテレフ９レ−１・
（ＰＥＴＰ）１０００Ａｇ当’） ５９５ＫＷノｔｌ定
のｆｉｉの消費を確定した。従って、本発明を使用する
ことにより、およそ２０％の一次エネルギーを節約する
ことが可能であった。約４５％のプロセス蒸気の利用率
を反応塔３．４で達成する。
００を生産する時、最終ポリエチレンテレフ９レ−１・
（ＰＥＴＰ）１０００Ａｇ当’） ５９５ＫＷノｔｌ定
のｆｉｉの消費を確定した。従って、本発明を使用する
ことにより、およそ２０％の一次エネルギーを節約する
ことが可能であった。約４５％のプロセス蒸気の利用率
を反応塔３．４で達成する。
ル盟１Ｊ工
第１図に従った装置に於て、ポリエステルを１日当りＬ
ｏｏｔ生産する時、最終ポリエチレンテレフタレート（
１’ＥＴＰ） １０００ＡｆＩ当り８８１の特定の冷却
水の消費を確定した。
ｏｏｔ生産する時、最終ポリエチレンテレフタレート（
１’ＥＴＰ） １０００ＡｆＩ当り８８１の特定の冷却
水の消費を確定した。
火ｍ
第２１２Ｉに従った装置に於て、ポリエステルを１０当
り１００を生産する時、最終ポリエチレンテレフタレー
ト（ＰＥＴＰ） １１００ＱＡ当り４２ｍ’の特定の冷
却水の消費を確定した。従って、本発明を使用すること
により、およそ６３２６の冷却水を節約することが可能
であった。
り１００を生産する時、最終ポリエチレンテレフタレー
ト（ＰＥＴＰ） １１００ＱＡ当り４２ｍ’の特定の冷
却水の消費を確定した。従って、本発明を使用すること
により、およそ６３２６の冷却水を節約することが可能
であった。
Ｌ４隨１
第１図に従った装置に於て、ポリエステルを１日当り１
００１生産する時、最終ポリエチレンテレフタレー）
（ＰＥＴＰ）１０００Ｊｇ当り３１０ｂの特定の廃水１
を確定した。
００１生産する時、最終ポリエチレンテレフタレー）
（ＰＥＴＰ）１０００Ｊｇ当り３１０ｂの特定の廃水１
を確定した。
及１肚１
第２図に従った装置に於て、ポリエステルを１日ツリ１
００を生産する時、最終ポリエチレンテレフ９１ｙ −
） （ＰＥＴＰ）１０００７ｇ当’） １２０Ａｇノ特
定の廃水量を確定した。
００を生産する時、最終ポリエチレンテレフ９１ｙ −
） （ＰＥＴＰ）１０００７ｇ当’） １２０Ａｇノ特
定の廃水量を確定した。
従って、およそ同一濃度の有機物質にとって、本発明を
使ｍすることにより、約６０％以上の廃水の１を節約す
ることが可能であった。
使ｍすることにより、約６０％以上の廃水の１を節約す
ることが可能であった。
別の装置を第３図に示す、ここで、ジェットポンプ３２
，３７．２１の残留蒸気及び熱交換２３４６のプロ七こ
の凝縮物を再び大気圧容器４０を経て循環路に供給する
。この襦造の長所は、冷却塔４２と比較して循環３５０
のより高い温度の結果として、エステル化と重縮合中に
生じる気体または低沸点の成分の分離が助けられ、結果
として、廃水系の汚染がより少なくなっていることであ
る。水／水の熱交換器をこの場合冷却塔の代りに使用で
きる。
，３７．２１の残留蒸気及び熱交換２３４６のプロ七こ
の凝縮物を再び大気圧容器４０を経て循環路に供給する
。この襦造の長所は、冷却塔４２と比較して循環３５０
のより高い温度の結果として、エステル化と重縮合中に
生じる気体または低沸点の成分の分離が助けられ、結果
として、廃水系の汚染がより少なくなっていることであ
る。水／水の熱交換器をこの場合冷却塔の代りに使用で
きる。
第１図は従来技術による高分子量ポリエステルの連続生
産を行う装置であり、第２図は、本発明に従った装置の
図示であり、第３図は第２図の変形としての図示である
０図中、 □１・・・混合装置 Ｚ、２５
，４１．４３・・・ポンプ３・・・エステル化反応装置
４・・・分離塔６・・・凝４１ｉｌｉ器
７・・・容器８・・・反応２＝９・・・真空反応
器 １０・・・真空反応器 １１・・・真空反応器１
２．１３，１４，２８．２９・・・真空ユニット１６・
・・噴＝凝１？２ｉ器 １７．１９，２１．３０，３２，３３，３５．３７・・
・蒸気ポンプ１８．２０，３１，３４，３６．５０・・
・直接接触凝縮器２４．４０・・・大気容器 ２８
．４８・・・熱交換器３８・・・蒸気供給ライン ３
９・・・加熱手段４２・・・冷却塔 ４８・
・・流れ調整手段４９・・・圧力調整手段 （外５名）
産を行う装置であり、第２図は、本発明に従った装置の
図示であり、第３図は第２図の変形としての図示である
０図中、 □１・・・混合装置 Ｚ、２５
，４１．４３・・・ポンプ３・・・エステル化反応装置
４・・・分離塔６・・・凝４１ｉｌｉ器
７・・・容器８・・・反応２＝９・・・真空反応
器 １０・・・真空反応器 １１・・・真空反応器１
２．１３，１４，２８．２９・・・真空ユニット１６・
・・噴＝凝１？２ｉ器 １７．１９，２１．３０，３２，３３，３５．３７・・
・蒸気ポンプ１８．２０，３１，３４，３６．５０・・
・直接接触凝縮器２４．４０・・・大気容器 ２８
．４８・・・熱交換器３８・・・蒸気供給ライン ３
９・・・加熱手段４２・・・冷却塔 ４８・
・・流れ調整手段４９・・・圧力調整手段 （外５名）
Claims (18)
- （１）ポンプで移動可能なペーストを、特にテレフタル
酸とアルカリ性ジオールから生成し、２または多段階の
反応器列でエステル化し、続いて、少なくとも一個の真
空反応器で真空下で重縮合する高分子量ポリエステルの
生産方法であり、反応器列による廃熱によって少なくと
も一個の真空反応器のための真空を作ることを特徴とす
る前記生産方法。 - （２）真空を作っている蒸気ジェット真空ユニットに駆
動流として、プロセス蒸気の形で廃熱を供給することを
特徴とする特許請求の範囲第１項記載の方法。 - （３）駆動流として働くプロセス蒸気を真空ユニット中
で凝縮し、得られたプロセス水を、冷却水としてプロセ
ス蒸気の凝縮のための真空ユニットへ再度循環供給する
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項または第２項記
載の方法。 - （４）プロセス水の循環流の一部を加熱し、反応器列に
返還流として供給することを特徴とする特許請求の範囲
第３項記載の方法。 - （５）反応器列を去るプロセス蒸気を二本の部分流に分
け、そのうちの一本の部分流が熱交換器によって前記プ
ロセス水の循環流の一部を加熱することを特徴とする特
許請求の範囲第１項〜第４項のいずれかに記載の方法。 - （６）熱交換器の外に流れ出る部分的に凝縮されたプロ
セス蒸気を真空ユニットのうちの一個に供給して完全に
凝縮させることを特徴とする特許請求の範囲第５項記載
の方法。 - （７）一連のジェットポンプの蒸気を個々にすべて凝縮
し、プロセス蒸気の残分と共にガスを抜き、水の循環路
に戻すことを特徴とする特許請求の範囲第５項記載の方
法。 - （８）真空ユニットを去るプロセス水凝縮物を大気圧容
器に集め、そして冷却塔によってガス抜きし冷却するこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項〜第６項のいずれ
かに記載の方法。 - （９）プロセス蒸気を沸点より高い温度に加熱すること
を特徴とする特許請求の範囲第１項〜第７項のいずれか
に記載の方法。 - （１０）特に、テレフタル酸及びアルカリ性ジオールの
エステル化のための少なくとも一個の二段階反応器シス
テムと、少なくとも一個の真空反応器に真空を作るため
の真空ユニットを備えている重縮合のための少なくとも
一個の真空反応器とを持つ、高分子量ポリエステルの連
続生産装置であり、真空ユニット（１４、２８、２９）
が、蒸気の供給ライン（３８）によって反応器システム
（３、４、８）に接続された少なくとも一個の蒸気ポン
プ（３０、３２、３３、３５、３７、１７、１９、２１
）を有することを特徴とする前記連続生産装置。 - （１１）少なくとも一個の蒸気ポンプが、直接接触凝縮
器（３１、３４、３６、１８、２０）と連結した蒸気ジ
ェットポンプとして構成されること、大気圧容器（４０
）が、凝縮プロセス蒸気を集めるために備えられ、冷却
塔（４２）に接続されていること、及び冷却塔（４２）
に接続された循環路ラインが、得られたプロセス水を直
接接触凝縮器に戻すために備えられていることを特徴と
する特許請求の範囲第１０項記載の装置。 - （１２）少なくとも一個の直接接触凝縮器（３１、３４
、３６、１８、２０）に通じる別の一本のライン（４５
）を反応器システム（３、４）に接続し、ライン（４５
）中に熱交換器（４６）を接続し、かつ循環路（４４）
からの分岐ライン（４７）を熱交換器（４６）内を通し
てから反応器システム（３、４）に導入していることを
特徴とする特許請求の範囲第１０項または第１１項に記
載の装置。 - （１３）温度１０℃〜３０℃の間のエチレングリコール
を用いて運転する直接接触凝縮器（１６）を真空反応器
（９、１０、１１）と真空ユニット（２８、２９、１４
）の間に接続することを特徴とする特許請求の範囲第１
０項〜第１２項のいずれかに記載の装置。 - （１４）直接接触凝縮器（１６）にすぐ続いて置かれて
いる蒸気ジェットポンプ（３０、３３、１７）にジャケ
ットを備え、そのジェットポンプを好ましくは２９０℃
〜３３０℃に加熱することを特徴とする特許請求の範囲
第１３項記載の装置。 - （１５）蒸気供給ライン（３８）のプロセス蒸気は圧力
０．１〜８バールの間であることを特徴とする特許請求
の範囲第１０項〜第１４項のいずれかに記載の装置。 - （１６）各々が真空ユニット（２８、２９、１４）に連
結しているいくつかの真空反応器（９、１０、１１）が
あることを特徴とする特許請求の範囲第１０項〜第１５
項のいずれかに記載の装置。 - （１７）真空ユニットが、多段式で構成されていること
を特徴とする特許請求の範囲第１０項〜第１６項のいず
れかに記載の装置。 - （１８）プロセス水により、蒸気ポンプ（３２、３７、
２１）の残留蒸気とライン（４５）中の残留蒸気とを完
全に凝縮しかつガス抜きのための別個の直接接触凝縮器
（５０）を設けたことを特徴とする特許請求の範囲第１
０項〜第１７項のいずれかに記載の装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP86730071.7 | 1986-04-29 | ||
| EP86730071A EP0244546B1 (de) | 1986-04-29 | 1986-04-29 | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung hochmolekularer Polyester |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62260823A true JPS62260823A (ja) | 1987-11-13 |
| JPH0692479B2 JPH0692479B2 (ja) | 1994-11-16 |
Family
ID=8196441
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62107889A Expired - Fee Related JPH0692479B2 (ja) | 1986-04-29 | 1987-04-30 | 高分子量ポリエステルの生産方法および装置 |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4758650A (ja) |
| EP (1) | EP0244546B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0692479B2 (ja) |
| KR (1) | KR930006921B1 (ja) |
| CN (1) | CN1009651B (ja) |
| AR (1) | AR246532A1 (ja) |
| AT (1) | ATE41668T1 (ja) |
| BR (1) | BR8702067A (ja) |
| CA (1) | CA1276375C (ja) |
| DD (1) | DD259410A5 (ja) |
| DE (1) | DE3662526D1 (ja) |
| MX (1) | MX170813B (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011516708A (ja) * | 2008-04-15 | 2011-05-26 | ビーエーエスエフ ソシエタス・ヨーロピア | 生分解可能なポリエステルを連続的に製造する方法 |
| JP2011516709A (ja) * | 2008-04-15 | 2011-05-26 | ビーエーエスエフ ソシエタス・ヨーロピア | 生分解可能なポリエステルを連続的に製造する方法 |
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| DE4419397A1 (de) * | 1994-06-03 | 1995-12-14 | Zimmer Ag | Verfahren zur mehrstufigen Vakuumerzeugung bei der Polyester-Herstellung |
| US5466765A (en) * | 1995-03-09 | 1995-11-14 | Eastman Chemical Company | Vaccum system for controlling pressure in a polyester process |
| WO2002050159A1 (de) | 2000-12-21 | 2002-06-27 | Zimmer Ag | Verfahren zur kontinuierlichen herstellung von polyestern oder copolyestern |
| DE10125678B4 (de) | 2001-05-25 | 2011-04-14 | Lurgi Zimmer Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Polyethylenterephthalat |
| DE10217182B4 (de) | 2002-04-18 | 2009-05-07 | Lurgi Zimmer Gmbh | Vorrichtung zum Wechseln von Düsen |
| DE10318747B4 (de) * | 2003-04-25 | 2006-04-20 | Zimmer Ag | Verfahren zur Vakuumerzeugung bei der Herstellung von Polymeren |
| DE102007050929B4 (de) | 2007-10-23 | 2012-10-25 | Lurgi Zimmer Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Vakuum bei der Herstellung von Polyestern und Copolyestern |
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| US9624342B2 (en) * | 2008-02-06 | 2017-04-18 | Valspar Sourcing, Inc. | Process for manufacturing medium and high molecular weight polyesters |
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- 1986-04-29 EP EP86730071A patent/EP0244546B1/de not_active Expired
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