JPS62258137A - 電子燃料噴射エンジンの燃料制御装置 - Google Patents
電子燃料噴射エンジンの燃料制御装置Info
- Publication number
- JPS62258137A JPS62258137A JP61101299A JP10129986A JPS62258137A JP S62258137 A JPS62258137 A JP S62258137A JP 61101299 A JP61101299 A JP 61101299A JP 10129986 A JP10129986 A JP 10129986A JP S62258137 A JPS62258137 A JP S62258137A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fuel injection
- injection amount
- flow rate
- intake air
- pulse
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000000446 fuel Substances 0.000 title claims abstract description 70
- 238000002347 injection Methods 0.000 title claims abstract description 52
- 239000007924 injection Substances 0.000 title claims abstract description 52
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 46
- 101150051333 tauD gene Proteins 0.000 abstract 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 4
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 2
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/30—Controlling fuel injection
- F02D41/32—Controlling fuel injection of the low pressure type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/04—Introducing corrections for particular operating conditions
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/18—Circuit arrangements for generating control signals by measuring intake air flow
- F02D41/182—Circuit arrangements for generating control signals by measuring intake air flow for the control of a fuel injection device
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は電子燃料噴射エンジンの燃料制御装置に関する
。
。
（従来技術）
従来、電子燃料噴射エンジンの燃料制御Ｓ！２置として
、エンジンの吸入空気流量検出器、吸気管内圧力検出器
およびエンジン回転数検出器を燃料制御手段に接続し、
吸入空気流量検出器が所定の吸気量未満を検知した場合
には吸入空気流量検出器およびエンジン回転数検出器の
両川力信号に基づいて燃料噴射弁を作動する吸入空気流
量センシング方式（いわゆる一般に計測対象流量範囲は
狭いが計測精度に優れたＬ−ジェトロニック方式、以下
、Ｌ−Ｊ方式と略称下る）によって、また吸入空気流量
検出器が所定の吸気量以上を検知した場合には吸気管内
圧ノＪ検出器およびエンジン回転数検出器の両川力信号
に基づいて燃料噴射弁を作動するスピードデンシティ方
式（いわゆる一般に計測対象流量範囲は広いが計測精度
が若干劣るＤ−ジェトロニック方式、以下Ｄ−Ｊ方式と
略称する）によって、各々所定の吸気量を境にして切換
えて燃料噴射制御を行うものが知られている（例えば特
公昭５９−７０１７号公報参照）。
、エンジンの吸入空気流量検出器、吸気管内圧力検出器
およびエンジン回転数検出器を燃料制御手段に接続し、
吸入空気流量検出器が所定の吸気量未満を検知した場合
には吸入空気流量検出器およびエンジン回転数検出器の
両川力信号に基づいて燃料噴射弁を作動する吸入空気流
量センシング方式（いわゆる一般に計測対象流量範囲は
狭いが計測精度に優れたＬ−ジェトロニック方式、以下
、Ｌ−Ｊ方式と略称下る）によって、また吸入空気流量
検出器が所定の吸気量以上を検知した場合には吸気管内
圧ノＪ検出器およびエンジン回転数検出器の両川力信号
に基づいて燃料噴射弁を作動するスピードデンシティ方
式（いわゆる一般に計測対象流量範囲は広いが計測精度
が若干劣るＤ−ジェトロニック方式、以下Ｄ−Ｊ方式と
略称する）によって、各々所定の吸気量を境にして切換
えて燃料噴射制御を行うものが知られている（例えば特
公昭５９−７０１７号公報参照）。
ところが、この種の従来の燃料制御装置は、吸気高流量
域において吸気管内圧力検出器およびエンジン回転数検
出器によって間接的に吸入空気量を計測し空燃比を制御
しているため、上記吸気管内圧力検出器のばらつきに起
因して空燃比に誤差が生じる問題を有していた。
域において吸気管内圧力検出器およびエンジン回転数検
出器によって間接的に吸入空気量を計測し空燃比を制御
しているため、上記吸気管内圧力検出器のばらつきに起
因して空燃比に誤差が生じる問題を有していた。
（発明の目的）
本発明は、前記従来の間層点に鑑みなされたもので、低
吸気流量域における燃料噴射量に基づいて高吸気流量域
における燃料噴射ｆｉｋを補正し、高吸気流量域におけ
る空燃比の制御誤差を低減することを目的とする。
吸気流量域における燃料噴射量に基づいて高吸気流量域
における燃料噴射ｆｉｋを補正し、高吸気流量域におけ
る空燃比の制御誤差を低減することを目的とする。
（発明の構成）
本発明の前記目的を達成するための構成を、実施例に対
応する第１図および第２図に基づいて説明すると、 吸気通路に介設されエンジンに供給される吸入空気流量
を検出する吸入空気流量検出手段（吸入空気計量器１６
）と、スロットル弁１３下流の吸気負圧若しくはスロッ
トル弁開度に関する信号を検出する負荷検出手段（ブー
スト検出器１４）と、エンジン回転数を検出するエンジ
ン回転数検出手段（エンジン回転数検出器１７）と、上
記吸入空気流量検出手段およびエンジン回転数検出手段
の出力に基づいて燃料噴射量を決定する第１燃料噴射量
演算手段（パルス演算回路３１．４１）と、上記負荷検
出手段およびエンジン回転数検出手段の出力に基づいて
燃料噴射量を決定する第２燃料噴射量演算手段（パルス
演算回路３２．４２）と、吸入空気流量若しくは負荷が
所定値未満の低吸気流量域では上記第１燃料噴射量演算
手段の出力に基づいて、上記所定値以上の高吸気流量域
では上記第２燃料噴射量演算手段の出ノＪに基づいて燃
料噴射弁を作動させる切換制御手段（パルス選択回路３
５．４５）を有する電子燃量噴射エンジンの燃料制御装
置を前提とし、上記第１および第２燃料噴射量演算手段
の出力を受け該両手段の出力の差を演算する噴射量差演
算手段（パルス差学習回路３３．４４）と、該噴射量差
演算手段の出力を受け上記第２燃料噴射量演算手段の出
力を噴射量差演算手段の出力に応じて補正する噴射量補
正手段（パルス補正回路３４．パルス選択回路）とを備
えることを特徴とするものである。
応する第１図および第２図に基づいて説明すると、 吸気通路に介設されエンジンに供給される吸入空気流量
を検出する吸入空気流量検出手段（吸入空気計量器１６
）と、スロットル弁１３下流の吸気負圧若しくはスロッ
トル弁開度に関する信号を検出する負荷検出手段（ブー
スト検出器１４）と、エンジン回転数を検出するエンジ
ン回転数検出手段（エンジン回転数検出器１７）と、上
記吸入空気流量検出手段およびエンジン回転数検出手段
の出力に基づいて燃料噴射量を決定する第１燃料噴射量
演算手段（パルス演算回路３１．４１）と、上記負荷検
出手段およびエンジン回転数検出手段の出力に基づいて
燃料噴射量を決定する第２燃料噴射量演算手段（パルス
演算回路３２．４２）と、吸入空気流量若しくは負荷が
所定値未満の低吸気流量域では上記第１燃料噴射量演算
手段の出力に基づいて、上記所定値以上の高吸気流量域
では上記第２燃料噴射量演算手段の出ノＪに基づいて燃
料噴射弁を作動させる切換制御手段（パルス選択回路３
５．４５）を有する電子燃量噴射エンジンの燃料制御装
置を前提とし、上記第１および第２燃料噴射量演算手段
の出力を受け該両手段の出力の差を演算する噴射量差演
算手段（パルス差学習回路３３．４４）と、該噴射量差
演算手段の出力を受け上記第２燃料噴射量演算手段の出
力を噴射量差演算手段の出力に応じて補正する噴射量補
正手段（パルス補正回路３４．パルス選択回路）とを備
えることを特徴とするものである。
前記構成によれば、噴射量補正手段によって第２燃料噴
射量演算手段によって算定される燃料噴射量を第１燃料
噴射量演算手段によって算出される燃料噴射量との差に
基づいて補正し、より適切な空燃比を得ることができる
。
射量演算手段によって算定される燃料噴射量を第１燃料
噴射量演算手段によって算出される燃料噴射量との差に
基づいて補正し、より適切な空燃比を得ることができる
。
（実施例）
以下１本発明の実施例を図面に沿って詳細に説明する６
第１図に示すように、インテークマニホールド１１に装
着されたインジェクタ１２は、燃料ポンプ（図示省略）
によって高圧化され且つ該マニホールド１１内の吸気圧
力に対応して一定圧に調圧された燃料の供給を受け、運
転状態に対応して燃料制御手段３０から出力される駆動
パルスによって最適の空燃比となるように噴射制御を受
ける。
着されたインジェクタ１２は、燃料ポンプ（図示省略）
によって高圧化され且つ該マニホールド１１内の吸気圧
力に対応して一定圧に調圧された燃料の供給を受け、運
転状態に対応して燃料制御手段３０から出力される駆動
パルスによって最適の空燃比となるように噴射制御を受
ける。
インテークマニホールド１１の上流端部には、スロット
ル弁１３が、また中間部には吸気負圧すなわちブースト
を検出し、ブースト信号を出力する検出器１４が設けら
れている。インテークマニホールド１１の上流側に接続
された吸気管１５には、吸気動圧を受けて旋動し旋動角
度に応じた電圧の吸入空気量信号を出力するように計測
プレートを軸支して成る吸入空気計量器１６が設けられ
ている。エンジン本体１０には、ディストリビュータに
組込まれエンジン回転数化１）を出力するエンジン回転
数検出器１７と、クランクアングル４３号を出力するク
ランクアングル検出器１８が設けられている。排気管２
０には、下流側にかけて順次、排気ガス中の酸素濃度を
検出しその信号を出力する酸素濃度検出器２１と、排気
ガス浄化用の触媒コンバータ２２が設けられている。
ル弁１３が、また中間部には吸気負圧すなわちブースト
を検出し、ブースト信号を出力する検出器１４が設けら
れている。インテークマニホールド１１の上流側に接続
された吸気管１５には、吸気動圧を受けて旋動し旋動角
度に応じた電圧の吸入空気量信号を出力するように計測
プレートを軸支して成る吸入空気計量器１６が設けられ
ている。エンジン本体１０には、ディストリビュータに
組込まれエンジン回転数化１）を出力するエンジン回転
数検出器１７と、クランクアングル４３号を出力するク
ランクアングル検出器１８が設けられている。排気管２
０には、下流側にかけて順次、排気ガス中の酸素濃度を
検出しその信号を出力する酸素濃度検出器２１と、排気
ガス浄化用の触媒コンバータ２２が設けられている。
燃料制御手段３ｏは、第２図に示すように、吸入空気量
信号とエンジン回転数信号を入力し始動時のインジェク
タ駆動用の基本パルスと低い中負荷の低吸気流量域にお
けるＬ−Ｊ方式のインジェクタ駆動パルスτＬを予しめ
記憶されているプログラムに則って算定し出力するパル
ス演算回路３１と、エンジン回転数信号とブースト信号
を入力して高負荷の高吸気流量域におけるＤ−Ｊ方式の
インジェクタ駆動パルスでＤを予じめ記憶されているプ
ログラムに則って算定し出力するパルス演算回路３２と
、両インジェクタ駆動パルスでり。
信号とエンジン回転数信号を入力し始動時のインジェク
タ駆動用の基本パルスと低い中負荷の低吸気流量域にお
けるＬ−Ｊ方式のインジェクタ駆動パルスτＬを予しめ
記憶されているプログラムに則って算定し出力するパル
ス演算回路３１と、エンジン回転数信号とブースト信号
を入力して高負荷の高吸気流量域におけるＤ−Ｊ方式の
インジェクタ駆動パルスでＤを予じめ記憶されているプ
ログラムに則って算定し出力するパルス演算回路３２と
、両インジェクタ駆動パルスでり。
τＤを人力し低吸気流量域の高吸気流量域と境界を成す
所定吸気量近辺においてＬ−Ｊ方式とＤ−Ｊ方式のイン
ジェクタ駆動パルス差を算定し出力するパルス差学習回
路３３と、パルス差ΔてＤとＤ−Ｊ方式のインジェクタ
駆動パルスτＤ、とを入力し補正されたＤ−Ｊ方式のイ
ンジェクタ駆動パルスτＤを出力するパルス補正回路３
４と、Ｌ−ｊ方式と補正Ｄ−１１方式のインジェクタ駆
動パルスでり、τＤを入力しブースト信号が所定吸気量
相当（Ｉ！！八以への場合にはＬ−Ｊ方式のインジェク
タ駆動パルスτｌ、を、該相当値Ａ未満の場合には補正
されたＤ−Ｊ方式のインジェクタ駆動パルスτＤをイン
ジェクタ１２に出力するパルス選択回路３５とから構成
されている。
所定吸気量近辺においてＬ−Ｊ方式とＤ−Ｊ方式のイン
ジェクタ駆動パルス差を算定し出力するパルス差学習回
路３３と、パルス差ΔてＤとＤ−Ｊ方式のインジェクタ
駆動パルスτＤ、とを入力し補正されたＤ−Ｊ方式のイ
ンジェクタ駆動パルスτＤを出力するパルス補正回路３
４と、Ｌ−ｊ方式と補正Ｄ−１１方式のインジェクタ駆
動パルスでり、τＤを入力しブースト信号が所定吸気量
相当（Ｉ！！八以への場合にはＬ−Ｊ方式のインジェク
タ駆動パルスτｌ、を、該相当値Ａ未満の場合には補正
されたＤ−Ｊ方式のインジェクタ駆動パルスτＤをイン
ジェクタ１２に出力するパルス選択回路３５とから構成
されている。
次に、上記燃料制御手段３ｏの作動について、第３図の
フローチャートによって説明する。
フローチャートによって説明する。
演算がスタートされると、Ｌ −Ｊ方式用のインジェク
タ駆動パルス演算回路３１において、吸入空気量信号と
エンジン回転数４３号とを読み込み（ステップＰ、）、
始動時のインジェクタを制御する基本パルスでり。を算
定する（ステップＰ、）と共に、所定のプログラムに沿
って低吸気流量域におけるエンジン回転数に対応した空
燃比補正値Ｃを演算して（ステップＰ、）、基本パルス
τＬ、を補正し、Ｌ−Ｊ方式のインジェクタ駆動パルス
τＬ（τＬ＝τＬ。ＸＣ）を算定する（ステップＰ４）
。他方、Ｄ−Ｊ方式インジェクタ駆動パルス演算回路３
２において、ブースト信号とエンジン回転数信号とを入
力し所定のプログラムに則ってエンジン回転数とブース
ト値に対応したＤ−Ｊ方式のインジェクタ駆動パルスで
り、を算定する（ステップＰ、）。次に、パルス差学習
回路３３において、ブーストは低吸気流量域と高吸気流
量域の境界を成す所定吸気量相当値Ａと比較され（ステ
ップＰ、）、該相当値Ａ以上のとき運転状態を識別する
フラグに１が付与され（ステップＰ７）且つ次のＤ−Ｊ
方式のパルス補正回路３４に演算が移行され、また該相
当値Ａ以下のとき同フラグに０が付与され（ステップＰ
、）且つ吸気低流量域におけるＬ−Ｊ方式とＤ−Ｊ方式
のインジェクタ駆動パルスτＬ、τＤ、の差ΔτＤ、（
＝τＬ／てり、）と補正用パルス差ΔτＤ［＝（ΔτＤ
十ΔτＤ。）／２］とが算定される（ステップＰ、、Ｐ
、、）、Ｄ−Ｊ方式のパルス補正回路３４において、既
に低吸気流量域において算定された補正パルス差ΔτＤ
によって補正Ｄ−Ｊ方式のインジェクタ駆動パルスでＤ
（τＤ＝τＤ、十ΔτＤ）が算定される（ステップＰ１
、）。最後にパルス選択回路３５において、フラグの判
定を行い（ステップＰ１．）、フラグ＝０のときはＬ−
Ｊ方式の駆動パルスτＬを、またフラグ＝１のときは補
正されたＤ−Ｊ方式の駆動パルスτＤをインジェクタ１
２に出力しくステップＰＩＩ１１４）Ｈ団転頭域におい
て最適の空燃比が得られるように制御する。各運転状態
における空燃比は酸素検出器２】によって常時チェック
される。
タ駆動パルス演算回路３１において、吸入空気量信号と
エンジン回転数４３号とを読み込み（ステップＰ、）、
始動時のインジェクタを制御する基本パルスでり。を算
定する（ステップＰ、）と共に、所定のプログラムに沿
って低吸気流量域におけるエンジン回転数に対応した空
燃比補正値Ｃを演算して（ステップＰ、）、基本パルス
τＬ、を補正し、Ｌ−Ｊ方式のインジェクタ駆動パルス
τＬ（τＬ＝τＬ。ＸＣ）を算定する（ステップＰ４）
。他方、Ｄ−Ｊ方式インジェクタ駆動パルス演算回路３
２において、ブースト信号とエンジン回転数信号とを入
力し所定のプログラムに則ってエンジン回転数とブース
ト値に対応したＤ−Ｊ方式のインジェクタ駆動パルスで
り、を算定する（ステップＰ、）。次に、パルス差学習
回路３３において、ブーストは低吸気流量域と高吸気流
量域の境界を成す所定吸気量相当値Ａと比較され（ステ
ップＰ、）、該相当値Ａ以上のとき運転状態を識別する
フラグに１が付与され（ステップＰ７）且つ次のＤ−Ｊ
方式のパルス補正回路３４に演算が移行され、また該相
当値Ａ以下のとき同フラグに０が付与され（ステップＰ
、）且つ吸気低流量域におけるＬ−Ｊ方式とＤ−Ｊ方式
のインジェクタ駆動パルスτＬ、τＤ、の差ΔτＤ、（
＝τＬ／てり、）と補正用パルス差ΔτＤ［＝（ΔτＤ
十ΔτＤ。）／２］とが算定される（ステップＰ、、Ｐ
、、）、Ｄ−Ｊ方式のパルス補正回路３４において、既
に低吸気流量域において算定された補正パルス差ΔτＤ
によって補正Ｄ−Ｊ方式のインジェクタ駆動パルスでＤ
（τＤ＝τＤ、十ΔτＤ）が算定される（ステップＰ１
、）。最後にパルス選択回路３５において、フラグの判
定を行い（ステップＰ１．）、フラグ＝０のときはＬ−
Ｊ方式の駆動パルスτＬを、またフラグ＝１のときは補
正されたＤ−Ｊ方式の駆動パルスτＤをインジェクタ１
２に出力しくステップＰＩＩ１１４）Ｈ団転頭域におい
て最適の空燃比が得られるように制御する。各運転状態
における空燃比は酸素検出器２】によって常時チェック
される。
上記実施例のほか、第４図ないし第６図に示すようにし
てもよい。
てもよい。
すなわち、第４図に示す燃料噴射制御装置４０のブロッ
クダイヤグラムに沿って説明すると、Ｌ−Ｊ方式のパル
ス演算回路４１は、吸入空気量信号とエンジン回転数信
号を入力して低・中負荷領域に相当する低吸気流量域に
おける最適の空燃比を得るべくＬ−Ｊ方式によるインジ
ェクタ駆動パルスτＬを出力する。一方、Ｄ−Ｊ方式の
パルス演算回路４２は、ブースト信号とエンジン回転数
信号を入力して高負荷領域に件１当する高吸気流量域に
おけるＤ−１１方式によるインジェクタ駆動パルスτＤ
６ を出力する。演算停止手段としての演算停止信号出
力回路４３は、エンジン回転数信号とブースト信号を入
力して、所定エンジン回転数と所定吸気量に相当するブ
ースト値を検出するとＬ −Ｊ方式のパルス演算回路４
２の停止信号を。
クダイヤグラムに沿って説明すると、Ｌ−Ｊ方式のパル
ス演算回路４１は、吸入空気量信号とエンジン回転数信
号を入力して低・中負荷領域に相当する低吸気流量域に
おける最適の空燃比を得るべくＬ−Ｊ方式によるインジ
ェクタ駆動パルスτＬを出力する。一方、Ｄ−Ｊ方式の
パルス演算回路４２は、ブースト信号とエンジン回転数
信号を入力して高負荷領域に件１当する高吸気流量域に
おけるＤ−１１方式によるインジェクタ駆動パルスτＤ
６ を出力する。演算停止手段としての演算停止信号出
力回路４３は、エンジン回転数信号とブースト信号を入
力して、所定エンジン回転数と所定吸気量に相当するブ
ースト値を検出するとＬ −Ｊ方式のパルス演算回路４
２の停止信号を。
また所定エンジン回転数と所定吸気Ｂｒ、に近い低吸気
流量域のブースト値を検出するとＤ−Ｊ方式のパルス差
学習回路４４の作動指令を出力する。Ｄ−Ｊ方式のパル
ス差学習回路４４は、運転が第６図に示す低吸気流量域
の所定吸気量近辺の学習ゾーンＣにあるとき、Ｌ−Ｊ方
式およびＤ−Ｊ方式によるインジェクタ駆動パルスでり
、τＤ、を入力してそれらパスルの差ΔτＤを算定し、
Ｄ−Ｊ方式によるインジェクタ駆動パルスでり、を該パ
ルス差ΔτＤによって補正。高吸気流量域における運転
に対して最適のインジェクタ駆動パルスτＤを出力する
。パルス選択回路４５は、Ｌ−Ｊ方式およびＤ−Ｊ方式
によるインジェクタ駆動パルスとブースト信号を入力し
て、ブーストと所定吸気量相当値とを比較して運転が低
吸気流量域運転か高吸気流量域運転かを判定し、各吸銭
流量域に対応したインジェクタ駆動パルスをインジェク
タ１２に出力する。
流量域のブースト値を検出するとＤ−Ｊ方式のパルス差
学習回路４４の作動指令を出力する。Ｄ−Ｊ方式のパル
ス差学習回路４４は、運転が第６図に示す低吸気流量域
の所定吸気量近辺の学習ゾーンＣにあるとき、Ｌ−Ｊ方
式およびＤ−Ｊ方式によるインジェクタ駆動パルスでり
、τＤ、を入力してそれらパスルの差ΔτＤを算定し、
Ｄ−Ｊ方式によるインジェクタ駆動パルスでり、を該パ
ルス差ΔτＤによって補正。高吸気流量域における運転
に対して最適のインジェクタ駆動パルスτＤを出力する
。パルス選択回路４５は、Ｌ−Ｊ方式およびＤ−Ｊ方式
によるインジェクタ駆動パルスとブースト信号を入力し
て、ブーストと所定吸気量相当値とを比較して運転が低
吸気流量域運転か高吸気流量域運転かを判定し、各吸銭
流量域に対応したインジェクタ駆動パルスをインジェク
タ１２に出力する。
次に、上記燃料制御装置４０の作動について第５図のフ
ローチャートおよび第６図の運転領域説明図によって説
明する。
ローチャートおよび第６図の運転領域説明図によって説
明する。
演算が開始すると、演算停止信号出力回路４３において
ブースト信号、エンジン回転数信号が読み込まれ（ステ
ップＰ、、） 、その現在のブーストを高吸気流量域と
低吸気流量域の境を成す所定吸気量に相当するブースト
値Ａ１ と比較しくステップＰ、、） 、 Ａ、以上の
高吸気流量域の場合はＤ−Ｊ方式フラグを１としくステ
ップＰ２．） 、またＡ１未満の中・低負荷領域の場合
はＤ −、Ｊ方式フラグ（以下、Ｄフラグと略称する）
をＯとする（ステップＰ３．）。Ｄフラグ−０の場合は
、更にブーストを学習域と低吸気流量域の境を成す吸気
量相当ブースト値Ｂと比較しくステップＰ２．）、８以
上の場合は次に現在のエンジン回転数が学習域と低吸気
流量域の境を成す所定回転数Ｒ０と比較する（ステップ
Ｐ、１）。エンジン回転数がＲ。
ブースト信号、エンジン回転数信号が読み込まれ（ステ
ップＰ、、） 、その現在のブーストを高吸気流量域と
低吸気流量域の境を成す所定吸気量に相当するブースト
値Ａ１ と比較しくステップＰ、、） 、 Ａ、以上の
高吸気流量域の場合はＤ−Ｊ方式フラグを１としくステ
ップＰ２．） 、またＡ１未満の中・低負荷領域の場合
はＤ −、Ｊ方式フラグ（以下、Ｄフラグと略称する）
をＯとする（ステップＰ３．）。Ｄフラグ−０の場合は
、更にブーストを学習域と低吸気流量域の境を成す吸気
量相当ブースト値Ｂと比較しくステップＰ２．）、８以
上の場合は次に現在のエンジン回転数が学習域と低吸気
流量域の境を成す所定回転数Ｒ０と比較する（ステップ
Ｐ、１）。エンジン回転数がＲ。
以上のときＬ−Ｊ方式フラグを０としくステップＰ１．
）また８０未満のときはブーストがＢ未満の場合と同様
にＬ−Ｊ方式フラグ（以下、Ｌフラグと略称する）を１
とする（ステップＰ２．）と共にＤ−Ｊ方式のパルス演
算回路３２の演算停止信号を出力する６一方演算停止信
号出力回路４３は、Ｄフラグ＝ＯにおいてＬ−Ｊ方式の
パルス演算回路４１において、更に吸入空気量信号を読
み込み（ステップＰ、、） 、リードオンリーメモリ部
に記憶されているプログラムに則ってＬ−Ｊ方式のパル
スτＬを演算する（ステップＰ３．）。それから、Ｌフ
ラグが１か否かを判定しくステップＰ、、） 。
）また８０未満のときはブーストがＢ未満の場合と同様
にＬ−Ｊ方式フラグ（以下、Ｌフラグと略称する）を１
とする（ステップＰ２．）と共にＤ−Ｊ方式のパルス演
算回路３２の演算停止信号を出力する６一方演算停止信
号出力回路４３は、Ｄフラグ＝ＯにおいてＬ−Ｊ方式の
パルス演算回路４１において、更に吸入空気量信号を読
み込み（ステップＰ、、） 、リードオンリーメモリ部
に記憶されているプログラムに則ってＬ−Ｊ方式のパル
スτＬを演算する（ステップＰ３．）。それから、Ｌフ
ラグが１か否かを判定しくステップＰ、、） 。
フラグ＝０の場合は、演算停止出力回路４３は。
Ｌ−Ｊ方式のパルス演算回路４１に演算停止信号を出力
すると共に、Ｄ−Ｊ方式のパルス演算回路４２において
リードオンメモリ部に記憶されているプログラムに則っ
てＤ−Ｊ方式のパルスで００の演算をする（ステップＰ
。）。それから、Ｄフラグが１であるか否かを判定しく
ステップＰ、３）、運転状態か学習域Ｃにある場合、す
なわちブーストがＡ１未満で８以上且つエンジン回転数
がＲ６以上のＤフラグおよびＬフラグ０の場合にはパル
ス差学習回路４４において、Ｌ−Ｊ方式およびＤ−Ｊ方
式のパルス演算回路４１．４２において算定されたパル
スτＬ、τＤ、から、所定のプログラムに則ってΔτＤ
、（＝τＬ／τＤ）とΔτ０ （＝（ΔτＤ十ΔτＤ、
）／２）を算定する（ステップＰ、、、Ｐ、、）、パル
ス選択回路４５はＤフラグ−０で且つＬフラグ−１にお
いて、すなわち低吸気流量域運転においてインジェクタ
１２にＬ −Ｊ方式による駆動パルスτＬを出力する（
ステップＰ３．）。他方、Ｄフラグ−１の場合、すなわ
ち高吸気流量域運転においてインジェクタ１２に、Ｄ−
Ｊ方式による駆動パルスτＤ、をパルス差学習回路４４
で算定された補正値ΔτＤを乗算して補正しくステップ
Ｐ、、）、その補正された駆動パルスτＤを出力する（
スッテプＰ３．）。
すると共に、Ｄ−Ｊ方式のパルス演算回路４２において
リードオンメモリ部に記憶されているプログラムに則っ
てＤ−Ｊ方式のパルスで００の演算をする（ステップＰ
。）。それから、Ｄフラグが１であるか否かを判定しく
ステップＰ、３）、運転状態か学習域Ｃにある場合、す
なわちブーストがＡ１未満で８以上且つエンジン回転数
がＲ６以上のＤフラグおよびＬフラグ０の場合にはパル
ス差学習回路４４において、Ｌ−Ｊ方式およびＤ−Ｊ方
式のパルス演算回路４１．４２において算定されたパル
スτＬ、τＤ、から、所定のプログラムに則ってΔτＤ
、（＝τＬ／τＤ）とΔτ０ （＝（ΔτＤ十ΔτＤ、
）／２）を算定する（ステップＰ、、、Ｐ、、）、パル
ス選択回路４５はＤフラグ−０で且つＬフラグ−１にお
いて、すなわち低吸気流量域運転においてインジェクタ
１２にＬ −Ｊ方式による駆動パルスτＬを出力する（
ステップＰ３．）。他方、Ｄフラグ−１の場合、すなわ
ち高吸気流量域運転においてインジェクタ１２に、Ｄ−
Ｊ方式による駆動パルスτＤ、をパルス差学習回路４４
で算定された補正値ΔτＤを乗算して補正しくステップ
Ｐ、、）、その補正された駆動パルスτＤを出力する（
スッテプＰ３．）。
上記実施例において採用されているプレート型吸入空気
計量器１６は、高負荷運転時の吸気抵抗を増大させない
ために高吸気流量域のほんの一部迄計量可能なように計
量プレートを付勢するスプリング力が決められている。
計量器１６は、高負荷運転時の吸気抵抗を増大させない
ために高吸気流量域のほんの一部迄計量可能なように計
量プレートを付勢するスプリング力が決められている。
従って、低吸気流量域において計量精度の悪いブースト
検出器に代って正確な吸入空気量を計量し、ブースト検
出器との計量差を学習しておき、高吸気流量域において
吸入抵抗が小さい点で優れているブースト検出器の計量
データを学習しておいた補正差で補正してやることによ
って高吸気流量域においても正確な燃料ホ制御を可能と
している。
検出器に代って正確な吸入空気量を計量し、ブースト検
出器との計量差を学習しておき、高吸気流量域において
吸入抵抗が小さい点で優れているブースト検出器の計量
データを学習しておいた補正差で補正してやることによ
って高吸気流量域においても正確な燃料ホ制御を可能と
している。
また、低吸気流量域における吸入空気針ｉ器として他に
、カルマン渦流型、又はホットワイヤ型吸入空気計量器
を使用することもでき、ブースト検出器に代えてスロッ
トル開度検出器で吸気負圧を検出することができる。
、カルマン渦流型、又はホットワイヤ型吸入空気計量器
を使用することもでき、ブースト検出器に代えてスロッ
トル開度検出器で吸気負圧を検出することができる。
（発明の効果）
以上述べた如く、本発明の電子燃料噴射エンジンの燃料
制御装置によれば、低吸気流量域において第１燃料噴射
量演算手段に基づき演算された精度のよい燃料噴射量に
基づいて高吸気流量域における第２燃料噴射量演算手段
による燃料噴射量を補正するようにしたので、全運転領
域に渡って、特に吸入空気計量制度が若干劣る高吸気流
量域においても適切な空燃比を得ることが可能となる。
制御装置によれば、低吸気流量域において第１燃料噴射
量演算手段に基づき演算された精度のよい燃料噴射量に
基づいて高吸気流量域における第２燃料噴射量演算手段
による燃料噴射量を補正するようにしたので、全運転領
域に渡って、特に吸入空気計量制度が若干劣る高吸気流
量域においても適切な空燃比を得ることが可能となる。
第１図は本発明の燃料制御装置を適用した電子燃料噴射
エンジンの一実施例の概略図、第２図は燃料制御装置の
一実施例のブロック図、第３図は同実施例のフローチャ
ート、第４図および第５図は他の実施例の第２図および
第３図と同様の図。 第６図は他の実施例の運転領域説明図である。 １０・・・・・エンジン本体、１２・・・・・・インジ
ェクタ、１３・・・・・・スロットル弁、１４・・・・
・ブースト検出器、１６・・・・・・吸入空気計量器、
１７・・・・・エンジン回転数検出器、３０．４０・・
・・・・燃料制御手段、３１．３２，４１．４２・・・
・・・パルス演算回路、３３．４４・・・・・パルス差
学習回路、３・１・・・・・パルス補正回路、３５．４
４・・・・・パルス選択回路馬３回
エンジンの一実施例の概略図、第２図は燃料制御装置の
一実施例のブロック図、第３図は同実施例のフローチャ
ート、第４図および第５図は他の実施例の第２図および
第３図と同様の図。 第６図は他の実施例の運転領域説明図である。 １０・・・・・エンジン本体、１２・・・・・・インジ
ェクタ、１３・・・・・・スロットル弁、１４・・・・
・ブースト検出器、１６・・・・・・吸入空気計量器、
１７・・・・・エンジン回転数検出器、３０．４０・・
・・・・燃料制御手段、３１．３２，４１．４２・・・
・・・パルス演算回路、３３．４４・・・・・パルス差
学習回路、３・１・・・・・パルス補正回路、３５．４
４・・・・・パルス選択回路馬３回
Claims (1)
- （１）吸気通路に介設されエンジンに供給される吸入空
気流量を検出する吸入空気流量検出手段と、スロットル
弁下流の吸気負圧若しくはスロットル弁開度に関する信
号を検出する負荷検出手段と、エンジン回転数を検出す
るエンジン回転数検出手段と、上記吸入空気流量検出手
段およびエンジン回転数検出手段の出力に基づいて燃料
噴射量を決定する第１燃料噴射量演算手段と、上記負荷
検出手段およびエンジン回転数検出手段の出力に基づい
て燃料噴射量を決定する第２燃料噴射量演算手段と、吸
入空気流量若しくは負荷が所定値未満の低吸気流量域で
は上記第１燃料噴射量演算手段の出力に基づいて、上記
所定値以上の高吸気流量域では上記第２燃料噴射量演算
手段の出力に基づいて燃料噴射弁を作動させる切換制御
手段を有する電子燃量噴射エンジンの燃料制御装置にお
いて、上記第１および第２燃料噴射量演算手段の出力を
受け該両手段の出力の差を演算する噴射量差演算手段と
、該噴射量差演算手段の出力を受け上記第２燃料噴射量
演算手段の出力を噴射量差演算手段の出力に応じて補正
する噴射量補正手段とを備えることを特徴とする電子燃
料噴射エンジンの燃料制御装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61101299A JPH0733803B2 (ja) | 1986-04-30 | 1986-04-30 | 電子燃料噴射エンジンの燃料制御装置 |
| US07/043,045 US4773375A (en) | 1986-04-30 | 1987-04-27 | Electronic fuel control method and apparatus for fuel injection engines |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61101299A JPH0733803B2 (ja) | 1986-04-30 | 1986-04-30 | 電子燃料噴射エンジンの燃料制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62258137A true JPS62258137A (ja) | 1987-11-10 |
| JPH0733803B2 JPH0733803B2 (ja) | 1995-04-12 |
Family
ID=14296940
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61101299A Expired - Lifetime JPH0733803B2 (ja) | 1986-04-30 | 1986-04-30 | 電子燃料噴射エンジンの燃料制御装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4773375A (ja) |
| JP (1) | JPH0733803B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020012387A (ja) * | 2018-07-13 | 2020-01-23 | トヨタ自動車株式会社 | エンジン制御装置 |
| JP2020060158A (ja) * | 2018-10-12 | 2020-04-16 | トヨタ自動車株式会社 | エンジン制御装置 |
| JP2021076044A (ja) * | 2019-11-07 | 2021-05-20 | トヨタ自動車株式会社 | エンジン制御装置 |
Families Citing this family (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3890118C2 (ja) * | 1987-02-13 | 1992-04-16 | Mitsubishi Denki K.K., Tokio/Tokyo, Jp | |
| JPH01224424A (ja) * | 1988-03-03 | 1989-09-07 | Nippon Denso Co Ltd | 内燃機関の制御装置 |
| JP2901613B2 (ja) * | 1988-03-25 | 1999-06-07 | 富士重工業株式会社 | 自動車用エンジンの燃料噴射制御装置 |
| JPH01262348A (ja) * | 1988-04-13 | 1989-10-19 | Mitsubishi Electric Corp | 内燃機関の制御装置 |
| JPH0240043A (ja) * | 1988-07-29 | 1990-02-08 | Fuji Heavy Ind Ltd | ２サイクル直噴エンジンの燃料噴射制御装置 |
| US5008824A (en) * | 1989-06-19 | 1991-04-16 | Ford Motor Company | Hybrid air charge calculation system |
| US5537981A (en) * | 1992-05-27 | 1996-07-23 | Siemens Aktiengesellschaft | Airflow error correction method and apparatus |
| DE4434265A1 (de) * | 1994-09-24 | 1996-03-28 | Bosch Gmbh Robert | Einrichtung zur Lasterfassung mit Höhenadaption |
| JPH11159377A (ja) * | 1997-12-01 | 1999-06-15 | Hitachi Ltd | エンジン制御装置 |
| US6636796B2 (en) | 2001-01-25 | 2003-10-21 | Ford Global Technologies, Inc. | Method and system for engine air-charge estimation |
| US7024945B2 (en) * | 2002-02-22 | 2006-04-11 | Compumedics Limited | Flow sensing apparatus |
| US7902412B2 (en) * | 2007-07-23 | 2011-03-08 | Uop Llc | Use of olefin cracking to produce alkylate |
| WO2012090988A1 (ja) * | 2010-12-27 | 2012-07-05 | 日産自動車株式会社 | 内燃エンジンの制御装置 |
| CN110714845B (zh) * | 2018-07-13 | 2022-05-03 | 丰田自动车株式会社 | 发动机控制装置及发动机控制方法以及记录介质 |
| WO2020066548A1 (ja) * | 2018-09-26 | 2020-04-02 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 内燃機関制御装置 |
| JP7268533B2 (ja) * | 2019-08-23 | 2023-05-08 | トヨタ自動車株式会社 | エンジン制御装置 |
| JP7268550B2 (ja) * | 2019-09-10 | 2023-05-08 | トヨタ自動車株式会社 | エンジン制御装置 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6047462B2 (ja) * | 1978-06-02 | 1985-10-22 | 株式会社日立製作所 | 電子制御燃料噴射装置の吸入空気量計測装置 |
| JPS588240A (ja) * | 1981-07-08 | 1983-01-18 | Hitachi Ltd | ４気筒４サイクル内燃機関の電子式燃料噴射装置 |
| JPS593132A (ja) * | 1982-06-30 | 1984-01-09 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
| JPS5970853A (ja) * | 1982-10-18 | 1984-04-21 | Hitachi Ltd | 自動車用エンジンの制御装置 |
| US4562814A (en) * | 1983-02-04 | 1986-01-07 | Nissan Motor Company, Limited | System and method for controlling fuel supply to an internal combustion engine |
| JPS60195342A (ja) * | 1984-03-19 | 1985-10-03 | Hitachi Ltd | エンジン制御装置 |
| JPS60247030A (ja) * | 1984-05-22 | 1985-12-06 | Nippon Denso Co Ltd | エンジンの制御装置 |
| US4644474A (en) * | 1985-01-14 | 1987-02-17 | Ford Motor Company | Hybrid airflow measurement |
| US4664090A (en) * | 1985-10-11 | 1987-05-12 | General Motors Corporation | Air flow measuring system for internal combustion engines |
-
1986
- 1986-04-30 JP JP61101299A patent/JPH0733803B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1987
- 1987-04-27 US US07/043,045 patent/US4773375A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020012387A (ja) * | 2018-07-13 | 2020-01-23 | トヨタ自動車株式会社 | エンジン制御装置 |
| JP2020060158A (ja) * | 2018-10-12 | 2020-04-16 | トヨタ自動車株式会社 | エンジン制御装置 |
| JP2021076044A (ja) * | 2019-11-07 | 2021-05-20 | トヨタ自動車株式会社 | エンジン制御装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4773375A (en) | 1988-09-27 |
| JPH0733803B2 (ja) | 1995-04-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS62258137A (ja) | 電子燃料噴射エンジンの燃料制御装置 | |
| JP2998575B2 (ja) | 内燃機関の触媒劣化診断装置 | |
| JP2570443B2 (ja) | 酸素センサのヒータ制御装置 | |
| JPH08338286A (ja) | 内燃機関の排気系故障診断装置 | |
| JPS6119816B2 (ja) | ||
| JPH0613859B2 (ja) | 内燃機関の制御装置 | |
| US20040182379A1 (en) | Deterioration determining apparatus and deterioration determining method for oxygen sensor | |
| JP2858406B2 (ja) | 酸素センサ劣化検出装置 | |
| JP3304763B2 (ja) | 内燃機関の空燃比検出装置 | |
| JPH01110851A (ja) | 内燃機関の空燃比制御装置 | |
| JP3407498B2 (ja) | 内燃機関の吸入空気流量検出装置 | |
| JP3264234B2 (ja) | 内燃機関の触媒劣化検出装置 | |
| JPH0634591Y2 (ja) | 電子燃料噴射エンジンの燃料制御装置 | |
| JPH0634590Y2 (ja) | 電子燃料噴射エンジンの燃料制御装置 | |
| JPH10176594A (ja) | 内燃機関の燃焼変動検出方法 | |
| JPS62165538A (ja) | 内燃機関の燃料供給制御装置 | |
| JP2722767B2 (ja) | 内燃機関の触媒劣化診断装置 | |
| JPH06341340A (ja) | 内燃機関の空燃比制御装置の診断装置 | |
| JPH0228700B2 (ja) | ||
| JP2853178B2 (ja) | エンジンの空燃比検出装置 | |
| JPS62258147A (ja) | 電子燃料噴射エンジンの燃料制御装置 | |
| JP2759545B2 (ja) | 内燃機関の空燃比制御装置 | |
| JPS6118661B2 (ja) | ||
| JPH0533632A (ja) | 三元触媒の劣化判定方法 | |
| JP2627826B2 (ja) | 内燃機関の燃料供給制御装置 |