JPS62237926A - 排ガス処理方法 - Google Patents
排ガス処理方法Info
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- JPS62237926A JPS62237926A JP61081058A JP8105886A JPS62237926A JP S62237926 A JPS62237926 A JP S62237926A JP 61081058 A JP61081058 A JP 61081058A JP 8105886 A JP8105886 A JP 8105886A JP S62237926 A JPS62237926 A JP S62237926A
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Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[発明の目的]
東i七a刑J’ielF
本発明は、排ガス中の7エノールやホルムアルデヒド等
の還元性物質を過酸化水素と第1鉄イオンを含む吸収液
により洗浄除去する排ガス処理方法に関するものである
。
の還元性物質を過酸化水素と第1鉄イオンを含む吸収液
により洗浄除去する排ガス処理方法に関するものである
。
【唾
一般に、鋳造工程等から排出される排ガス中には還元性
物質である7エノールやホルムアルデヒド等の悪臭成分
が含まれている。そこで、この排ガスを大気中に放出す
る前に、そのような悪臭成分を排ガス中から除去するこ
とが必要となる。
物質である7エノールやホルムアルデヒド等の悪臭成分
が含まれている。そこで、この排ガスを大気中に放出す
る前に、そのような悪臭成分を排ガス中から除去するこ
とが必要となる。
」二記フェノールやホルムアルデヒド等の還元性物質は
水溶性であり、しかも水溶液1−の平衡分圧が低い。従
って、これらの物質を洗浄除去する場今、吸収液中のこ
れらの物質の濃度が高くならないように、当該物質を適
宜酸化分解すればよい。
水溶性であり、しかも水溶液1−の平衡分圧が低い。従
って、これらの物質を洗浄除去する場今、吸収液中のこ
れらの物質の濃度が高くならないように、当該物質を適
宜酸化分解すればよい。
吸収液中の当該物質を酸化分解するには、過酸化水素と
第1鉄イオン(通常、硫酸第1鉄を使用)の添加が効果
的であることが知られている。
第1鉄イオン(通常、硫酸第1鉄を使用)の添加が効果
的であることが知られている。
従来、この種の排ガス処理方法として、特公昭51−4
4898号公報に開示されているように、吸収液をその
pH値が5以下となるように調整すると共に、この吸収
液にフェノールおよびホルムアルデヒドを酸化分解する
ための第1鉄塩と過酸化水素とを第1鉄イオン濃度が過
酸化水素濃度の7分の1以上となるように添加して、そ
の酸化還元電位を(540−60X pH値)mV以上
にして使用する方法があった。
4898号公報に開示されているように、吸収液をその
pH値が5以下となるように調整すると共に、この吸収
液にフェノールおよびホルムアルデヒドを酸化分解する
ための第1鉄塩と過酸化水素とを第1鉄イオン濃度が過
酸化水素濃度の7分の1以上となるように添加して、そ
の酸化還元電位を(540−60X pH値)mV以上
にして使用する方法があった。
ざ4y旧づtLh早j未3↓□3L□う□塾1ニす■、
LI時り殉j13ン前記徘〃ス処理において、第1鉄イ
オンが必要であり、事実、従来技術においても、硫酸第
1鉄を添加している。
LI時り殉j13ン前記徘〃ス処理において、第1鉄イ
オンが必要であり、事実、従来技術においても、硫酸第
1鉄を添加している。
しかるに、フェノール等の酸化分解の過程および気液接
触の過程で、上記第1鉄イオンは第2鉄イオンとなる。
触の過程で、上記第1鉄イオンは第2鉄イオンとなる。
従って、第1鉄イオンを所定の濃度に保つために、硫酸
第1鉄を常時多量に添加し続けねばならず、またその結
果、不要となった鉄分を適宜系から取除き廃棄しなけれ
ばならない。
第1鉄を常時多量に添加し続けねばならず、またその結
果、不要となった鉄分を適宜系から取除き廃棄しなけれ
ばならない。
さらに、従来技術を適用した実用装置の運転結果をみる
と、不要な鉄分がスラッジとなり、系内に堆積している
。
と、不要な鉄分がスラッジとなり、系内に堆積している
。
結局、従来技術においては、“硫酸第1鉄の常時多量供
給”、バネ要鉄分の廃棄”および“系内に堆積した鉄ス
ラツジの除去゛が維持管理および経済性の点で問題とな
っている。
給”、バネ要鉄分の廃棄”および“系内に堆積した鉄ス
ラツジの除去゛が維持管理および経済性の点で問題とな
っている。
本発明は、」二記従来の問題点を解決するためになされ
たもので、その目的とするところは、第1鉄イオンの供
給量を大巾に削減するか或いは全(不要にし、その結果
、鉄スラツジの排出量を大中に減少せしめると共に、系
内で鉄スラツジの堆積を防ぎ、排ガス処理システムのM
1持管理をより容易とし、かつ経済性をより高めること
ができる排ガス処理方法を提供することにある。
たもので、その目的とするところは、第1鉄イオンの供
給量を大巾に削減するか或いは全(不要にし、その結果
、鉄スラツジの排出量を大中に減少せしめると共に、系
内で鉄スラツジの堆積を防ぎ、排ガス処理システムのM
1持管理をより容易とし、かつ経済性をより高めること
ができる排ガス処理方法を提供することにある。
[発明のvI成1
間−M 、ぐν;−)j=−解f* t l L□rh
(7) % #’i 2−−イiJ−ところで、フェ
ノール等を吸収除去する場合、第1鉄イオンの消費と再
生については、次のように考えられる。
(7) % #’i 2−−イiJ−ところで、フェ
ノール等を吸収除去する場合、第1鉄イオンの消費と再
生については、次のように考えられる。
即ち、第1鉄イオンはフェノール等の酸化分解の過程お
よび気液接触の過程で第2鉄イオンになる。
よび気液接触の過程で第2鉄イオンになる。
一方、第2鉄イオンは、下記反応により、第1鉄イオン
に戻る。
に戻る。
C6H4(Of()2 + 2 Fe” −+C6
H,02+2 Fe”+28”””’(1)Fe””+
H2O2−e Fe”+HO2・+H”−・(2)ただ
し、C6H4(OH)2はハイドロキノン或いはカテコ
ールを示し、いずれもフェノールの分解生成物である。
H,02+2 Fe”+28”””’(1)Fe””+
H2O2−e Fe”+HO2・+H”−・(2)ただ
し、C6H4(OH)2はハイドロキノン或いはカテコ
ールを示し、いずれもフェノールの分解生成物である。
以上の反応の内、(2)の反応は遅いので、(1)の反
応のみが第1鉄イオンの再生に寄与すると考えられる。
応のみが第1鉄イオンの再生に寄与すると考えられる。
本発明者は、鋭意研究の結果、吸収液の状態を下記のよ
うに設定することにより、−1−記(1)の反応を促進
せしめ得ることを発見した。
うに設定することにより、−1−記(1)の反応を促進
せしめ得ることを発見した。
更に、第1鉄イオンの濃度は下記吸収液条件のもとて0
.02mg−+nol/l以上であれば7エ/−ル等の
酸化分解には十分であることを見出した。
.02mg−+nol/l以上であれば7エ/−ル等の
酸化分解には十分であることを見出した。
その結果、第1鉄イオンの供給量を従来よりも大幅に少
なくすることを可能ならしめた。
なくすることを可能ならしめた。
即ち、本発明は、吸収液のpH値、過酸化水素濃度およ
び第2鉄濃度を、それぞれ2〜4.11 、8 mg−
+nol/e以上およびI B −+ao l / 、
i!以上の範囲に循環槽内で2分間以」ユ維持すること
により、第1鉄イオンの再生を促進して、#1鉄イオン
の供給量を吸収液循環流量1 m3/hr当930 m
g−+no1/hrpl下にすることを特徴とするもの
である。
び第2鉄濃度を、それぞれ2〜4.11 、8 mg−
+nol/e以上およびI B −+ao l / 、
i!以上の範囲に循環槽内で2分間以」ユ維持すること
により、第1鉄イオンの再生を促進して、#1鉄イオン
の供給量を吸収液循環流量1 m3/hr当930 m
g−+no1/hrpl下にすることを特徴とするもの
である。
さらに、上記吸収液の過酸化水素濃度と第2鉄濃度を、
それぞれ1.5 mg−mo1/Q以上および3+ng
−mol/I!以上の範囲に維持することにより、第1
鉄イオンの供給を不要とすることを特徴とするものであ
る。
それぞれ1.5 mg−mo1/Q以上および3+ng
−mol/I!以上の範囲に維持することにより、第1
鉄イオンの供給を不要とすることを特徴とするものであ
る。
火施伊〔
以下、本発明方法を実施する排ガス処理システムについ
て図面を参照しながら詳述する。
て図面を参照しながら詳述する。
第1図は、第1鉄イオンの供給犠を吸収液循環流量11
o3/hr当り30 B−mol/hr以下にする場合
の排ガス処理システムを示すものであって、1は吸収塔
であり、鋳造工程から排出される未処理の徘〃スフに吸
収液17を接触せしめて、該排ガス中のフェノールおよ
びホルムアルデヒド等の還元性物質を吸収液17に吸収
せしめる。
o3/hr当り30 B−mol/hr以下にする場合
の排ガス処理システムを示すものであって、1は吸収塔
であり、鋳造工程から排出される未処理の徘〃スフに吸
収液17を接触せしめて、該排ガス中のフェノールおよ
びホルムアルデヒド等の還元性物質を吸収液17に吸収
せしめる。
2は循環槽であって、水9、苛性ソーダ10および硫酸
11が調節されながら供給され、吸収液の液量および1
〕11値が所定値に維持される。
11が調節されながら供給され、吸収液の液量および1
〕11値が所定値に維持される。
また、該循環槽2には、過酸化水素12および硫酸第1
鉄13も供給される。
鉄13も供給される。
本実施例の処理システムは、以」〕のように枯成されて
いるので、まず、未処理徘〃スフは吸収塔1内で吸収液
17によI)洗浄され、その中のフェノール及びホルム
アルデヒドが吸収液17に吸収・分離されて、処理済み
排ガス8として排出される。
いるので、まず、未処理徘〃スフは吸収塔1内で吸収液
17によI)洗浄され、その中のフェノール及びホルム
アルデヒドが吸収液17に吸収・分離されて、処理済み
排ガス8として排出される。
排ガス洗浄前の吸収液17は、ポンプ(図示せず)によ
り」こ記循環槽2から吸収塔1に送られ、−1−述のよ
うにフェノール及びホルムアルデヒドを吸収処理した後
、吸収液18として循環槽2に戻される。
り」こ記循環槽2から吸収塔1に送られ、−1−述のよ
うにフェノール及びホルムアルデヒドを吸収処理した後
、吸収液18として循環槽2に戻される。
また、吸収液17の一部は引抜き液15〕として吸収系
から分離され、既存の廃水処理施設に送られる。
から分離され、既存の廃水処理施設に送られる。
尚、上記第1図のシステムの運転条件および性能は下記
のごとくである。
のごとくである。
(i)排ガス
処理前 処理後
流 R+o3/hr 90,000
−温 度 ’C3(1−フ ェノール濃度 ppm 1 0.1未満ホ
ルムアルデヒド濃度 〃 1ア ンモニア濃度 〃 5ダ スト濃度 mg7m3N 2 −(ii
)吸収塔 形 式 :充てん塔 充てん物 :花型充てん物(商品名二テラレット)充て
ん高さ m:2.5 〃ス流速 +n/sec: 2.5液ガス比
f/m3N : 2 (iii)吸収液(循環槽) pH: 3 過酸化水素濃度mg−mol/p : 1第1鉄イオ
ン濃度 tt :o、o5第2鉄濃度 //
:2,6循環槽滞留時間 m1n :3 (iv)硫酸第1鉄 吸収液循環流量1+n’/hr当り+ng−+nol/
hr: 15全供給量 H−mol/
hr: 2 、6(v)排出液 排出液流量 m’/hr : 1第2図は
、第1鉄イオンを供給しない場合の別の実施例を示すも
のであって、吸収塔1、循環槽2は、第1図に示す実施
例のものとほぼ同じ機能を有する。
−温 度 ’C3(1−フ ェノール濃度 ppm 1 0.1未満ホ
ルムアルデヒド濃度 〃 1ア ンモニア濃度 〃 5ダ スト濃度 mg7m3N 2 −(ii
)吸収塔 形 式 :充てん塔 充てん物 :花型充てん物(商品名二テラレット)充て
ん高さ m:2.5 〃ス流速 +n/sec: 2.5液ガス比
f/m3N : 2 (iii)吸収液(循環槽) pH: 3 過酸化水素濃度mg−mol/p : 1第1鉄イオ
ン濃度 tt :o、o5第2鉄濃度 //
:2,6循環槽滞留時間 m1n :3 (iv)硫酸第1鉄 吸収液循環流量1+n’/hr当り+ng−+nol/
hr: 15全供給量 H−mol/
hr: 2 、6(v)排出液 排出液流量 m’/hr : 1第2図は
、第1鉄イオンを供給しない場合の別の実施例を示すも
のであって、吸収塔1、循環槽2は、第1図に示す実施
例のものとほぼ同じ機能を有する。
3は引抜き液19中の鉄分を析出させるための=8−
pl+調整槽であって、続く第1沈降槽4により析出鉄
分を分離するようになっている。
分を分離するようになっている。
5は鉄溶解槽であって、上記第1沈降槽4において分離
された鉄・砂混合スラリ23に硫酸16を加えてpH値
を調整して鉄分を溶解し、第2鉄の溶液とする。
された鉄・砂混合スラリ23に硫酸16を加えてpH値
を調整して鉄分を溶解し、第2鉄の溶液とする。
6は第2沈降槽であって、沈降性である砂等の固形分を
分離する。
分離する。
以上のように構成された処理システムにおいて、上記循
環槽2には前記実施例の硫酸第1鉄の代りに硫酸第2鉄
14が供給される。
環槽2には前記実施例の硫酸第1鉄の代りに硫酸第2鉄
14が供給される。
ここに、硫酸第2鉄は排出fi22に伴われて系外に出
ていく鉄分を補うものである。
ていく鉄分を補うものである。
吸収液17の一部は、引抜き液19としてpl+調整槽
3に送られ、苛性ソーブ15により中性あるいは弱アル
カリ性に調整され、溶解している鉄分のほとんど総てが
析出させられる。
3に送られ、苛性ソーブ15により中性あるいは弱アル
カリ性に調整され、溶解している鉄分のほとんど総てが
析出させられる。
ついで、砂等の沈降性固形分と共に鉄分が第1沈降槽4
において分離され、鉄・砂混合スラリ23が鉄溶解槽5
に送られる。該鉄溶解槽5では、硫酸16が加えられて
pHを1程度にし、−1−記鉄・砂混合スラリ23中の
鉄分が溶解した状態の鉄溶解液24が第2沈降槽6に送
られる。
において分離され、鉄・砂混合スラリ23が鉄溶解槽5
に送られる。該鉄溶解槽5では、硫酸16が加えられて
pHを1程度にし、−1−記鉄・砂混合スラリ23中の
鉄分が溶解した状態の鉄溶解液24が第2沈降槽6に送
られる。
従って、j12沈降槽6では、砂スラリ25が分離され
ると共に、得られた第2」二澄液26は循環槽2に戻さ
れる。
ると共に、得られた第2」二澄液26は循環槽2に戻さ
れる。
一方、第1沈降槽4の第1上澄液21は、上記第2沈降
槽6の沈澱物である砂スラリ25を加えられ、排出液2
2として既設の廃水処理施設に送られる。
槽6の沈澱物である砂スラリ25を加えられ、排出液2
2として既設の廃水処理施設に送られる。
尚、上記第2図のシステムの運転条件および性能は下記
のごとくである。
のごとくである。
(i)徘がス
処理前 処理後
流 量 m3/hr 90JOO−温
度 ”C3+1 −7エ/
−ル濃度 ppIIllo・1未満ホルムアルデヒ
ド濃度 〃 1 アンモニア濃度 5 ダスト濃度 m+?/ln”N 2 −
(11)吸収塔 形 式 :充てん塔 充てん物 :花型充てん物(商品名二テラレット)充て
ん高さ Ill:2.5 〃ス流速 m/sec: 2.5 液ガス比 i!/+n’N : 2(iii)吸収
液(循環槽) pH: 3 過酸化水素濃度 mg−mol/1!: 2第1鉄イ
オン濃度 〃 :0.05第2鉄濃度
〃:5 循環槽滞留時間 min :3(iv)硫酸第
2鉄 供給量 g−mol/br : 0.5(
v)411:出液 排出液流量 m’/hr : 1[発明の
効果] (1)吸収液中のpl+、過酸化水素濃度および第2鉄
濃度を、それぞれ2〜4.0.8+++g−+nol/
p以上およびi B−mol/l以−にの範囲に循環槽
内で2分間以1l− −L維持した後、該吸収液を排ガスの洗浄に用いること
により、第1鉄イオンの再生を十分促進せしめるように
したので、吸収液循環流量1m’/I+r当りの第1鉄
イオン供給量を30 B−+nol/I+r以下に抑え
て、その供給量を極めて少なくすることができる。
度 ”C3+1 −7エ/
−ル濃度 ppIIllo・1未満ホルムアルデヒ
ド濃度 〃 1 アンモニア濃度 5 ダスト濃度 m+?/ln”N 2 −
(11)吸収塔 形 式 :充てん塔 充てん物 :花型充てん物(商品名二テラレット)充て
ん高さ Ill:2.5 〃ス流速 m/sec: 2.5 液ガス比 i!/+n’N : 2(iii)吸収
液(循環槽) pH: 3 過酸化水素濃度 mg−mol/1!: 2第1鉄イ
オン濃度 〃 :0.05第2鉄濃度
〃:5 循環槽滞留時間 min :3(iv)硫酸第
2鉄 供給量 g−mol/br : 0.5(
v)411:出液 排出液流量 m’/hr : 1[発明の
効果] (1)吸収液中のpl+、過酸化水素濃度および第2鉄
濃度を、それぞれ2〜4.0.8+++g−+nol/
p以上およびi B−mol/l以−にの範囲に循環槽
内で2分間以1l− −L維持した後、該吸収液を排ガスの洗浄に用いること
により、第1鉄イオンの再生を十分促進せしめるように
したので、吸収液循環流量1m’/I+r当りの第1鉄
イオン供給量を30 B−+nol/I+r以下に抑え
て、その供給量を極めて少なくすることができる。
従って、多量の鉄分を廃棄する必要がなく、またスフラ
ンとして系内に堆積する恐れもなく、維持管理が容易で
経済的である。
ンとして系内に堆積する恐れもなく、維持管理が容易で
経済的である。
(2)さらに、吸収液の過酸化水素濃度と第2鉄濃度を
、それぞれ1 、5 mg−mol/l以上および3I
IIg−mol#以上の範囲に維持するようにしたので
、第1鉄イオンの供給を不要とすることが小米る。
、それぞれ1 、5 mg−mol/l以上および3I
IIg−mol#以上の範囲に維持するようにしたので
、第1鉄イオンの供給を不要とすることが小米る。
第1図は、本発明方法を実施する排ガス処理システムの
ブロック図、第2図は別の排ガス処理システムを示すブ
ロック図である。 1・・・吸収塔、2・・・循環槽、3・・・pl+調整
槽、4・・・第1沈降槽1.5・・・鉄溶解槽、6・・
・第2沈降槽、7・・・未処理排ガス、8・・・処理済
み排ガス、9・・・水、10・・・苛性ソーダ、11・
・・硫酸、12・・・過酸化水素、13・・・硫酸第1
鉄、14・・・硫酸第2鉄、15・・・苛性ソーダ、1
6・・・硫酸、17.18・・・吸収液、19・・・引
抜き液、21・・・# I J二澄液、22・・・排出
液、23・・・鉄・砂混合スラリ、24・・・鉄溶解液
、25・・・砂スラリ、26・・・第2上澄液。 特許出願人 ガデリウス株式会社 同 トヨタ自動車株式会社
ブロック図、第2図は別の排ガス処理システムを示すブ
ロック図である。 1・・・吸収塔、2・・・循環槽、3・・・pl+調整
槽、4・・・第1沈降槽1.5・・・鉄溶解槽、6・・
・第2沈降槽、7・・・未処理排ガス、8・・・処理済
み排ガス、9・・・水、10・・・苛性ソーダ、11・
・・硫酸、12・・・過酸化水素、13・・・硫酸第1
鉄、14・・・硫酸第2鉄、15・・・苛性ソーダ、1
6・・・硫酸、17.18・・・吸収液、19・・・引
抜き液、21・・・# I J二澄液、22・・・排出
液、23・・・鉄・砂混合スラリ、24・・・鉄溶解液
、25・・・砂スラリ、26・・・第2上澄液。 特許出願人 ガデリウス株式会社 同 トヨタ自動車株式会社
Claims (3)
- (1)排ガス中の少なくともフェノールを含む還元性物
質を過酸化水素と第1鉄イオンを含む吸収液により洗浄
除去する方法において、該吸収液のpH、過酸化水素濃
度および第2鉄濃度を、それぞれ2〜4、0.8mg−
mol/l以上および1mg−mol/l以上の範囲に
循環槽内で2分間以上に維持した後、該吸収液を排ガス
の洗浄に用いることにより、第1鉄イオンの再生を促進
せしめ、吸収液循環流量1m^3/hr当りの第1鉄イ
オン供給量を30mg−mol/hr以下にするように
したことを特徴とする排ガス処理方法。 - (2)上記還元性物質がフェノール又はフェノール及び
ホルムアルデヒドであることを特徴とする前記特許請求
の範囲第1項に記載の排ガス処理方法。 - (3)上記吸収液の過酸化水素濃度と第2鉄濃度を、そ
れぞれ1.5mg−mol/l以上および3mg−mo
l/l以上の範囲に維持することにより、第1鉄イオン
の供給を不要とすることを特徴とする前記特許請求の範
囲第1項または第2項に記載の排ガス処理方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61081058A JPS62237926A (ja) | 1986-04-10 | 1986-04-10 | 排ガス処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61081058A JPS62237926A (ja) | 1986-04-10 | 1986-04-10 | 排ガス処理方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62237926A true JPS62237926A (ja) | 1987-10-17 |
JPH0410370B2 JPH0410370B2 (ja) | 1992-02-25 |
Family
ID=13735803
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61081058A Granted JPS62237926A (ja) | 1986-04-10 | 1986-04-10 | 排ガス処理方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62237926A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01317528A (ja) * | 1988-06-17 | 1989-12-22 | Gadelius Kk | 排ガス処理方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5183890A (en) * | 1975-01-20 | 1976-07-22 | Hitachi Ltd | Kyushuekichuno horumuarudehidono jokyohoho |
-
1986
- 1986-04-10 JP JP61081058A patent/JPS62237926A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5183890A (en) * | 1975-01-20 | 1976-07-22 | Hitachi Ltd | Kyushuekichuno horumuarudehidono jokyohoho |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01317528A (ja) * | 1988-06-17 | 1989-12-22 | Gadelius Kk | 排ガス処理方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0410370B2 (ja) | 1992-02-25 |
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Date | Code | Title | Description |
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