JPH0410370B2 - - Google Patents
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- JPH0410370B2 JPH0410370B2 JP61081058A JP8105886A JPH0410370B2 JP H0410370 B2 JPH0410370 B2 JP H0410370B2 JP 61081058 A JP61081058 A JP 61081058A JP 8105886 A JP8105886 A JP 8105886A JP H0410370 B2 JPH0410370 B2 JP H0410370B2
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Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
Description
［発明の目的］
産業上の利用分野
本発明は、排ガス中のフエノールやホルムアル
デヒド等の還元性物質を過酸化水素と第１鉄イオ
ンを含む吸収液により吸収して分解する排ガス処
理方法に関するものである。 従来の技術 一般に、鋳造工程等から排出される排ガス中に
は還元性物質であるフエノールやホルムアルデヒ
ド等の悪臭成分が含まれている。そこで、この排
ガスを大気中に放出する前に、そのような悪臭成
分を排ガス中から除去することが必要となる。 上記フエノールやホルムアルデヒド等の還元性
物質は水溶性であり、しかも水溶液上の平衡分圧
が低い。従つて、これらの物質の吸収を促進させ
るには、吸収液中のこれらの物質の濃度が高くな
らないように、当該物質を適宜酸化分解すればよ
い。 吸収液中の当該物質を酸化分解するには、過酸
化水素と第１鉄イオン（通常、硫酸第１鉄を使
用）の添加が効果的であることが知られている。 従来、この種の排ガス処理方法として、特公昭
51−44898号公報に開示されているように、吸収
液をそのPH値が５以下となるように調整すると共
に、この吸収液にフエノールおよびホルムアルデ
ヒドを酸化分解するための第１鉄塩と過酸化水素
とを第１鉄イオン濃度が過酸化水素濃度の７分の
１以上となるように添加して、その酸化還元電位
を（540−60×PH値）ｍＶ以上にして使用する方
法があつた。 発明が解決しようとする問題点 前記排ガス処理において、第１鉄イオンが必要
であり、事実、従来技術においても、硫酸第１鉄
を添加している。 しかるに、フエノール等の気液接触の過程およ
び酸化分解の過程で、上記第１鉄イオンは第２鉄
イオンとなる。 従つて、第１鉄イオンを所定の濃度に保つため
に、硫酸第１鉄を常時多量に添加し続けねばなら
ず、またその結果、不要となつた鉄分を適宜系か
ら取除き廃棄しなければならない。 さらに、従来技術を適用した実用装置の運転結
果をみると、不要な鉄分がスラツジとなり、系内
に堆積している。 結局、従来技術においては、“硫酸第１鉄の常
時多量供給”、“不要鉄分の廃棄”および“系内に
堆積した鉄スラツジの除去”が維持管理および経
済性の点で問題となつている。 本発明は、上記従来の問題点を解決するために
なされたもので、その目的とするところは、第１
鉄イオンの供給量を大巾に削減するか或いは全く
不要にし、その結果、鉄スラツジの排出量を大巾
に減少せしめると共に、系内で鉄スラツジの堆積
を除き、排ガス処理システムの維持管理をより容
易とし、かつ経済性をより高めることができる排
ガス処理方法を提供することにある。 ［発明の構成］ 問題点を解決するための手段・作用 ところで、フエノール等を吸収分解する場合、
第１鉄イオンの消費と再生については、次のよう
に考えられる。 即ち、第１鉄イオンはフエノール等の気液接触
の過程および酸化分解の過程で第２鉄イオンにな
る。 一方、第２鉄イオンは、下記反応により、第１
鉄イオンに戻る。 C6H4（OH）2＋2Fe3+ →C6H4O2＋2Fe2+＋2H+ ……(1) Fe3+＋H2O2→Fe2+＋HO2・＋H+ …(2) ただし、C6H4（OH）2はハイドロキノン或いは
カテコールを示し、いずれもフエノールの分解生
成物である。 以上の反応の内、(2)の反応は遅いので、(1)の反
応のみが第１鉄イオンの再生に寄与すると考えら
れる。 本発明者は、鋭意研究の結果、吸収液の状態を
下記のように設定することにより、上記(1)の反応
を促進せしめ得ることを発見した。 更に、第１鉄イオンの濃度は下記吸収液条件の
もとで0.02mg−mol／以上であればフエノール
等の酸化分解には十分であることを見出した。 その結果、第１鉄イオンの供給量を従来よりも
大幅に少なくすることを可能ならしめた。 即ち、本発明は、吸収液のPH、過酸化水素濃度
および第２鉄濃度を、それぞれ２〜４、0.8mg−
mol／以上および１mg−mol／以上の範囲に
循環槽内でした後、該吸収液中のフエノールを分
解することにより、第１鉄イオンの再生を促進し
て、第１鉄イオンの供給量を吸収液循環流量１
m3／hr当り30mg−mol／hr以下にすることを特徴
とするものである。 さらに、上記吸収液の過酸化水素濃度と第２鉄
濃度を、それぞれ1.5mg−mol／以上および３
mg−mol／以上の範囲に維持することにより、
第１鉄イオンの供給を不要とすることを特徴とす
るものである。 実施例 以下、本発明方法を実施する排ガス処理システ
ムについて図面を参照しながら詳述する。 第１図は、第１鉄イオンの供給量を吸収液循環
流量１m3／hr当り30mg−mol／hr以下にする場合
の排ガス処理システムを示すものであつて、１は
吸収塔であり、鋳造工程から排出される未処理の
排ガス７に吸収液１７を接触せしめて、該排ガス
中のフエノールおよびホルムアルデヒド等の還元
性物質を吸収液１７に吸収せしめる。 ２は循環槽であつて、水９、苛性ソーダ１０お
よび硫酸１１が調節されながら供給され、吸収液
の流量およびPH値が所定値に維持される。 また、該循環槽２には、過酸化水素１２および
硫酸第１鉄１３も供給される。 本実施例の処理システムは、以上のように構成
されているので、まず、未処理排ガス７は吸収塔
１内で吸収液１７により洗浄され、その中のフエ
ノール及びホルムアルデヒドが吸収液１７に吸
収・分離されて、処理済み排ガス８として排出さ
れる。 排ガス洗浄前の吸収液１７は、ポンプ（図示せ
ず）により上記循環槽２から吸収塔１に送られ、
上述のようにフエノール及びホルムアルデヒドを
吸収処理した後、吸収液１８として循環槽２に戻
される。 また、吸収液１７の一部は引抜き液１９として
吸収系から分離され、既存の廃水処理施設に送ら
れる。 尚、上記第１図のシステムの運転条件および性
能は下記のごとくである。
デヒド等の還元性物質を過酸化水素と第１鉄イオ
ンを含む吸収液により吸収して分解する排ガス処
理方法に関するものである。 従来の技術 一般に、鋳造工程等から排出される排ガス中に
は還元性物質であるフエノールやホルムアルデヒ
ド等の悪臭成分が含まれている。そこで、この排
ガスを大気中に放出する前に、そのような悪臭成
分を排ガス中から除去することが必要となる。 上記フエノールやホルムアルデヒド等の還元性
物質は水溶性であり、しかも水溶液上の平衡分圧
が低い。従つて、これらの物質の吸収を促進させ
るには、吸収液中のこれらの物質の濃度が高くな
らないように、当該物質を適宜酸化分解すればよ
い。 吸収液中の当該物質を酸化分解するには、過酸
化水素と第１鉄イオン（通常、硫酸第１鉄を使
用）の添加が効果的であることが知られている。 従来、この種の排ガス処理方法として、特公昭
51−44898号公報に開示されているように、吸収
液をそのPH値が５以下となるように調整すると共
に、この吸収液にフエノールおよびホルムアルデ
ヒドを酸化分解するための第１鉄塩と過酸化水素
とを第１鉄イオン濃度が過酸化水素濃度の７分の
１以上となるように添加して、その酸化還元電位
を（540−60×PH値）ｍＶ以上にして使用する方
法があつた。 発明が解決しようとする問題点 前記排ガス処理において、第１鉄イオンが必要
であり、事実、従来技術においても、硫酸第１鉄
を添加している。 しかるに、フエノール等の気液接触の過程およ
び酸化分解の過程で、上記第１鉄イオンは第２鉄
イオンとなる。 従つて、第１鉄イオンを所定の濃度に保つため
に、硫酸第１鉄を常時多量に添加し続けねばなら
ず、またその結果、不要となつた鉄分を適宜系か
ら取除き廃棄しなければならない。 さらに、従来技術を適用した実用装置の運転結
果をみると、不要な鉄分がスラツジとなり、系内
に堆積している。 結局、従来技術においては、“硫酸第１鉄の常
時多量供給”、“不要鉄分の廃棄”および“系内に
堆積した鉄スラツジの除去”が維持管理および経
済性の点で問題となつている。 本発明は、上記従来の問題点を解決するために
なされたもので、その目的とするところは、第１
鉄イオンの供給量を大巾に削減するか或いは全く
不要にし、その結果、鉄スラツジの排出量を大巾
に減少せしめると共に、系内で鉄スラツジの堆積
を除き、排ガス処理システムの維持管理をより容
易とし、かつ経済性をより高めることができる排
ガス処理方法を提供することにある。 ［発明の構成］ 問題点を解決するための手段・作用 ところで、フエノール等を吸収分解する場合、
第１鉄イオンの消費と再生については、次のよう
に考えられる。 即ち、第１鉄イオンはフエノール等の気液接触
の過程および酸化分解の過程で第２鉄イオンにな
る。 一方、第２鉄イオンは、下記反応により、第１
鉄イオンに戻る。 C6H4（OH）2＋2Fe3+ →C6H4O2＋2Fe2+＋2H+ ……(1) Fe3+＋H2O2→Fe2+＋HO2・＋H+ …(2) ただし、C6H4（OH）2はハイドロキノン或いは
カテコールを示し、いずれもフエノールの分解生
成物である。 以上の反応の内、(2)の反応は遅いので、(1)の反
応のみが第１鉄イオンの再生に寄与すると考えら
れる。 本発明者は、鋭意研究の結果、吸収液の状態を
下記のように設定することにより、上記(1)の反応
を促進せしめ得ることを発見した。 更に、第１鉄イオンの濃度は下記吸収液条件の
もとで0.02mg−mol／以上であればフエノール
等の酸化分解には十分であることを見出した。 その結果、第１鉄イオンの供給量を従来よりも
大幅に少なくすることを可能ならしめた。 即ち、本発明は、吸収液のPH、過酸化水素濃度
および第２鉄濃度を、それぞれ２〜４、0.8mg−
mol／以上および１mg−mol／以上の範囲に
循環槽内でした後、該吸収液中のフエノールを分
解することにより、第１鉄イオンの再生を促進し
て、第１鉄イオンの供給量を吸収液循環流量１
m3／hr当り30mg−mol／hr以下にすることを特徴
とするものである。 さらに、上記吸収液の過酸化水素濃度と第２鉄
濃度を、それぞれ1.5mg−mol／以上および３
mg−mol／以上の範囲に維持することにより、
第１鉄イオンの供給を不要とすることを特徴とす
るものである。 実施例 以下、本発明方法を実施する排ガス処理システ
ムについて図面を参照しながら詳述する。 第１図は、第１鉄イオンの供給量を吸収液循環
流量１m3／hr当り30mg−mol／hr以下にする場合
の排ガス処理システムを示すものであつて、１は
吸収塔であり、鋳造工程から排出される未処理の
排ガス７に吸収液１７を接触せしめて、該排ガス
中のフエノールおよびホルムアルデヒド等の還元
性物質を吸収液１７に吸収せしめる。 ２は循環槽であつて、水９、苛性ソーダ１０お
よび硫酸１１が調節されながら供給され、吸収液
の流量およびPH値が所定値に維持される。 また、該循環槽２には、過酸化水素１２および
硫酸第１鉄１３も供給される。 本実施例の処理システムは、以上のように構成
されているので、まず、未処理排ガス７は吸収塔
１内で吸収液１７により洗浄され、その中のフエ
ノール及びホルムアルデヒドが吸収液１７に吸
収・分離されて、処理済み排ガス８として排出さ
れる。 排ガス洗浄前の吸収液１７は、ポンプ（図示せ
ず）により上記循環槽２から吸収塔１に送られ、
上述のようにフエノール及びホルムアルデヒドを
吸収処理した後、吸収液１８として循環槽２に戻
される。 また、吸収液１７の一部は引抜き液１９として
吸収系から分離され、既存の廃水処理施設に送ら
れる。 尚、上記第１図のシステムの運転条件および性
能は下記のごとくである。
【表】
() 吸収塔
形 式：充てん塔
充てん物：花型充てん物（商品名：テラレツ
ト） 充てん高さｍ：2.5 ガス流速ｍ／sec：2.5 液ガス比／m3Ｎ：２ () 吸収液（循環槽） PH：３ 過酸化水素濃度mg−mol／：１ 第１鉄イオン濃度mg−mol／：0.05 第２鉄濃度mg−mol／：2.6 循環槽滞留時間min：３ () 硫酸第１鉄 吸収液循環流量１m3／hr当りmg−mol／hr：15 全供給量ｇ−mol／hr：2.6 () 排出液 排出液流量m3／hr：１ 第２図は、第１鉄イオンを供給しない場合の別
の実施例を示すものであつて、吸収塔１、循環槽
２は、第１図に示す実施例のものとほぼ同じ機能
を有する。 ３は引抜き液１９中の鉄分を析出させるための
PH調整槽であつて、続く第１沈降槽４により析出
鉄分を分離するようになつている。 ５は鉄溶解槽であつて、上記第１沈降槽４にお
いて分離された鉄・砂混合スラリ２３に硫酸１６
を加えてPH値を調整して鉄分を溶解し、第２鉄の
溶液となる。 ６は第２沈降槽であつて、沈降性である砂等の
固形分を分離する。 以上のように構成された処理システムにおい
て、上記循環槽２には前記実施例の硫酸第１鉄の
代りに硫酸第２鉄１４が供給される。 ここに、硫酸第２鉄は排出液２２に伴われて系
外に出ていく鉄分を補うものである。 吸収液１７の一部は、引抜き液１９としてPH調
整槽３に送られ、苛性ソーダ１５により中性ある
いは弱アルカリ性に調整され、溶解している鉄分
のほとんど総てが析出させられる。 ついで、砂等の沈降性固形分と共に鉄分が第１
沈降槽４において分離され、鉄・砂混合スラリ２
３が鉄溶解槽５に送られる。該鉄溶解槽５では、
硫酸１６が加えられてPHを１程度にし、上記鉄・
砂混合スラリ２３中の鉄分が溶解した状態の鉄溶
解液２４が第２沈降槽６に送られる。 従つて、第２沈降槽６では、砂スラリ２５が分
離されると共に、得られた第２上澄液２６は循環
槽２に戻される。 一方、第１沈降槽４の第１上澄液２１は、上記
第２沈降槽６の沈澱物である砂スラリ２５を加え
られ、排出液２２として既設の廃水処理施設に送
られる。 尚、上記第２図のシステムの運転条件および性
能は下記のごとくである。
ト） 充てん高さｍ：2.5 ガス流速ｍ／sec：2.5 液ガス比／m3Ｎ：２ () 吸収液（循環槽） PH：３ 過酸化水素濃度mg−mol／：１ 第１鉄イオン濃度mg−mol／：0.05 第２鉄濃度mg−mol／：2.6 循環槽滞留時間min：３ () 硫酸第１鉄 吸収液循環流量１m3／hr当りmg−mol／hr：15 全供給量ｇ−mol／hr：2.6 () 排出液 排出液流量m3／hr：１ 第２図は、第１鉄イオンを供給しない場合の別
の実施例を示すものであつて、吸収塔１、循環槽
２は、第１図に示す実施例のものとほぼ同じ機能
を有する。 ３は引抜き液１９中の鉄分を析出させるための
PH調整槽であつて、続く第１沈降槽４により析出
鉄分を分離するようになつている。 ５は鉄溶解槽であつて、上記第１沈降槽４にお
いて分離された鉄・砂混合スラリ２３に硫酸１６
を加えてPH値を調整して鉄分を溶解し、第２鉄の
溶液となる。 ６は第２沈降槽であつて、沈降性である砂等の
固形分を分離する。 以上のように構成された処理システムにおい
て、上記循環槽２には前記実施例の硫酸第１鉄の
代りに硫酸第２鉄１４が供給される。 ここに、硫酸第２鉄は排出液２２に伴われて系
外に出ていく鉄分を補うものである。 吸収液１７の一部は、引抜き液１９としてPH調
整槽３に送られ、苛性ソーダ１５により中性ある
いは弱アルカリ性に調整され、溶解している鉄分
のほとんど総てが析出させられる。 ついで、砂等の沈降性固形分と共に鉄分が第１
沈降槽４において分離され、鉄・砂混合スラリ２
３が鉄溶解槽５に送られる。該鉄溶解槽５では、
硫酸１６が加えられてPHを１程度にし、上記鉄・
砂混合スラリ２３中の鉄分が溶解した状態の鉄溶
解液２４が第２沈降槽６に送られる。 従つて、第２沈降槽６では、砂スラリ２５が分
離されると共に、得られた第２上澄液２６は循環
槽２に戻される。 一方、第１沈降槽４の第１上澄液２１は、上記
第２沈降槽６の沈澱物である砂スラリ２５を加え
られ、排出液２２として既設の廃水処理施設に送
られる。 尚、上記第２図のシステムの運転条件および性
能は下記のごとくである。
【表】
【表】
() 吸収塔
形 式：充てん塔
充てん物：花型充てん物（商品名：テラレツ
ト） 充てん高さｍ：2.5 ガス流速ｍ／sec：2.5 液ガス比／m3Ｎ：２ () 吸収液（循環槽） PH：３ 過酸化水素濃度mg−mol／：２ 第１鉄イオン濃度mg−mol／：0.05 第２鉄濃度mg−mol／：５ 循環槽滞留時間min：３ () 硫酸第２鉄 供給量ｇ−mol／hr：0.5 () 排出液 排出液流量m3／hr：１ ［発明の効果］ (1) 吸収液中のPH、過酸化水素濃度および第２鉄
濃度を、それぞれ２〜４、0.8mg−mol／以
上および１mg−mol／以上の範囲に循環槽内
で２分間以上維持した後、該吸収液中のフエノ
ールを分解することにより、第１鉄イオンの再
生を十分促進せしめるようにしたので、吸収液
循環流量１m3／hr当りの第１鉄イオン供給量を
30mg−mol／hr以下に抑えて、その供給量を極
めて少なくすることができる。 従つて、多量の鉄分を廃棄する必要がなく、
またスラツジとして系内に堆積する恐れもな
く、維持管理が容易で経済的である。 (2) さらに、吸収液の過酸化水素濃度と第２鉄濃
度を、それぞれ1.5mg−mol／以上および３
mg−mol／以上の範囲に維持するようにした
ので、第１鉄イオンの供給を不要とすることが
出来る。
ト） 充てん高さｍ：2.5 ガス流速ｍ／sec：2.5 液ガス比／m3Ｎ：２ () 吸収液（循環槽） PH：３ 過酸化水素濃度mg−mol／：２ 第１鉄イオン濃度mg−mol／：0.05 第２鉄濃度mg−mol／：５ 循環槽滞留時間min：３ () 硫酸第２鉄 供給量ｇ−mol／hr：0.5 () 排出液 排出液流量m3／hr：１ ［発明の効果］ (1) 吸収液中のPH、過酸化水素濃度および第２鉄
濃度を、それぞれ２〜４、0.8mg−mol／以
上および１mg−mol／以上の範囲に循環槽内
で２分間以上維持した後、該吸収液中のフエノ
ールを分解することにより、第１鉄イオンの再
生を十分促進せしめるようにしたので、吸収液
循環流量１m3／hr当りの第１鉄イオン供給量を
30mg−mol／hr以下に抑えて、その供給量を極
めて少なくすることができる。 従つて、多量の鉄分を廃棄する必要がなく、
またスラツジとして系内に堆積する恐れもな
く、維持管理が容易で経済的である。 (2) さらに、吸収液の過酸化水素濃度と第２鉄濃
度を、それぞれ1.5mg−mol／以上および３
mg−mol／以上の範囲に維持するようにした
ので、第１鉄イオンの供給を不要とすることが
出来る。
第１図は、本発明方法を実施する排ガス処理シ
ステムのブロツク図、第２図は別の排ガス処理シ
ステムを示すブロツク図である。 １……吸収塔、２……循環槽、３……PH調整
槽、４……第１沈降槽、、５……鉄溶解槽、６…
…第２沈降槽、７……未処理排ガス、８……処理
済み排ガス、９……水、１０……苛性ソーダ、１
１……硫酸、１２……過酸化水素、１３……硫酸
第１鉄、１４……硫酸第２鉄、１５……苛性ソー
ダ、１６……硫酸、１７，１８……吸収液、１９
……引抜き液、２１……第１上澄液、２２……排
出液、２３……鉄・砂混合スラリ、２４……鉄溶
解液、２５……砂スラリ、２６……第２上澄液。
ステムのブロツク図、第２図は別の排ガス処理シ
ステムを示すブロツク図である。 １……吸収塔、２……循環槽、３……PH調整
槽、４……第１沈降槽、、５……鉄溶解槽、６…
…第２沈降槽、７……未処理排ガス、８……処理
済み排ガス、９……水、１０……苛性ソーダ、１
１……硫酸、１２……過酸化水素、１３……硫酸
第１鉄、１４……硫酸第２鉄、１５……苛性ソー
ダ、１６……硫酸、１７，１８……吸収液、１９
……引抜き液、２１……第１上澄液、２２……排
出液、２３……鉄・砂混合スラリ、２４……鉄溶
解液、２５……砂スラリ、２６……第２上澄液。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 排ガス中の少なくともフエノールを含む還元
性物質を過酸化水素と第１鉄イオンを含む吸収液
により吸収して分解する方法において、該吸収液
のPH、過酸化水素濃度および第２鉄濃度を、それ
ぞれ２〜４、0.8mg−mol／以上および１mg−
mol／以上の範囲に循環槽内で２分間以上に維
持した後、該吸収液中のフエノールを分解するこ
とにより、第１鉄イオンの再生を促進せしめ、吸
収液循環流量１m3／hr当りの第１鉄イオン供給量
を30mg−mol／hr以下にするようにしたことを特
徴とする排ガス処理方法。 ２ 上記還元性物質がフエノール又はフエノール
及びホルムアルデヒドであることを特徴とする前
記特許請求の範囲第１項に記載の排ガス処理方
法。 ３ 上記吸収液の過酸化水素濃度と第２鉄濃度
を、それぞれ1.5mg−mol／以上および３mg−
mol／以上の範囲に維持することにより、第１
鉄イオンの供給を不要とすることを特徴とする前
記特許請求の範囲第１項または第２項に記載の排
ガス処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61081058A JPS62237926A (ja) | 1986-04-10 | 1986-04-10 | 排ガス処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61081058A JPS62237926A (ja) | 1986-04-10 | 1986-04-10 | 排ガス処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62237926A JPS62237926A (ja) | 1987-10-17 |
| JPH0410370B2 true JPH0410370B2 (ja) | 1992-02-25 |
Family
ID=13735803
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61081058A Granted JPS62237926A (ja) | 1986-04-10 | 1986-04-10 | 排ガス処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62237926A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2687222B2 (ja) * | 1988-06-17 | 1997-12-08 | エービービー株式会社 | 排ガス処理方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5183890A (en) * | 1975-01-20 | 1976-07-22 | Hitachi Ltd | Kyushuekichuno horumuarudehidono jokyohoho |
-
1986
- 1986-04-10 JP JP61081058A patent/JPS62237926A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5183890A (en) * | 1975-01-20 | 1976-07-22 | Hitachi Ltd | Kyushuekichuno horumuarudehidono jokyohoho |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62237926A (ja) | 1987-10-17 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
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