JPS62224403A - 棒鋼等の熱間圧延方法 - Google Patents
棒鋼等の熱間圧延方法Info
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
- B21B1/18—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section in a continuous process
-
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- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/08—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with differently-directed roll axes, e.g. for the so-called "universal" rolling process
- B21B13/10—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with differently-directed roll axes, e.g. for the so-called "universal" rolling process all axes being arranged in one plane
- B21B13/103—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with differently-directed roll axes, e.g. for the so-called "universal" rolling process all axes being arranged in one plane for rolling bars, rods or wire
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（イ）産業上の利用分野
本発明は、鋼または非鉄金属からなるビレットを棒鋼、
線材、その他小断面積長尺材（以下、棒鋼等という。）
に圧−する熱間圧延方法に関するものである。
線材、その他小断面積長尺材（以下、棒鋼等という。）
に圧−する熱間圧延方法に関するものである。
（ロ）従来技術
棒鋼等の圧延においては、通常連鋳プルームを用いてい
る。分塊工場で連鋳ブルー、４をビレットまで分塊圧延
し、再加熱後、棒鋼工場または線材工場等でビレットか
ら各種製品に圧延成形している０ 従来の分塊工場の圧延機は、水平圧延機と垂直圧延機と
が交互に配列された連続圧延機が一般的である。この場
合、水平・垂直圧延機はともに駆動されている。棒鋼工
場・線材工場においても同様である。
る。分塊工場で連鋳ブルー、４をビレットまで分塊圧延
し、再加熱後、棒鋼工場または線材工場等でビレットか
ら各種製品に圧延成形している０ 従来の分塊工場の圧延機は、水平圧延機と垂直圧延機と
が交互に配列された連続圧延機が一般的である。この場
合、水平・垂直圧延機はともに駆動されている。棒鋼工
場・線材工場においても同様である。
ここで、水平圧延機とは、１対のワーク・ロールが圧延
材の幅方向に平行に配置されていて圧延材表裏面を挾み
付け、圧延材の厚み方向に圧下を加える構成になってい
るものをいう。垂直圧延機とは、１対のワーク・ロール
が圧延材表面に垂直に配置されていて圧延材の長手方向
側面を挾み付け、圧延材の幅方向に圧下を加える構成に
なっているものをいう。ここで、圧延機が駆動されると
は、前記のワーク・ロールが回転駆動されることをいう
。
材の幅方向に平行に配置されていて圧延材表裏面を挾み
付け、圧延材の厚み方向に圧下を加える構成になってい
るものをいう。垂直圧延機とは、１対のワーク・ロール
が圧延材表面に垂直に配置されていて圧延材の長手方向
側面を挾み付け、圧延材の幅方向に圧下を加える構成に
なっているものをいう。ここで、圧延機が駆動されると
は、前記のワーク・ロールが回転駆動されることをいう
。
垂直圧延機は、圧延機ハウジングの上部にワーク・°ロ
ール用駆動装置を設置しなければならないので、その設
備費は、同一パワーの水平圧延機にくらべ３倍以上に達
する。このため、圧延棟建屋の鳥さも高くなシ各圧延機
間隔も３〜５ｍ必要となり、圧延棟長さも長くなる。圧
延機関連の費用ばかりではなく、建屋関連の建設費用も
増大する。
ール用駆動装置を設置しなければならないので、その設
備費は、同一パワーの水平圧延機にくらべ３倍以上に達
する。このため、圧延棟建屋の鳥さも高くなシ各圧延機
間隔も３〜５ｍ必要となり、圧延棟長さも長くなる。圧
延機関連の費用ばかりではなく、建屋関連の建設費用も
増大する。
本出願人は上記の欠点を解消するために、特開昭５８−
１８７２０３号公報（特願昭５７−７０２０８号）にお
いて、水平圧延機と垂直圧延機とを交互に配列した連続
圧延機において垂直圧延機を非駆動にすることを提案し
ている。
１８７２０３号公報（特願昭５７−７０２０８号）にお
いて、水平圧延機と垂直圧延機とを交互に配列した連続
圧延機において垂直圧延機を非駆動にすることを提案し
ている。
ところで上記圧延法による場合、圧延材後端が水平圧延
機を抜けると、次段の垂直ローラによる圧延は後段の水
平圧延機による引張力のみによって行われる。その際、
圧延材に生ずる張力が犬となることによって、後段の水
平圧延機において、圧延材の幅寸法が・」＼さくなり、
長手方向の寸法変動が発生していた。そのために、高寸
法精度を要求される棒鋼等の中間列、仕上列に適用する
ことができないという欠点があった。また、粗列に適用
した場合も、その寸法変動をその後段の中間列、仕上列
で吸収しなければならず、公差±０゜ｌｆｌというよう
な精密圧延棒鋼等の製造に対しては不適であった。
機を抜けると、次段の垂直ローラによる圧延は後段の水
平圧延機による引張力のみによって行われる。その際、
圧延材に生ずる張力が犬となることによって、後段の水
平圧延機において、圧延材の幅寸法が・」＼さくなり、
長手方向の寸法変動が発生していた。そのために、高寸
法精度を要求される棒鋼等の中間列、仕上列に適用する
ことができないという欠点があった。また、粗列に適用
した場合も、その寸法変動をその後段の中間列、仕上列
で吸収しなければならず、公差±０゜ｌｆｌというよう
な精密圧延棒鋼等の製造に対しては不適であった。
上記圧延法によるスタンド間張力の変動特性の一例を第
２図に示す。圧延条件は以下に示すとおシである。
２図に示す。圧延条件は以下に示すとおシである。
ロール径：４００ｍ、素材：ｌ１５■角（８８４１）、
加熱温度： １２００℃、 減面率＝１パス当シ １８〜２２チ、 パス数：３パス 圧延後寸法：９５Ｘ７５＋ｍ＋ 第２図中で、実線は、前段Ｈスタンドと■スタンドとの
間に作用するスタンド間張力、破線はＶスタンドと後段
Ｈスタンドとの間に作用するスタンド間張力をそれぞれ
示す。
加熱温度： １２００℃、 減面率＝１パス当シ １８〜２２チ、 パス数：３パス 圧延後寸法：９５Ｘ７５＋ｍ＋ 第２図中で、実線は、前段Ｈスタンドと■スタンドとの
間に作用するスタンド間張力、破線はＶスタンドと後段
Ｈスタンドとの間に作用するスタンド間張力をそれぞれ
示す。
第２図に示すように、前段ＨスタンドとＶスタンドとに
噛んでいる状態では、前段ＨスタンドとＶスタンドとの
間に圧縮力が作用し、また、前櫂Ｈスタンドでの圧延が
終了後、■スタンドと後段Ｈスタンドとに噛んでいる状
態では、後段ＨスタンドとＶスタンドとの間に張力が作
用した。そして、圧縮力、張力ともに約１．５ ｋｙｆ
／ｒａｍであった。
噛んでいる状態では、前段ＨスタンドとＶスタンドとの
間に圧縮力が作用し、また、前櫂Ｈスタンドでの圧延が
終了後、■スタンドと後段Ｈスタンドとに噛んでいる状
態では、後段ＨスタンドとＶスタンドとの間に張力が作
用した。そして、圧縮力、張力ともに約１．５ ｋｙｆ
／ｒａｍであった。
“この張力変動による寸法変動としては、張力作用時の
後段Ｈスタンドでの圧延における幅落ちが顕著であり、
約１〜２ｆｌであった。この値は、ボックス孔型、ダイ
ヤ−スクエア孔凰とも同等であった０ したがって、高寸法精度を有する棒鋼等を製造する場合
には、仕上圧延機群に上記寸法を吸収できる圧延機を適
用する必要が生じた。
後段Ｈスタンドでの圧延における幅落ちが顕著であり、
約１〜２ｆｌであった。この値は、ボックス孔型、ダイ
ヤ−スクエア孔凰とも同等であった０ したがって、高寸法精度を有する棒鋼等を製造する場合
には、仕上圧延機群に上記寸法を吸収できる圧延機を適
用する必要が生じた。
その方法として、仕上圧延機群を高剛性化することや、
仕上パス回数を増やすこと等があるが、こういう方法で
は、仕上圧延機群での設備コストが大きくなシ、粗、中
間列のコンパクト化が意味をなさなくなる。
仕上パス回数を増やすこと等があるが、こういう方法で
は、仕上圧延機群での設備コストが大きくなシ、粗、中
間列のコンパクト化が意味をなさなくなる。
（）・）発明が解決しようとする問題点本発明が解決し
ようとする問題点は、設備費用が低く、設備全体の占有
面積が少なく、圧延材の品質、寸法精度が高い棒鋼等の
熱間圧延方法を得ることにある。
ようとする問題点は、設備費用が低く、設備全体の占有
面積が少なく、圧延材の品質、寸法精度が高い棒鋼等の
熱間圧延方法を得ることにある。
（ニ）問題点を解決するための手段
本発明の棒鋼等の熱間圧延方法は、水平圧延機と垂直圧
延機とを交互に複数基配列してなる粗圧延機群および中
間圧延機群において前記垂直圧延機を非駆動にすること
、前記中間圧延機群の出側に複数基の三方ロール圧延機
からなる仕上圧延機群を配置すること、前記三方ロール
圧延機のロール・キャリパのサイド番リリーフ率を０〜
−５チに設定することによって、上記問題点を解決して
いる。
延機とを交互に複数基配列してなる粗圧延機群および中
間圧延機群において前記垂直圧延機を非駆動にすること
、前記中間圧延機群の出側に複数基の三方ロール圧延機
からなる仕上圧延機群を配置すること、前記三方ロール
圧延機のロール・キャリパのサイド番リリーフ率を０〜
−５チに設定することによって、上記問題点を解決して
いる。
本発明の方法は、さらに前記中間圧延機群の下流側スタ
ンドの少なくとも２基を三方ロール圧延機で構成するこ
と、該三方ロール圧延機の一一ルーキャリバのサイド・
リリーフ率を０〜−５％に設定すること、前記中間圧延
機群の出側に通常の仕上圧延機群を配置することによっ
ても、上記問題点を解決することができる。
ンドの少なくとも２基を三方ロール圧延機で構成するこ
と、該三方ロール圧延機の一一ルーキャリバのサイド・
リリーフ率を０〜−５％に設定すること、前記中間圧延
機群の出側に通常の仕上圧延機群を配置することによっ
ても、上記問題点を解決することができる。
（ホ）実施例
本発明の方法の一実施例について第１図を参照して説明
する。粗圧延機群ｌおよび中間圧延機群２は、電動機駆
動の水平圧延機（スタンドＡ Ｉ、３゜５．７．９．１
１．１３）と非駆動の垂直圧延機（スタンド屋２，４，
６．８，１０，１２）とからできていて、これらが交互
に配置される〇 粗圧延機群１の孔型はダイヤ−スクエア系列を使用する
。中間圧延機群２の孔凰は円−長円系列を使用する。し
かし、特に孔型系列はこれに限定するものではない。
する。粗圧延機群ｌおよび中間圧延機群２は、電動機駆
動の水平圧延機（スタンドＡ Ｉ、３゜５．７．９．１
１．１３）と非駆動の垂直圧延機（スタンド屋２，４，
６．８，１０，１２）とからできていて、これらが交互
に配置される〇 粗圧延機群１の孔型はダイヤ−スクエア系列を使用する
。中間圧延機群２の孔凰は円−長円系列を使用する。し
かし、特に孔型系列はこれに限定するものではない。
中間圧延機群２の出側に仕上圧延機群３を配置する。通
常、仕上圧延機群３は三方ロール圧延機からできている
。本発明の方法では、仕上圧延機群３の圧延機のうちの
複数基の三方ロール圧延機で置き換える。
常、仕上圧延機群３は三方ロール圧延機からできている
。本発明の方法では、仕上圧延機群３の圧延機のうちの
複数基の三方ロール圧延機で置き換える。
三方ロール圧延機の代表例を第３図に示す。三方ロール
圧延機４０は人力軸４１に上ロール４２が固定され、１
２０°の角度で相互に交差する位置に２個の下ロール４
３．４４があり、それぞれのベベルギヤ４５をかいして
回転力が伝えられる。この３個のロール４２．４３．４
４ の中央交点に形成される孔型によシ圧延材１１を圧
延する。圧延材１１は丸棒、管、六角棒、三角棒等、一
般的には３の倍数の多角形である。
圧延機４０は人力軸４１に上ロール４２が固定され、１
２０°の角度で相互に交差する位置に２個の下ロール４
３．４４があり、それぞれのベベルギヤ４５をかいして
回転力が伝えられる。この３個のロール４２．４３．４
４ の中央交点に形成される孔型によシ圧延材１１を圧
延する。圧延材１１は丸棒、管、六角棒、三角棒等、一
般的には３の倍数の多角形である。
三方ロール圧延機４０の特徴は三方ロール圧延機よシも
幅広がシがづ・さいので加工効率が良好であり、寸法精
度が良い点にある。これを多スタンド連続で使用する場
合、通常圧延材中心を通る水平軸で１８０’反転させて
ロール配置をＹｆｉにして入−Ｙ−人−Ｙの任意台数の
連続組合せで使用する。
幅広がシがづ・さいので加工効率が良好であり、寸法精
度が良い点にある。これを多スタンド連続で使用する場
合、通常圧延材中心を通る水平軸で１８０’反転させて
ロール配置をＹｆｉにして入−Ｙ−人−Ｙの任意台数の
連続組合せで使用する。
三方ロール圧延機による精密圧延効果を確認するために
、下記の実験を行った。
、下記の実験を行った。
圧延条件
・ロール径： ４１０１１１１
・素材：６４ｍａ＋丸±ｌ ｍ （故意に直径と短径と
の差を与えた）、８４８０ ・仕上り寸法二直径６３１１１１ 一加熱温度：９００℃ ここで、リーダ・パスとは仕上パス１つ手前のパスをい
う。
の差を与えた）、８４８０ ・仕上り寸法二直径６３１１１１ 一加熱温度：９００℃ ここで、リーダ・パスとは仕上パス１つ手前のパスをい
う。
上記の実験により、下記のことが確認できた。
（１）ｌパス仕上の場合、 一部噛出しが発生した。
（２）２パス仕上の場合、 噛出しの発生がなく、±０
．０４ｍの寸法精度が得られた。
．０４ｍの寸法精度が得られた。
（３）リーダ・パス孔型形状は、全周で拘束が均一とな
るようなパス設計を行うことが好ましい。
るようなパス設計を行うことが好ましい。
そこで、本発明の方法では、リーダ・パスにおいて、全
周で拘束が均一となるようなおむすび孔型を用いる。以
下、このおむすび孔凰について説明する。
周で拘束が均一となるようなおむすび孔型を用いる。以
下、このおむすび孔凰について説明する。
一般に、おむすび孔をの長半径（α２）と１つ手前のパ
スの孔型の短半径（Ａｔ）との差分（α５−ｈ１’）を
サイド・リリーフ量（Ｓ）と称している（第４図（Ａ）
参照）ｏｆた、（αｇ−ｂ１）／ｂｌｘｘｏｏをサイド
・リリーフ率ＳＲ（％）という。
スの孔型の短半径（Ａｔ）との差分（α５−ｈ１’）を
サイド・リリーフ量（Ｓ）と称している（第４図（Ａ）
参照）ｏｆた、（αｇ−ｂ１）／ｂｌｘｘｏｏをサイド
・リリーフ率ＳＲ（％）という。
三方ロール圧延機の孔型設計と同様に、幅広りを見込で
、サイド・リリーフ率ＳＲを与えると、投影接触面形状
は、必然的に、第４図（Ｂ）に示すようになる。まず、
ロール溝底で接触が始まシ、遅れてロール縁での接触が
始まる形状となシ、全断面均一圧縮とはならない。そこ
で、第５図（Ｂ）に示すような全周均一圧縮とするため
には、サイド・リリーフ率ＳＲは必然的にマイナスとな
る（第５図（Ａ））。
、サイド・リリーフ率ＳＲを与えると、投影接触面形状
は、必然的に、第４図（Ｂ）に示すようになる。まず、
ロール溝底で接触が始まシ、遅れてロール縁での接触が
始まる形状となシ、全断面均一圧縮とはならない。そこ
で、第５図（Ｂ）に示すような全周均一圧縮とするため
には、サイド・リリーフ率ＳＲは必然的にマイナスとな
る（第５図（Ａ））。
すでに、管の圧延には、サイド・リリーフ率ＳＲがマイ
ナスとなる孔型が適用されているが、本発明のように棒
鋼等のサイジング圧延に対し、このような設計が適用さ
れた例はない。一方、１パスで減面率が１５％を越える
ような圧延では、サイド・リリーフ率ＳＲがマイナスの
孔型では噛出しが発生する。そこで、本発明のような棒
鋼等のサイジング（ｌパス当りの減面率が１５％以下）
に対するサイド・リリーフ率ＳＲがマイナス孔型の有効
性を確認するために下記の実験を行った。
ナスとなる孔型が適用されているが、本発明のように棒
鋼等のサイジング圧延に対し、このような設計が適用さ
れた例はない。一方、１パスで減面率が１５％を越える
ような圧延では、サイド・リリーフ率ＳＲがマイナスの
孔型では噛出しが発生する。そこで、本発明のような棒
鋼等のサイジング（ｌパス当りの減面率が１５％以下）
に対するサイド・リリーフ率ＳＲがマイナス孔型の有効
性を確認するために下記の実験を行った。
圧延条件
ロール径： ４１０１１１１１ 。
素 材 ：平均外径６５闘で外径偏差±１ｍ、加熱温度
：９００℃、 素材材質：５４８０゜仕上シ直径寸法：
６３ｆｉ、 パス・スケジュール：第１表 第 １ 表 以上の実験の結果、下記のことが確認できた。
：９００℃、 素材材質：５４８０゜仕上シ直径寸法：
６３ｆｉ、 パス・スケジュール：第１表 第 １ 表 以上の実験の結果、下記のことが確認できた。
（１）１パス仕上でサイジングは行えない。
（２） ２ハス仕上としても、リースパスのサイト−
リリーフ率をプラスとする限シ、寸法精度・真円度は低
い。
リリーフ率をプラスとする限シ、寸法精度・真円度は低
い。
（３） ２ハス仕上とし、リーダ・パスのサイド・リ
リーフ率を、マイナスにし、仕上パスのサイド・リリー
フ率をゼロとすることにょシ、高寸法ｎ度を有する棒鋼
が製造できる０ （４）特に棒鋼等のサイジングにおいては、リーダ・パ
スのサイド・リリーフ率５Ｒ＝０〜−５チが最適である
。
リーフ率を、マイナスにし、仕上パスのサイド・リリー
フ率をゼロとすることにょシ、高寸法ｎ度を有する棒鋼
が製造できる０ （４）特に棒鋼等のサイジングにおいては、リーダ・パ
スのサイド・リリーフ率５Ｒ＝０〜−５チが最適である
。
すなわちリーダ・パスにおいてサイド・リリーフ率５Ｆ
ｔ＝０〜−５チとなるようなおむすび花屋を用い、続い
て仕上パスにおいてサイド・リリーフ率ＳＲが０〜−２
％となる真円孔型を用いることにより、素材の１〜２ｆ
ｌの外径偏差を完全に吸収することができ、超精密圧延
が実現できる。
ｔ＝０〜−５チとなるようなおむすび花屋を用い、続い
て仕上パスにおいてサイド・リリーフ率ＳＲが０〜−２
％となる真円孔型を用いることにより、素材の１〜２ｆ
ｌの外径偏差を完全に吸収することができ、超精密圧延
が実現できる。
したがって、上記三方ロール圧延機群のサイド・リリー
フ率は０〜−５チに設定する必要がある。
フ率は０〜−５チに設定する必要がある。
本発明の方法の別の実施例を第６図に示す。この実施例
では、中間圧延機群２の下流側スタンドの少なくとも２
基を三方ロール圧延機４０で構成し、仕上圧延機群３は
従来の三方ロール圧延機で構成する。仕上圧延機群３は
、圧延材の直径が２０＋ｎ＋以下の場合に選択的に使用
する。
では、中間圧延機群２の下流側スタンドの少なくとも２
基を三方ロール圧延機４０で構成し、仕上圧延機群３は
従来の三方ロール圧延機で構成する。仕上圧延機群３は
、圧延材の直径が２０＋ｎ＋以下の場合に選択的に使用
する。
（へ）゛効果
本発明の方法によれば、安価な設備で品質・寸法精度の
高い製品を得ることができる。
高い製品を得ることができる。
第１図は本発明の方法を適用した棒鋼等の熱間圧延ライ
ンのレイアウト線図。第２図は圧延材のスタンド間張力
変化を示すグラフ。第３図は従来の三方ロール圧延機の
正面図。第４図はサイド・ＩＪ ＩＪ−７率がプラスの
場合の説明図。第５図はサイド・リリーフ率がマイナス
の場合の説明図。第６図は本発明の方法の別の実施例の
レイアウト線図。 ４０：三方ロール圧延機 １１：圧延材 特許出願人 住友金属工業株式会社 （外５名） 第４ （Ａ） 第５ （Ａ） 図 ＣＢ） 図 （Ｂ） 手 続 補 正 書 昭和６１年１０月２日 昭和６１年特許願第 ６７５８０ 号２、発明の名称 棒鋼等の熱間圧延方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 名称 （２１１）住友金属工業株式会社４、代 理 人 明細書全文 全文訂正明細書 １、発明の名称〕 棒鋼等の熱間圧延方法 〔特許請求の範囲〕 （１）水平圧延機と垂直圧延機と全交互に複数基配列し
てなる粗圧延機群および中間圧延機群における前記垂直
圧延機を非駆動にすること、前記中間圧延機群の出側に
複数基の三方ロール圧延機からなる仕上圧延機群を配量
すること、前記三方ロール圧延機の仕上バスおよびリー
ダ・バスのロール・キャリパのサイド・リリーフ率１ｏ
〜−５％に設定することからなる棒鋼等の熱間圧延方法
。 （２）水平圧延機と垂直圧延機とを交互に複数基配列し
てなる粗圧延機群および中間圧延機群における前記垂直
圧延機全非駆動にすること、前記中間圧延機群の下流側
スタンドの少なくとも２基全三方ロ一ル圧延機で構成す
ること、該三方ロール圧工機の最終バスおよびリーグ・
バスのロール・キャリパのサイド・リリーフ率ｆｔｏ〜
−５チに設定すること、前記中間圧延機群の出側に通常
の仕上圧延機群を配置することからなる棒鋼等の熱間圧
延方法。 ３、発明の詳細な説明〕 （イ）産業上の利用分野 本発明は、鋼または非鉄金属からなるビレットを棒鋼、
線材、その他小断面積長尺材（以下、棒鋼等という。）
に圧延する熱間圧延方法に関するものである。 （ロ）従来技術 棒鋼等の圧延においては、通常連鋳プルームを用いてい
る０分塊工場で連鋳プルームをビレットまで分塊圧延し
、再加熱後、棒鋼工場または線材工場等でビレットから
各種製品に圧延成形している０ 従来の分塊工場の圧延機は、水平圧延機と垂直圧延機と
が交互に配列された連続圧延機が一般的である。この場
合、水平・垂直圧延機はともに駆動されている。棒鋼工
場・線材工場においても同様である。 ここで、水平圧延機とは、１対のワーク・ロールが圧延
材の幅方向に平行に配置されていて圧延材表裏面を挾み
付け、圧延材の厚み方向に王下金加える構成になってい
るものをいう。垂直圧延機とは、１対のワーク・ロール
が圧延材表面に垂直に配置されていて圧延材の長手方向
側面全挾み付け、圧延材の幅方向に圧下を加えろ構成に
なっているものをいう。ここで、圧延機が駆動されると
は、前記のワーク・ロールが回転駆動されることをい５
０ 垂直圧延機は、圧延機ハウジングの上部にワーク・ロー
ル用駆動装置を設置しなければならないので、その設備
費は、同一パワーの水平圧延機に（らべ３倍以上に達す
る。このため、圧延線建屋の高さも高（なり各圧延機間
隔も３〜５ｍ必要となり、圧延線長さも長（なる。圧延
機関連の費用ばかりではなく、建屋関連の建設費用も増
大する。 本出願人は上記の欠点を解消するために、特開昭５８−
１８７２０３号公報（特願昭５７−７０２０８号）にお
いて、水平圧延機と垂直圧延機とを交互に配列した連続
圧延機において垂直圧延機を非駆動にすることを提案し
ている。 ところで上記圧延法による場合、圧延材後端が水平圧延
機を抜けると、次段の垂直ローラによる圧延は後段の水
平圧延機による引張力のみによって行われる。その際、
圧延材に生ずる張力が犬となることによって、後段の水
平圧延機において、圧延材の幅寸法が小さくなり、長手
方向の寸法変動が発生していた。そのために、高寸法精
度を要求される棒鋼等の中間列、仕上列に適用すること
ができないといつ欠点があった。また、粗列に適用した
場合も、その寸法変動をその後段の中間列、仕上列で吸
収しなければならず、公差±０．１順というような精密
圧延棒鋼等の製造に対しては不適であった。 上記圧延法によるスタンド間張力の変動特注の一例を第
２図に示す。圧延条件は以下に示すとおりである。 ロール径＝４００配、素材： １１５＋ｎ角（ＳＳ４１
）、加熱温度： １２００°Ｃ ＭｊＷＩ＊ ？ １ ノくス轟 リ Ｉ
Ｑ 、’） ９ 直パス数＝３パス 圧延後寸法：９５Ｘ７５ｓｍ 第２図中で、実線は、前段ＨスタンドとＶスタンドとの
間に作用するスタンド間張力、破線はＶスタンドと後段
Ｈスタンドとの間に作用するスタンド間張力をそれぞれ
示す。 第２図に示すように、前段ＨスタンドとＶスタンドとに
噛んでいる状態では、前段ＨスタンドとＶスタンドとの
間に圧縮力が作用し、また、前段Ｈスタンドでの圧延が
終了後、■スタンドと後段Ｈスタンドとに噛んでいる状
態では、後段ＨスタンドとＶスタンドとの間に張力が作
用した。そして、圧縮力、張力ともに約１．５ｋｆルー
−であった。 この張力変動による寸法変動としては、張力作用時の後
段Ｈスタンドでの圧延における幅落ちが顕著であり、約
１〜２Ｂであった。この値は、ボックス孔型系列、ダイ
ヤ−スクエア孔型系列とも同等であった。 したがって、高寸法精度を有する棒鋼等全製造する場合
には、仕上圧延機群に上記寸法を吸収できろ圧延機を適
用する必要が生じた。 その方法として、仕上圧延機群を高剛性化することや、
仕上パス回数を増やすこと等があるが、こういう方法で
は、仕上圧延機群での設備コストが大きくなり、粗、中
間列のコンパクト化が意味をなさなくなる。 （ハ）発明が解決しようとする問題点 本発明が解決しようとする問題点は、設備費用が低く、
設備全体の占有面積が少なく、圧延材の品質、寸法精度
が高い棒鋼等の熱間圧延方法を得ろことにある０ （ニ）問題点を解決するための手段 本発明の棒鋼等の熱間圧延方法は、水平圧延機と垂直圧
延機とを交互に複数基配列してなる粗圧延機群および中
間圧延機群において前記垂直圧延機？非駆動にすること
）前記中間圧延機群の出側に複数基の三方ロール圧延機
からなる仕上圧延機群を配置すること、前記三方ロール
圧延機の仕上パスおよびリーグ・パスのロール・キャリ
パのサイド・リリーフ率１ｏ〜−５ｔｌＪに設定するこ
とによって、上記問題点を解決している。 本発明の方法は、さらに前記中間圧延機群の下流側スタ
ンドの少な（とも２基を三方ロール圧延機で構成するこ
と、該三方ロール圧延機の最終パスおよびリーグ・パス
のロール・キャリパのサイド・リリーフ率をθ〜−５％
に設定すること、前記中間圧延機群の出側に通常の仕上
圧延機群を配置することによっても、上記問題点を解決
することかできる。 （ホ）実施例 本発明の方法の一実施例について第１図を参照して説明
する。粗圧延機群１および中間圧延機群２は、電動機駆
動の水平圧延機（スタントム１，３゜５・７，９，１１
．１３）と非駆動の垂直圧延機（スタンドＡ２，４，６
，８，１０．１２）とからできていて、これらが交互に
配置される。 粗圧延機群１の孔型はダイヤ−スクエア系列を使用する
。中間圧延機群２の孔型はオーバル−ラウンド系列を使
用する。しかし、特に孔型系列はこれに限定するもので
はない。 中間圧延機群２の出側に仕上圧延機群３を配置する。通
常、仕上圧延機群３は三方ロール圧延機からでき℃いる
。本発明の方法では、仕上圧延機群３の圧延機のうちの
複数基を三方ロール圧延機で會き換える。 三方ロール圧延機の代表例を第３図に示す。三方ロール
圧延機４０は入力軸４１に上ロール４２が固定され、１
２０°の角度で相互に交差する位憧に２個の下ロール４
３．４４があり、それぞれのベベルギヤ４５をかいして
回転力が伝えられろ。この３個のロール４２ 、４３
、４４の中央交点に形成される孔型により圧延材１１を
圧延する。圧延材１１は丸棒、管、六角棒、三角棒等、
一般的には３の倍数の多角形である。 機よりも幅広がりが小さいので加工効率が良好であり、
寸法精度が良い点にある。これを多スタンド連続で使用
する場合、通常圧蔦材中心を通る水平軸で１８０＠反転
させてロール配置ｔ−Ｙ凰にして五−Ｙ−λ−Ｙの任意
台数の連続組合せで使用する。 三方ロール圧延機による精密圧延効果を確認するために
、下記の実験を行った。 圧延条件 ・ロール径：４１０− ・素 材 ：６４ｍ丸±１■（故意に直径と短径との差
を与えた）、８４８０ ・仕上り寸法：直径６３ｍ ・加熱温度＝９００℃ ここで、リーグ・パスとは仕上パス１つ手前のパスをい
’Ｓ。 上記の実験により、下記のことが確認できた。 （１）１バス仕上の場合、一部噛出しが発生した。 （２）２パス仕上の場合、噛出しの発生がなく、±０．
０４ｍｍの寸法精度が得られた。 （３）リーダ・パス孔型形状は、全周で拘束が均一とな
るようなパス設計を行うことが好ましい。 そこで、本発明の方法では、リーダ・パスにおいて、全
周で拘束が均一となるようなおむすび孔型を用いる。以
下、このおむすび孔型について説明する。 一般に、おむすび孔型の長半径（α２）と１つ手前のパ
スの孔型の短半径（ｂｔ）との差分（α２−ｂｌ）をサ
イド・リリーフ量（Ｓ）と称している（第４図（Ａ）参
照）。また、（ａ２−ｂｌ） ／ｂＩ Ｘ １００ ’
ｋｔイド・リリーフ率ＳＲ（％）という。 三方ロール圧延機の孔型設計と同様に、幅広りを見込で
、サイド・リリーフ率ＳＲｉ与えると、投影接触面形状
は、必然的に、第４図ＣＢ）に示すようになる。まず、
ロール溝底で接触が始まり、遅れてロール縁での接触が
始まる形状となり、全断面均一圧縮とはならない。そこ
で、第５図（Ｂ）に示すような全周均一圧縮とするため
には、サイド・リリーフ率ＳＲは必然的にマイナスとな
る（第５図（Ａ））。 すでに、管の圧延には、サイド・リリーフ率ＳＲがマイ
ナスとなる孔型が適用されているが、本発明のように棒
鋼等のサイジング圧延に対し、このような設計が適用さ
れた例はない。一方、１パスで減面率が１５チを越えろ
ような圧延では、サイド・リリーフ率ＳＲがマイナスの
孔型では噛出しが発生する。そこで、本発明のような棒
鋼等のサイジング（１パス当りの減面率が１５チ以下）
に対するサイド・リリーフ率ＳＲがマイナス孔型の有効
性全確認するために下記の実験を行った。 圧延条件 ロール径＝４１０順、 素 材 ：平均外径６５ｍで外径偏差±１鰭、加熱温度
＝９００℃、 素材材質： Ｓ ４８ Ｇ。 仕上り直径寸法：６３＋＋ｎ＋＋。 パス・スケジュール：第１表 第 １ 表 以上の実験の結果、下記のことが確認できた０（１）
１ハス仕上でサイジングは行えない０（２１２ハス仕
上としても、リーダ・パスのサイド・リリーフ率をプラ
スとする限り、寸法精度・真円度は低い。 （３）２ハス仕上とし、リーダ・パスのサイド・すＩＪ
−７８？、マイナスにし、仕上パスのサイド・リリーフ
率をゼロとすることにより、高寸法精度を有する棒鋼が
製造できる。 （４）特に棒鋼等のサイジングにおいては、リーダ・パ
スのサイド・リリーフ率５Ｒ＝ｏ〜−５チが最適である
。 すなわちリーダ・パスにおいてサイド・リリーフ率５Ｒ
＝０〜−５チとなるようなおむすび孔型を用い、続いて
仕上パスにおいてサイド・リリーフ率ＳＲが０〜−２チ
となる真円孔型を用いることにより、素材の１〜２ｆｌ
の外径偏差を完全に吸収することかでき、超精密圧延が
実現できろ。 したがって、上記三方ロール圧延機群の仕上パスおよび
リーダ・パスのサイド・リリーフ率は０〜−５％に設定
する必要がある。 本発明の方法の別の実施例を第６図に示す。この実施例
では、中間圧延機群２の下流側スタンドの少なくとも２
基を三方ロール圧延機４０で構成し、仕上圧延機群３は
従来の三方ロール圧延機で構成する。仕上圧延機群３は
、圧延材の直径が２０罪以下の場合に選択的に使用する
。 （へ）効果 本発明の方法によれば、安価な設備で品質・寸法精度の
高い製品を得ることができろ。 ４、図面の簡単な説明 第１図は本発明の方法を適用した棒鋼等の熱間圧延ライ
ンのレイアウト図。第２図は圧延材のスタンド間張力変
化を示すグラフ。第３図は従来の三方ロール圧延機の正
面図。第４図はサイド・リリーフ率がプラスの場合の説
明図。第５図はサイド・リリーフ率がマイナスの場合の
説明図。第６図は本発明の方法の別の実施例のレイアウ
ト図。 ４０ ：三方ロール圧延機 １１：圧延材 特許出願人 住友金属工業株式会社 （外５名） 第４図
ンのレイアウト線図。第２図は圧延材のスタンド間張力
変化を示すグラフ。第３図は従来の三方ロール圧延機の
正面図。第４図はサイド・ＩＪ ＩＪ−７率がプラスの
場合の説明図。第５図はサイド・リリーフ率がマイナス
の場合の説明図。第６図は本発明の方法の別の実施例の
レイアウト線図。 ４０：三方ロール圧延機 １１：圧延材 特許出願人 住友金属工業株式会社 （外５名） 第４ （Ａ） 第５ （Ａ） 図 ＣＢ） 図 （Ｂ） 手 続 補 正 書 昭和６１年１０月２日 昭和６１年特許願第 ６７５８０ 号２、発明の名称 棒鋼等の熱間圧延方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 名称 （２１１）住友金属工業株式会社４、代 理 人 明細書全文 全文訂正明細書 １、発明の名称〕 棒鋼等の熱間圧延方法 〔特許請求の範囲〕 （１）水平圧延機と垂直圧延機と全交互に複数基配列し
てなる粗圧延機群および中間圧延機群における前記垂直
圧延機を非駆動にすること、前記中間圧延機群の出側に
複数基の三方ロール圧延機からなる仕上圧延機群を配量
すること、前記三方ロール圧延機の仕上バスおよびリー
ダ・バスのロール・キャリパのサイド・リリーフ率１ｏ
〜−５％に設定することからなる棒鋼等の熱間圧延方法
。 （２）水平圧延機と垂直圧延機とを交互に複数基配列し
てなる粗圧延機群および中間圧延機群における前記垂直
圧延機全非駆動にすること、前記中間圧延機群の下流側
スタンドの少なくとも２基全三方ロ一ル圧延機で構成す
ること、該三方ロール圧工機の最終バスおよびリーグ・
バスのロール・キャリパのサイド・リリーフ率ｆｔｏ〜
−５チに設定すること、前記中間圧延機群の出側に通常
の仕上圧延機群を配置することからなる棒鋼等の熱間圧
延方法。 ３、発明の詳細な説明〕 （イ）産業上の利用分野 本発明は、鋼または非鉄金属からなるビレットを棒鋼、
線材、その他小断面積長尺材（以下、棒鋼等という。）
に圧延する熱間圧延方法に関するものである。 （ロ）従来技術 棒鋼等の圧延においては、通常連鋳プルームを用いてい
る０分塊工場で連鋳プルームをビレットまで分塊圧延し
、再加熱後、棒鋼工場または線材工場等でビレットから
各種製品に圧延成形している０ 従来の分塊工場の圧延機は、水平圧延機と垂直圧延機と
が交互に配列された連続圧延機が一般的である。この場
合、水平・垂直圧延機はともに駆動されている。棒鋼工
場・線材工場においても同様である。 ここで、水平圧延機とは、１対のワーク・ロールが圧延
材の幅方向に平行に配置されていて圧延材表裏面を挾み
付け、圧延材の厚み方向に王下金加える構成になってい
るものをいう。垂直圧延機とは、１対のワーク・ロール
が圧延材表面に垂直に配置されていて圧延材の長手方向
側面全挾み付け、圧延材の幅方向に圧下を加えろ構成に
なっているものをいう。ここで、圧延機が駆動されると
は、前記のワーク・ロールが回転駆動されることをい５
０ 垂直圧延機は、圧延機ハウジングの上部にワーク・ロー
ル用駆動装置を設置しなければならないので、その設備
費は、同一パワーの水平圧延機に（らべ３倍以上に達す
る。このため、圧延線建屋の高さも高（なり各圧延機間
隔も３〜５ｍ必要となり、圧延線長さも長（なる。圧延
機関連の費用ばかりではなく、建屋関連の建設費用も増
大する。 本出願人は上記の欠点を解消するために、特開昭５８−
１８７２０３号公報（特願昭５７−７０２０８号）にお
いて、水平圧延機と垂直圧延機とを交互に配列した連続
圧延機において垂直圧延機を非駆動にすることを提案し
ている。 ところで上記圧延法による場合、圧延材後端が水平圧延
機を抜けると、次段の垂直ローラによる圧延は後段の水
平圧延機による引張力のみによって行われる。その際、
圧延材に生ずる張力が犬となることによって、後段の水
平圧延機において、圧延材の幅寸法が小さくなり、長手
方向の寸法変動が発生していた。そのために、高寸法精
度を要求される棒鋼等の中間列、仕上列に適用すること
ができないといつ欠点があった。また、粗列に適用した
場合も、その寸法変動をその後段の中間列、仕上列で吸
収しなければならず、公差±０．１順というような精密
圧延棒鋼等の製造に対しては不適であった。 上記圧延法によるスタンド間張力の変動特注の一例を第
２図に示す。圧延条件は以下に示すとおりである。 ロール径＝４００配、素材： １１５＋ｎ角（ＳＳ４１
）、加熱温度： １２００°Ｃ ＭｊＷＩ＊ ？ １ ノくス轟 リ Ｉ
Ｑ 、’） ９ 直パス数＝３パス 圧延後寸法：９５Ｘ７５ｓｍ 第２図中で、実線は、前段ＨスタンドとＶスタンドとの
間に作用するスタンド間張力、破線はＶスタンドと後段
Ｈスタンドとの間に作用するスタンド間張力をそれぞれ
示す。 第２図に示すように、前段ＨスタンドとＶスタンドとに
噛んでいる状態では、前段ＨスタンドとＶスタンドとの
間に圧縮力が作用し、また、前段Ｈスタンドでの圧延が
終了後、■スタンドと後段Ｈスタンドとに噛んでいる状
態では、後段ＨスタンドとＶスタンドとの間に張力が作
用した。そして、圧縮力、張力ともに約１．５ｋｆルー
−であった。 この張力変動による寸法変動としては、張力作用時の後
段Ｈスタンドでの圧延における幅落ちが顕著であり、約
１〜２Ｂであった。この値は、ボックス孔型系列、ダイ
ヤ−スクエア孔型系列とも同等であった。 したがって、高寸法精度を有する棒鋼等全製造する場合
には、仕上圧延機群に上記寸法を吸収できろ圧延機を適
用する必要が生じた。 その方法として、仕上圧延機群を高剛性化することや、
仕上パス回数を増やすこと等があるが、こういう方法で
は、仕上圧延機群での設備コストが大きくなり、粗、中
間列のコンパクト化が意味をなさなくなる。 （ハ）発明が解決しようとする問題点 本発明が解決しようとする問題点は、設備費用が低く、
設備全体の占有面積が少なく、圧延材の品質、寸法精度
が高い棒鋼等の熱間圧延方法を得ろことにある０ （ニ）問題点を解決するための手段 本発明の棒鋼等の熱間圧延方法は、水平圧延機と垂直圧
延機とを交互に複数基配列してなる粗圧延機群および中
間圧延機群において前記垂直圧延機？非駆動にすること
）前記中間圧延機群の出側に複数基の三方ロール圧延機
からなる仕上圧延機群を配置すること、前記三方ロール
圧延機の仕上パスおよびリーグ・パスのロール・キャリ
パのサイド・リリーフ率１ｏ〜−５ｔｌＪに設定するこ
とによって、上記問題点を解決している。 本発明の方法は、さらに前記中間圧延機群の下流側スタ
ンドの少な（とも２基を三方ロール圧延機で構成するこ
と、該三方ロール圧延機の最終パスおよびリーグ・パス
のロール・キャリパのサイド・リリーフ率をθ〜−５％
に設定すること、前記中間圧延機群の出側に通常の仕上
圧延機群を配置することによっても、上記問題点を解決
することかできる。 （ホ）実施例 本発明の方法の一実施例について第１図を参照して説明
する。粗圧延機群１および中間圧延機群２は、電動機駆
動の水平圧延機（スタントム１，３゜５・７，９，１１
．１３）と非駆動の垂直圧延機（スタンドＡ２，４，６
，８，１０．１２）とからできていて、これらが交互に
配置される。 粗圧延機群１の孔型はダイヤ−スクエア系列を使用する
。中間圧延機群２の孔型はオーバル−ラウンド系列を使
用する。しかし、特に孔型系列はこれに限定するもので
はない。 中間圧延機群２の出側に仕上圧延機群３を配置する。通
常、仕上圧延機群３は三方ロール圧延機からでき℃いる
。本発明の方法では、仕上圧延機群３の圧延機のうちの
複数基を三方ロール圧延機で會き換える。 三方ロール圧延機の代表例を第３図に示す。三方ロール
圧延機４０は入力軸４１に上ロール４２が固定され、１
２０°の角度で相互に交差する位憧に２個の下ロール４
３．４４があり、それぞれのベベルギヤ４５をかいして
回転力が伝えられろ。この３個のロール４２ 、４３
、４４の中央交点に形成される孔型により圧延材１１を
圧延する。圧延材１１は丸棒、管、六角棒、三角棒等、
一般的には３の倍数の多角形である。 機よりも幅広がりが小さいので加工効率が良好であり、
寸法精度が良い点にある。これを多スタンド連続で使用
する場合、通常圧蔦材中心を通る水平軸で１８０＠反転
させてロール配置ｔ−Ｙ凰にして五−Ｙ−λ−Ｙの任意
台数の連続組合せで使用する。 三方ロール圧延機による精密圧延効果を確認するために
、下記の実験を行った。 圧延条件 ・ロール径：４１０− ・素 材 ：６４ｍ丸±１■（故意に直径と短径との差
を与えた）、８４８０ ・仕上り寸法：直径６３ｍ ・加熱温度＝９００℃ ここで、リーグ・パスとは仕上パス１つ手前のパスをい
’Ｓ。 上記の実験により、下記のことが確認できた。 （１）１バス仕上の場合、一部噛出しが発生した。 （２）２パス仕上の場合、噛出しの発生がなく、±０．
０４ｍｍの寸法精度が得られた。 （３）リーダ・パス孔型形状は、全周で拘束が均一とな
るようなパス設計を行うことが好ましい。 そこで、本発明の方法では、リーダ・パスにおいて、全
周で拘束が均一となるようなおむすび孔型を用いる。以
下、このおむすび孔型について説明する。 一般に、おむすび孔型の長半径（α２）と１つ手前のパ
スの孔型の短半径（ｂｔ）との差分（α２−ｂｌ）をサ
イド・リリーフ量（Ｓ）と称している（第４図（Ａ）参
照）。また、（ａ２−ｂｌ） ／ｂＩ Ｘ １００ ’
ｋｔイド・リリーフ率ＳＲ（％）という。 三方ロール圧延機の孔型設計と同様に、幅広りを見込で
、サイド・リリーフ率ＳＲｉ与えると、投影接触面形状
は、必然的に、第４図ＣＢ）に示すようになる。まず、
ロール溝底で接触が始まり、遅れてロール縁での接触が
始まる形状となり、全断面均一圧縮とはならない。そこ
で、第５図（Ｂ）に示すような全周均一圧縮とするため
には、サイド・リリーフ率ＳＲは必然的にマイナスとな
る（第５図（Ａ））。 すでに、管の圧延には、サイド・リリーフ率ＳＲがマイ
ナスとなる孔型が適用されているが、本発明のように棒
鋼等のサイジング圧延に対し、このような設計が適用さ
れた例はない。一方、１パスで減面率が１５チを越えろ
ような圧延では、サイド・リリーフ率ＳＲがマイナスの
孔型では噛出しが発生する。そこで、本発明のような棒
鋼等のサイジング（１パス当りの減面率が１５チ以下）
に対するサイド・リリーフ率ＳＲがマイナス孔型の有効
性全確認するために下記の実験を行った。 圧延条件 ロール径＝４１０順、 素 材 ：平均外径６５ｍで外径偏差±１鰭、加熱温度
＝９００℃、 素材材質： Ｓ ４８ Ｇ。 仕上り直径寸法：６３＋＋ｎ＋＋。 パス・スケジュール：第１表 第 １ 表 以上の実験の結果、下記のことが確認できた０（１）
１ハス仕上でサイジングは行えない０（２１２ハス仕
上としても、リーダ・パスのサイド・リリーフ率をプラ
スとする限り、寸法精度・真円度は低い。 （３）２ハス仕上とし、リーダ・パスのサイド・すＩＪ
−７８？、マイナスにし、仕上パスのサイド・リリーフ
率をゼロとすることにより、高寸法精度を有する棒鋼が
製造できる。 （４）特に棒鋼等のサイジングにおいては、リーダ・パ
スのサイド・リリーフ率５Ｒ＝ｏ〜−５チが最適である
。 すなわちリーダ・パスにおいてサイド・リリーフ率５Ｒ
＝０〜−５チとなるようなおむすび孔型を用い、続いて
仕上パスにおいてサイド・リリーフ率ＳＲが０〜−２チ
となる真円孔型を用いることにより、素材の１〜２ｆｌ
の外径偏差を完全に吸収することかでき、超精密圧延が
実現できろ。 したがって、上記三方ロール圧延機群の仕上パスおよび
リーダ・パスのサイド・リリーフ率は０〜−５％に設定
する必要がある。 本発明の方法の別の実施例を第６図に示す。この実施例
では、中間圧延機群２の下流側スタンドの少なくとも２
基を三方ロール圧延機４０で構成し、仕上圧延機群３は
従来の三方ロール圧延機で構成する。仕上圧延機群３は
、圧延材の直径が２０罪以下の場合に選択的に使用する
。 （へ）効果 本発明の方法によれば、安価な設備で品質・寸法精度の
高い製品を得ることができろ。 ４、図面の簡単な説明 第１図は本発明の方法を適用した棒鋼等の熱間圧延ライ
ンのレイアウト図。第２図は圧延材のスタンド間張力変
化を示すグラフ。第３図は従来の三方ロール圧延機の正
面図。第４図はサイド・リリーフ率がプラスの場合の説
明図。第５図はサイド・リリーフ率がマイナスの場合の
説明図。第６図は本発明の方法の別の実施例のレイアウ
ト図。 ４０ ：三方ロール圧延機 １１：圧延材 特許出願人 住友金属工業株式会社 （外５名） 第４図
Claims (2)
- （１）水平圧延機と垂直圧延機とを交互に複数基配列し
てなる粗圧延機群および中間圧延機群における前記垂直
圧延機を非駆動にすること、前記中間圧延機群の出側に
複数基の三方ロール圧延機からなる仕上圧延機群を配置
すること、前記三方ロール圧延機のロール・キャリパの
サイド・リリーフ率を０〜−５％に設定することからな
る棒鋼等の熱間圧延方法。 - （２）水平圧延機と垂直圧延機とを交互に複数基配列し
てなる粗圧延機群および中間圧延機群における前記垂直
圧延機を非駆動にすること、前記中間圧延機群の下流側
スタンドの少なくとも２基を三方ロール圧延機で構成す
ること、該三方ロール圧延機のロール・キャリパのサイ
ド・リリーフ率を０〜−５％に設定すること、前記中間
圧延機群の出側に通常の仕上圧延機群を配置することか
らなる棒鋼等の熱間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61067580A JPH07108401B2 (ja) | 1986-03-26 | 1986-03-26 | 棒鋼等の熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61067580A JPH07108401B2 (ja) | 1986-03-26 | 1986-03-26 | 棒鋼等の熱間圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62224403A true JPS62224403A (ja) | 1987-10-02 |
| JPH07108401B2 JPH07108401B2 (ja) | 1995-11-22 |
Family
ID=13349006
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61067580A Expired - Fee Related JPH07108401B2 (ja) | 1986-03-26 | 1986-03-26 | 棒鋼等の熱間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07108401B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5392624A (en) * | 1991-12-04 | 1995-02-28 | Properzi; Giulio | Process and unit for rolling metal to produce a round bar or wire rod from a round bar or wire rod having a larger diameter |
| US5442946A (en) * | 1991-11-14 | 1995-08-22 | Aichi Steel Works, Ltd. | Steel stock shaping apparatus provided with guide apparatus and steel stock shaping process |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58187203A (ja) * | 1982-04-28 | 1983-11-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 棒鋼及び線材の熱間圧延方法および装置 |
| JPS5939401A (ja) * | 1982-08-30 | 1984-03-03 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 棒鋼の製造方法 |
-
1986
- 1986-03-26 JP JP61067580A patent/JPH07108401B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58187203A (ja) * | 1982-04-28 | 1983-11-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 棒鋼及び線材の熱間圧延方法および装置 |
| JPS5939401A (ja) * | 1982-08-30 | 1984-03-03 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 棒鋼の製造方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5442946A (en) * | 1991-11-14 | 1995-08-22 | Aichi Steel Works, Ltd. | Steel stock shaping apparatus provided with guide apparatus and steel stock shaping process |
| US5392624A (en) * | 1991-12-04 | 1995-02-28 | Properzi; Giulio | Process and unit for rolling metal to produce a round bar or wire rod from a round bar or wire rod having a larger diameter |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07108401B2 (ja) | 1995-11-22 |
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