JPS5939401A - 棒鋼の製造方法 - Google Patents
棒鋼の製造方法Info
- Publication number
- JPS5939401A JPS5939401A JP14915882A JP14915882A JPS5939401A JP S5939401 A JPS5939401 A JP S5939401A JP 14915882 A JP14915882 A JP 14915882A JP 14915882 A JP14915882 A JP 14915882A JP S5939401 A JPS5939401 A JP S5939401A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mill
- rolling
- roll
- tension
- mills
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
- B21B1/18—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section in a continuous process
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は棒鋼の製造方法に係り、高い寸法精度をもった
棒鋼を適切に製造することのできる方法を提供しようと
するものである。
棒鋼を適切に製造することのできる方法を提供しようと
するものである。
棒鋼製品の寸法は基本的に第１図に示す通りであって、
圧延時のロール間隙から決定される高さｈと、材料のカ
リバー（孔型）への充満度から決定される幅すとによっ
て表わされる。・ところがこのような棒鋼製品における
寸法！’Ｗ ！１１は必ずしも充分でなく、即ちこのよ
うな棒鋼は一般的な２Ｈ１ミルで構成された連続圧延機
で生産され、その高さｈと幅すの寸法変動原因としては
、 ■ 圧延素材の寸法−や温度のばらつき、■ スタンド
間の張力変動 ■ 多ストランド圧延時における同時圧延本数の変化 ■ ミルの回転数やスクリュ値等の設定誤差 がある。然してこれらの原因に対し高い寸法精度を有す
る製品を得るための従来技術としてｔよ、ミルの回転数
やスクリュ値設定の＃ｌｎい管理、多ストランド圧延を
やめて１本通しをなすこと１．圧延素材のばらつｌ！を
防止することなどの操業的なアプローチは勿論、■圧延
機の戸開性化、■連続スタンドのｖ −Ｈミル交互配列
、■スタンド間無張力側斜などの設備的な対策が採られ
ている。然してこれらの中の操業面からの対策は寸法イ
１ｖ度向上対策として当然のことであるが、設備的な対
策として、前記したよりな■圧延機の高剛性化は、素材
寸法、温度、スタンド間張力等の変動、或いは多ストラ
ンド圧延における同時圧延本数の変化からミル圧延荷重
に変動が生じてもｈ寸法の変化を小さくするだめのもの
であり、又■スタンド間無張力制御は圧延材１１Ｊ寸法
変動、圧延荷重変動を発生させる原因としての張力変動
を防止するためと考えてよい、然して■連続圧延機群に
お・けるミルのＶ −Ｈ交配列は前スタンドでの圧延幅
方向を次スタンドの圧延高さ方向にとることにより圧延
変形特性（幅広がり特性）を利用し、て幅寸法の牟亀度
向上を図ろうとするものであり、ミルが高い剛性を有し
スタンド間が無張力に制御されておればより有効となる
。然してＭｆＪ記した圧延変形特性（幅広がり特性）と
は第２図に示すような関係を指すものであって、その横
軸は圧延前の材料高さくＨ）、縦軸は圧延後のイ調料の
幅（ｂ）を示し、この図示のような関係において通常は
ΔＨ〉Δｂであるため圧延機群のミル剛性が充分高く、
スタンド間が張力側倒されておれげｖ −ｎ交互配列さ
れた圧延機群を１「ηつて圧延された製品は最終的には
十分な高さくｈ）と幅（ｂ）の寸法精度をもったものが
得られる筈であり、従来の技術的対策や考え方は基本的
には有効なものである。ところが実際に１は連続配置し
たミル群のすべてを高剛性化、スタンド間無張力出廷制
御、史にミルのＶ −ｎ交互配列とするに＆、ｊ：設（
ｌｔｆｉ費が相当に高額化し、又操業的にも面倒となる
ので従来の一般的な棒鋼ミル群は第：３図に示すように
、１〜８の￥！Ｉｉ Ｉ−Ｅ砥イ幾１１．０〜］ ６の
中間圧延機１２．１７〜２０ノ仕上１−Ｅ ９！ｇ （
、′Ｊ ｌ ３より成り、その仕上圧延機１３のみがｖ
−ｈｓ 交互配列され、又ループコンｌ−ｔ］−ルに
より無張力制御きれているのでそれなりの（・↓らつき
の発生をメ￥け得ない。！、ＹＬこりような寸法ばらつ
きの１例を示すと、１６陥φで高さくｈ）の標準偏差±
０．０２ ｍｍに対し幅（ｂ）の標準ｌｌ１１差は±〇
、 ０６ ｔｔｒｔｎとなっており、この圧延（ν多群
のミル剛性は充分高いがそれに軟べて張力ｉ１１．ｌ
１１１ａれたＶ −Ｆｌ交互配列ミル基数が少く、充分
に幅寸法ばらつきを仕上圧延機１３で吸収できないもの
と認められる。
圧延時のロール間隙から決定される高さｈと、材料のカ
リバー（孔型）への充満度から決定される幅すとによっ
て表わされる。・ところがこのような棒鋼製品における
寸法！’Ｗ ！１１は必ずしも充分でなく、即ちこのよ
うな棒鋼は一般的な２Ｈ１ミルで構成された連続圧延機
で生産され、その高さｈと幅すの寸法変動原因としては
、 ■ 圧延素材の寸法−や温度のばらつき、■ スタンド
間の張力変動 ■ 多ストランド圧延時における同時圧延本数の変化 ■ ミルの回転数やスクリュ値等の設定誤差 がある。然してこれらの原因に対し高い寸法精度を有す
る製品を得るための従来技術としてｔよ、ミルの回転数
やスクリュ値設定の＃ｌｎい管理、多ストランド圧延を
やめて１本通しをなすこと１．圧延素材のばらつｌ！を
防止することなどの操業的なアプローチは勿論、■圧延
機の戸開性化、■連続スタンドのｖ −Ｈミル交互配列
、■スタンド間無張力側斜などの設備的な対策が採られ
ている。然してこれらの中の操業面からの対策は寸法イ
１ｖ度向上対策として当然のことであるが、設備的な対
策として、前記したよりな■圧延機の高剛性化は、素材
寸法、温度、スタンド間張力等の変動、或いは多ストラ
ンド圧延における同時圧延本数の変化からミル圧延荷重
に変動が生じてもｈ寸法の変化を小さくするだめのもの
であり、又■スタンド間無張力制御は圧延材１１Ｊ寸法
変動、圧延荷重変動を発生させる原因としての張力変動
を防止するためと考えてよい、然して■連続圧延機群に
お・けるミルのＶ −Ｈ交配列は前スタンドでの圧延幅
方向を次スタンドの圧延高さ方向にとることにより圧延
変形特性（幅広がり特性）を利用し、て幅寸法の牟亀度
向上を図ろうとするものであり、ミルが高い剛性を有し
スタンド間が無張力に制御されておればより有効となる
。然してＭｆＪ記した圧延変形特性（幅広がり特性）と
は第２図に示すような関係を指すものであって、その横
軸は圧延前の材料高さくＨ）、縦軸は圧延後のイ調料の
幅（ｂ）を示し、この図示のような関係において通常は
ΔＨ〉Δｂであるため圧延機群のミル剛性が充分高く、
スタンド間が張力側倒されておれげｖ −ｎ交互配列さ
れた圧延機群を１「ηつて圧延された製品は最終的には
十分な高さくｈ）と幅（ｂ）の寸法精度をもったものが
得られる筈であり、従来の技術的対策や考え方は基本的
には有効なものである。ところが実際に１は連続配置し
たミル群のすべてを高剛性化、スタンド間無張力出廷制
御、史にミルのＶ −ｎ交互配列とするに＆、ｊ：設（
ｌｔｆｉ費が相当に高額化し、又操業的にも面倒となる
ので従来の一般的な棒鋼ミル群は第：３図に示すように
、１〜８の￥！Ｉｉ Ｉ−Ｅ砥イ幾１１．０〜］ ６の
中間圧延機１２．１７〜２０ノ仕上１−Ｅ ９！ｇ （
、′Ｊ ｌ ３より成り、その仕上圧延機１３のみがｖ
−ｈｓ 交互配列され、又ループコンｌ−ｔ］−ルに
より無張力制御きれているのでそれなりの（・↓らつき
の発生をメ￥け得ない。！、ＹＬこりような寸法ばらつ
きの１例を示すと、１６陥φで高さくｈ）の標準偏差±
０．０２ ｍｍに対し幅（ｂ）の標準ｌｌ１１差は±〇
、 ０６ ｔｔｒｔｎとなっており、この圧延（ν多群
のミル剛性は充分高いがそれに軟べて張力ｉ１１．ｌ
１１１ａれたＶ −Ｆｌ交互配列ミル基数が少く、充分
に幅寸法ばらつきを仕上圧延機１３で吸収できないもの
と認められる。
本発明は上記したような実情に渦み検討を車ねて創案さ
れたものであって、殊更にミルの高剛性化、スタンド間
の無張力制御或いはミルのＶ −Ｉ（交互配列な１７な
くとも、より玄価目、つ簡便に寸法の高精度化を得るこ
とに成功した。即ち本発明者等は上記したような圧延変
形特性（幅広がり特性）について検討した結果によると
、前記第２図において入側材料の寸法（Ｉ（）によらず
、出側利料寸法（ｂ）の変化が少く、理論的にはΔｂ／
ΔＨ＝Ｏとなるような圧延変形特性を壱、する圧延方法
（条件、方式）があれば、寸法精度上非常に有効である
ことが推定され、即ちｉスタンドにｂ／ΔＨ＝ Ｏなる
特性を有する連続ミル群の圧延機を配し、その前段ｉ
−１スタンドに非常に高剛性のミルを配置し、更にｉ
−１〜ｉルミスタンド、ｉ＝ｊ＋１スタンド間を無張力
ｊｌｉ制御すれば、ｉ−２酢目の段階までの寸法ばらつ
きは、ｉ−１スタンドにて殆んどすべて幅寸法のばらつ
きとなり、ｉスタンドではそのばらつきも殆んど完全に
吸収されてしまうことが考えられた。−ＸしΔｈ／ΔＨ
＝ ０なる圧延特性を有する圧延機を稈入し、その前後
スタンド間を張力制徊１−干ることによりミル群すべて
の高剛性化、スタン４ド間無張力制御、ミルのＶ −Ｈ
配列をなしたｊ局舎に匹敵１〜た幼果が回持し得るもの
と推定された。
れたものであって、殊更にミルの高剛性化、スタンド間
の無張力制御或いはミルのＶ −Ｉ（交互配列な１７な
くとも、より玄価目、つ簡便に寸法の高精度化を得るこ
とに成功した。即ち本発明者等は上記したような圧延変
形特性（幅広がり特性）について検討した結果によると
、前記第２図において入側材料の寸法（Ｉ（）によらず
、出側利料寸法（ｂ）の変化が少く、理論的にはΔｂ／
ΔＨ＝Ｏとなるような圧延変形特性を壱、する圧延方法
（条件、方式）があれば、寸法精度上非常に有効である
ことが推定され、即ちｉスタンドにｂ／ΔＨ＝ Ｏなる
特性を有する連続ミル群の圧延機を配し、その前段ｉ
−１スタンドに非常に高剛性のミルを配置し、更にｉ
−１〜ｉルミスタンド、ｉ＝ｊ＋１スタンド間を無張力
ｊｌｉ制御すれば、ｉ−２酢目の段階までの寸法ばらつ
きは、ｉ−１スタンドにて殆んどすべて幅寸法のばらつ
きとなり、ｉスタンドではそのばらつきも殆んど完全に
吸収されてしまうことが考えられた。−ＸしΔｈ／ΔＨ
＝ ０なる圧延特性を有する圧延機を稈入し、その前後
スタンド間を張力制徊１−干ることによりミル群すべて
の高剛性化、スタン４ド間無張力制御、ミルのＶ −Ｈ
配列をなしたｊ局舎に匹敵１〜た幼果が回持し得るもの
と推定された。
このような考え方に基いて、Δｂ／Δ■■＝０なる圧ｊ
］Ｅ方式を検討した結果、本発明者等は第４図に示すよ
うな１２０°の角度間隔を採って圧延ロール１．１’、
１４ｉ交叉状に配設し、ロール・１Ｉｌｂ ２による、
す！ス動をギヤ３，３の保合によって伝達するようにし
た３０−ルタイプの圧延４幾構が、良好な１［：、延′
へ杉７ｊｌｊ？ 、Ｋｊ己を有していることを発見した
。即ち、この関係について具体的な実験結果を示してい
るのが第５図であって、無張力状態における従来の２Ｆ
目タイプではこの第５図の右側」二部に示す如べオーバ
ル→丸の孔型形状とし、第４図に示した３０−ルタイプ
では該第５図の右側下方に示したような三角→丸の孔型
形状とし、横軸の圧延後材料幅さＨ（ｍｍ ）と縦軸の
圧延後材料幅ｂ（ｍｍ）との関係を求めたものであるが
、従来の２ Ｈｉ （２０−ル）方式では圧延前材料高
さＨによって圧延中すが大きく影響されるのに対し、３
０一ル方式の場合においてはΔｂ／ΔＨの値がＯに近く
、即ち圧延材の入側寸法によらず出側寸法が安定してお
り、前記したような高い寸法精度の圧延をなす技術思考
に対し頗る有効であることを確認した。
］Ｅ方式を検討した結果、本発明者等は第４図に示すよ
うな１２０°の角度間隔を採って圧延ロール１．１’、
１４ｉ交叉状に配設し、ロール・１Ｉｌｂ ２による、
す！ス動をギヤ３，３の保合によって伝達するようにし
た３０−ルタイプの圧延４幾構が、良好な１［：、延′
へ杉７ｊｌｊ？ 、Ｋｊ己を有していることを発見した
。即ち、この関係について具体的な実験結果を示してい
るのが第５図であって、無張力状態における従来の２Ｆ
目タイプではこの第５図の右側」二部に示す如べオーバ
ル→丸の孔型形状とし、第４図に示した３０−ルタイプ
では該第５図の右側下方に示したような三角→丸の孔型
形状とし、横軸の圧延後材料幅さＨ（ｍｍ ）と縦軸の
圧延後材料幅ｂ（ｍｍ）との関係を求めたものであるが
、従来の２ Ｈｉ （２０−ル）方式では圧延前材料高
さＨによって圧延中すが大きく影響されるのに対し、３
０一ル方式の場合においてはΔｂ／ΔＨの値がＯに近く
、即ち圧延材の入側寸法によらず出側寸法が安定してお
り、前記したような高い寸法精度の圧延をなす技術思考
に対し頗る有効であることを確認した。
蓋し本発明においてはこの第５図に示されたような丸カ
リバーを有する３０一ル圧延機の特性を利用し、その前
段（ｉ−１）に三角カリバーを有する３０一ルＩＥ延機
を配し丸カリバーを有する３０一ル圧延機（ｉ）と組合
わせ、これら３０一ル圧延檎問および前後の２０一ル圧
延機間を無張力制御することにより（五−１）スタンド
以前の寸法ばらつきを吸収しようとするものである。
リバーを有する３０一ル圧延機の特性を利用し、その前
段（ｉ−１）に三角カリバーを有する３０一ルＩＥ延機
を配し丸カリバーを有する３０一ル圧延機（ｉ）と組合
わせ、これら３０一ル圧延檎問および前後の２０一ル圧
延機間を無張力制御することにより（五−１）スタンド
以前の寸法ばらつきを吸収しようとするものである。
斯様な本発明について史に仔細を説明すると、第６図は
この本発明による。４５合の１例としてのロールカリバ
ーを示し、ｉ−２スタンドの２ Ｈｔ ミルにおいては
同図左側めような丸カリバーを用い、又ｉ−１スタンド
たる３０−ル圧延（幾１０においては同、図中央部のよ
うな三角カリバーの３０−ルミルを用い、更にｉスタン
ドでは同図中右端のような丸カリバーを有する３０−ル
ミルを用いる。然してこのようなスタンドにより丹Ｅ
匁ＩＬ−すると、その２Ｈｉ、ミル以前の寸法ばらつき
は、三角カリバーを有する３０−ルミルにて圧延される
と殆んど総べてか１π５図でいうＨ寸法のばらつきに集
約される。然してこのものが１１１ｊ記九カリバーを有
する３０−ル圧延４ス１七によって圧延されるとΔｂ／
ΔＦ（−００ため１咳圧４機の出側材料における高さｈ
及び幅すの寸法ｔ、［，２Ｈｉ高剛性ミル以前の寸法ば
らつきによらず、殆んど一定のものが得られることとな
る。。
この本発明による。４５合の１例としてのロールカリバ
ーを示し、ｉ−２スタンドの２ Ｈｔ ミルにおいては
同図左側めような丸カリバーを用い、又ｉ−１スタンド
たる３０−ル圧延（幾１０においては同、図中央部のよ
うな三角カリバーの３０−ルミルを用い、更にｉスタン
ドでは同図中右端のような丸カリバーを有する３０−ル
ミルを用いる。然してこのようなスタンドにより丹Ｅ
匁ＩＬ−すると、その２Ｈｉ、ミル以前の寸法ばらつき
は、三角カリバーを有する３０−ルミルにて圧延される
と殆んど総べてか１π５図でいうＨ寸法のばらつきに集
約される。然してこのものが１１１ｊ記九カリバーを有
する３０−ル圧延４ス１七によって圧延されるとΔｂ／
ΔＦ（−００ため１咳圧４機の出側材料における高さｈ
及び幅すの寸法ｔ、［，２Ｈｉ高剛性ミル以前の寸法ば
らつきによらず、殆んど一定のものが得られることとな
る。。
従って従来技術において高剛性ミルをＶ−Ｈ配列し高い
コストを掛けたことと同等以上の効采を少いスタンド数
で得ることができる。
コストを掛けたことと同等以上の効采を少いスタンド数
で得ることができる。
このような関係について従来の２ Ｈｉロール方式と本
発明の３０一ル方式によるものの具体的な検討結果は第
７図に要約して示されている。即ち従来の２ Ｈｉロー
ルによるものは第５図の上段に示す如くであり、本発明
による３０−ルは同図下段に示す通りであって、これら
第５図に示されたものの幅＋３、カリバーｔ、＊ Ｒお
よびｒと高さｈについては次の第１表の通りで、用いら
れたロール径は何れも４０ ｆ） ｍｒｎのもので実施
した結果がこの第７図である。
発明の３０一ル方式によるものの具体的な検討結果は第
７図に要約して示されている。即ち従来の２ Ｈｉロー
ルによるものは第５図の上段に示す如くであり、本発明
による３０−ルは同図下段に示す通りであって、これら
第５図に示されたものの幅＋３、カリバーｔ、＊ Ｒお
よびｒと高さｈについては次の第１表の通りで、用いら
れたロール径は何れも４０ ｆ） ｍｒｎのもので実施
した結果がこの第７図である。
第１衣
賑し第７図では圧延前材料高さく Ｈｍｍ ）を横軸に
採り、又圧延後利科’ｌ’ｆ’４ （ｂ ｍｍ ）を採
って示すが、従来法による（Φ・・・■曲性では圧延前
材料高さＨ１ａｎの如何によって大きく変動するもので
あるのに対し、本発明法による■・・・（’５）のもの
は殆んど変動がなく、寸法精度の高いことは明かである
。
採り、又圧延後利科’ｌ’ｆ’４ （ｂ ｍｍ ）を採
って示すが、従来法による（Φ・・・■曲性では圧延前
材料高さＨ１ａｎの如何によって大きく変動するもので
あるのに対し、本発明法による■・・・（’５）のもの
は殆んど変動がなく、寸法精度の高いことは明かである
。
本発明によるものの具体的な実施例について説明すると
、前記した第３図に示すような圧延＋）部列のものにお
いて、その仕上圧延機、１３の１９番スタンドにおける
オーバルカリバーに代えて圧用カリバーを肩する３０−
ルミルを採用し、又次の２０粕スタンドに前記第４図の
ような、九カリバー全治する；１０一ル圧延機を用いて
圧延した。
、前記した第３図に示すような圧延＋）部列のものにお
いて、その仕上圧延機、１３の１９番スタンドにおける
オーバルカリバーに代えて圧用カリバーを肩する３０−
ルミルを採用し、又次の２０粕スタンドに前記第４図の
ような、九カリバー全治する；１０一ル圧延機を用いて
圧延した。
即ちこのような圧延儂列にて１６闘φサイズの棒鋼を圧
延した結果、製品の高さｈお工び幅すの標準偏差は夫々
±０．０２ ｍｍと±０．０３調のものを円滑に製造す
ることができた。舎しこれを前記したような従来のもの
と比較すると、特に幅すの寸法精度が大幅に縮減され著
しく改善されていることを知った。
延した結果、製品の高さｈお工び幅すの標準偏差は夫々
±０．０２ ｍｍと±０．０３調のものを円滑に製造す
ることができた。舎しこれを前記したような従来のもの
と比較すると、特に幅すの寸法精度が大幅に縮減され著
しく改善されていることを知った。
なお本発明によるものは上述したような実施形態以外に
も以下に示すような態様で実施することができる。
も以下に示すような態様で実施することができる。
■：導入する３０一ル圧延機の機数は２機に限定される
ものでなく、例えば第３図に示したようなＺＨｉ方式の
連続圧延機群のオーバルカリバーに相当する位置に三角
カリバーを有する３０−ルミルを、またその後段の丸カ
リバーに相当する位置に丸カリバーを有する３０−ルミ
ルを適官必安数導入し、その効果を更に向上することが
できる。
ものでなく、例えば第３図に示したようなＺＨｉ方式の
連続圧延機群のオーバルカリバーに相当する位置に三角
カリバーを有する３０−ルミルを、またその後段の丸カ
リバーに相当する位置に丸カリバーを有する３０−ルミ
ルを適官必安数導入し、その効果を更に向上することが
できる。
０：本発明によるものは従来の２Ｈｉ連続圧ｇ＠の適宜
の位置に導入し効果を上げることが可能であるが、３０
−ルプラネタリー、鍛造方式ミル、カリバーフリー圧延
法のような大圧下圧延方法と組合わせることによりコン
パクトな大圧下高精度圧延が可能となる。
の位置に導入し効果を上げることが可能であるが、３０
−ルプラネタリー、鍛造方式ミル、カリバーフリー圧延
法のような大圧下圧延方法と組合わせることによりコン
パクトな大圧下高精度圧延が可能となる。
なおいうまでもないが前記：３０−ル圧廷磯のミル剛性
は従来の２ Ｈ＋ ミル相当あるいはそれ以トのものと
する。
は従来の２ Ｈ＋ ミル相当あるいはそれ以トのものと
する。
以」二説、明したような本発明によるとき・′Ｃシ、従
来技術において不Ｄ」能であり、従ってその利用上に訃
いて種々の不利を有したこの種、１仝鋼に関してその寸
法檀ｒＩ’ｘ７を充分、に高めることができ、しかもそ
の具体的な設備として１ｒよ従来の圧延１１列における
ミルの一部を置き換える程度で足りるので頗る容易であ
るなどの作用効果を有してお蝋、工′石的にその効果の
大きい発明である。
来技術において不Ｄ」能であり、従ってその利用上に訃
いて種々の不利を有したこの種、１仝鋼に関してその寸
法檀ｒＩ’ｘ７を充分、に高めることができ、しかもそ
の具体的な設備として１ｒよ従来の圧延１１列における
ミルの一部を置き換える程度で足りるので頗る容易であ
るなどの作用効果を有してお蝋、工′石的にその効果の
大きい発明である。
図面は本発明の技術的内容を示すものであって、”ＪＴ
ｊＩ図は棒鋼−製品に関する基本的寸法関係の説明図、
第２図は圧りｊｌ二変形特性を説明する図表、第３図は
一般的なＫ ；ｌ’ｌ°［ル群の配列説明図、第４図は
本発明において用いる３０一ル圧延機の正面図、第５図
は従来の２０一ル方式によるものと第４図の３０一ル方
式によるものについて゛圧延後材料幅さと圧延後材料幅
との関係を比較して示した図表、第６図は本発明方法に
より具体的に前記３０一ル方式による圧延機とその前後
に配設される２Ｈｉミルのロールカリバーを示した説明
図、第７図は本発明法と従来法によるものの圧延結果を
圧延後材料幅さく ｆ■ｖｎ ）と圧延後材料幅（ｂｍ
）との関係について要約して示した１ｇ１表である。 然してこれらの図面において、１は圧延ロール、２はロ
ール軸、３はギヤ、１１は粗圧延様ｒｉＬ １２は中
間圧延機群、−１３は仕上げ圧延機群を示すものである
。 特♂「出願人 日本鋼管株式会社 光 明 者 １１ｔ １） 米 章同
佐々木 健 人 代理人 弁理士 白 川 −−
ｊＩ図は棒鋼−製品に関する基本的寸法関係の説明図、
第２図は圧りｊｌ二変形特性を説明する図表、第３図は
一般的なＫ ；ｌ’ｌ°［ル群の配列説明図、第４図は
本発明において用いる３０一ル圧延機の正面図、第５図
は従来の２０一ル方式によるものと第４図の３０一ル方
式によるものについて゛圧延後材料幅さと圧延後材料幅
との関係を比較して示した図表、第６図は本発明方法に
より具体的に前記３０一ル方式による圧延機とその前後
に配設される２Ｈｉミルのロールカリバーを示した説明
図、第７図は本発明法と従来法によるものの圧延結果を
圧延後材料幅さく ｆ■ｖｎ ）と圧延後材料幅（ｂｍ
）との関係について要約して示した１ｇ１表である。 然してこれらの図面において、１は圧延ロール、２はロ
ール軸、３はギヤ、１１は粗圧延様ｒｉＬ １２は中
間圧延機群、−１３は仕上げ圧延機群を示すものである
。 特♂「出願人 日本鋼管株式会社 光 明 者 １１ｔ １） 米 章同
佐々木 健 人 代理人 弁理士 白 川 −−
Claims (1)
- 連続圧延機群（（よって棒鋼を圧延するようにしたライ
ンにおいて、２機以上の３０一ル型圧延機を導入し、し
・かも該・３０一ル型尾延機とその前後段の圧延機の間
を無張力制御することを特徴とする棒鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14915882A JPS5939401A (ja) | 1982-08-30 | 1982-08-30 | 棒鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14915882A JPS5939401A (ja) | 1982-08-30 | 1982-08-30 | 棒鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5939401A true JPS5939401A (ja) | 1984-03-03 |
Family
ID=15469054
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14915882A Pending JPS5939401A (ja) | 1982-08-30 | 1982-08-30 | 棒鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5939401A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6250801U (ja) * | 1985-09-17 | 1987-03-30 | ||
| JPS62224403A (ja) * | 1986-03-26 | 1987-10-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 棒鋼等の熱間圧延方法 |
| US4776195A (en) * | 1985-06-28 | 1988-10-11 | Netsuren Co., Ltd. | Apparatus for manufacturing core wire for optical fibers |
| CN101564733A (zh) * | 2009-05-11 | 2009-10-28 | 秦建平 | 轧制金属棒线材的设备 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5450459A (en) * | 1977-09-17 | 1979-04-20 | Kocks Gmbh Friedrich | Rolling mill for wire or bar material |
-
1982
- 1982-08-30 JP JP14915882A patent/JPS5939401A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5450459A (en) * | 1977-09-17 | 1979-04-20 | Kocks Gmbh Friedrich | Rolling mill for wire or bar material |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4776195A (en) * | 1985-06-28 | 1988-10-11 | Netsuren Co., Ltd. | Apparatus for manufacturing core wire for optical fibers |
| JPS6250801U (ja) * | 1985-09-17 | 1987-03-30 | ||
| JPS62224403A (ja) * | 1986-03-26 | 1987-10-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 棒鋼等の熱間圧延方法 |
| JPH07108401B2 (ja) * | 1986-03-26 | 1995-11-22 | 住友金属工業株式会社 | 棒鋼等の熱間圧延方法 |
| CN101564733A (zh) * | 2009-05-11 | 2009-10-28 | 秦建平 | 轧制金属棒线材的设备 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN110947759B (zh) | 螺纹钢轧制生产线及其生产方法 | |
| CN211413168U (zh) | 一种螺纹钢轧制生产线 | |
| JPS5939401A (ja) | 棒鋼の製造方法 | |
| KR100231280B1 (ko) | 압연기 | |
| US4193283A (en) | Method of slitting a double or triple stranded bar | |
| DE2437684A1 (de) | Walzwerk zur herstellung von draht und rippenstahl | |
| JPH0796301A (ja) | １系列圧延方法 | |
| JP3265002B2 (ja) | 圧延ラインを用いて桁用プロフィル材を圧延する方法 | |
| US4007617A (en) | Method of rolling metal blanks | |
| JPH0116202B2 (ja) | ||
| CN103846283A (zh) | 叠层传动紧凑式多辊轧机 | |
| US1957916A (en) | Apparatus for and method of producing metal tubes | |
| GB1595550A (en) | Rolling method and rolling mill for an ingot of substantially trapeziodal cross-section | |
| JPS62176603A (ja) | プラネタリ−ミルライン圧延方法 | |
| JPH01210102A (ja) | 条鋼の保持案内具無し圧延方法 | |
| JPH0142764B2 (ja) | ||
| US1749671A (en) | Process for rolling metal | |
| JP3541464B2 (ja) | 条鋼の圧延方法 | |
| JPS62161412A (ja) | 孔型連続圧延の初期設定方法 | |
| JPH01210101A (ja) | 条鋼の無段階連続圧延方法 | |
| JP2592562B2 (ja) | 形鋼圧延における圧延機列 | |
| DE2126177A1 (en) | Rod finish rolling - through two and three roll stands | |
| JPH0456681B2 (ja) | ||
| SU554015A1 (ru) | Способ прокатки угловых профилей | |
| US3533262A (en) | Multiroll tandem mill construction |