JPS62210010A - 汚泥調質装置 - Google Patents
汚泥調質装置Info
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- JPS62210010A JPS62210010A JP5254386A JP5254386A JPS62210010A JP S62210010 A JPS62210010 A JP S62210010A JP 5254386 A JP5254386 A JP 5254386A JP 5254386 A JP5254386 A JP 5254386A JP S62210010 A JPS62210010 A JP S62210010A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「発明の目的」
本発明は汚泥調質装置の創案に係り、下水汚泥等のスラ
ッジと凝集剤とを攪拌混合して反応させフロックを形成
させる２槽式汚泥調質装置に関して、その調質槽容積を
大きく採って反応時間を長くし、しかも設置面積を半減
し得る有利な設備を提供しようとするものである。
ッジと凝集剤とを攪拌混合して反応させフロックを形成
させる２槽式汚泥調質装置に関して、その調質槽容積を
大きく採って反応時間を長くし、しかも設置面積を半減
し得る有利な設備を提供しようとするものである。
産業上の利用分野
下水汚泥などのスラッジに関する汚泥調質装置の中、２
槽式調質装置。
槽式調質装置。
「従来の技術」
汚泥に凝集剤を攪拌混合させてフロックを形成させる汚
泥調質接作は汚泥脱水技術において不可欠の重要技術で
あり、従来から種々のものが提案実施されて来た。即ち
最も古くから実施されて来たものは第３図に示すような
１槽式調質装置であって槽１０の底部から汚泥１１と凝
集剤１２とを送太し、攪拌翼１３を有する槽１０内で攪
拌混合され、上部排出口１４からフロックを排出させる
ものである。即ち汚泥と凝集剤の攪拌、混合条件には槽
１０の形状、攪拌翼１３の形状、攪拌速度、攪拌時間、
凝集剤の添加率等様々な因子があり、これら因子の変化
によって形成されるフロックの強度が影響される。然し
て脱水機の性能を定義するものの１つに脱水ケーキ含水
率があるが、含水率を低くするためには形成されたフロ
ック強度の高い方が有利であることは当然である。従っ
て経験的に求められた最適な櫂形状、羽根形状を備え、
攪拌速度や攪拌時間および凝集剤添加率などを変えられ
るように工夫された調質装置となっている。
泥調質接作は汚泥脱水技術において不可欠の重要技術で
あり、従来から種々のものが提案実施されて来た。即ち
最も古くから実施されて来たものは第３図に示すような
１槽式調質装置であって槽１０の底部から汚泥１１と凝
集剤１２とを送太し、攪拌翼１３を有する槽１０内で攪
拌混合され、上部排出口１４からフロックを排出させる
ものである。即ち汚泥と凝集剤の攪拌、混合条件には槽
１０の形状、攪拌翼１３の形状、攪拌速度、攪拌時間、
凝集剤の添加率等様々な因子があり、これら因子の変化
によって形成されるフロックの強度が影響される。然し
て脱水機の性能を定義するものの１つに脱水ケーキ含水
率があるが、含水率を低くするためには形成されたフロ
ック強度の高い方が有利であることは当然である。従っ
て経験的に求められた最適な櫂形状、羽根形状を備え、
攪拌速度や攪拌時間および凝集剤添加率などを変えられ
るように工夫された調質装置となっている。
上記のような１槽式のものに対し、近時凝集理論に忠実
な方法である２つの槽により急速攪拌と緩速攪拌が採ら
れるようになって来た。即ちこのような装置の１例は第
４図の如くであって頂部および底部において夫々連通し
た仕切壁１５．１５ａで区分された２つの槽１０ａ、１
０ｂに夫々攪拌翼１３を設け、その一方の槽１０に対汚
泥１１を送入すると共に凝集剤１２を分割して所定の位
置に添加し、槽１０ｂの排出口１４からフロックを送出
するようにされたものである。つまり凝集理論によると
汚泥中のコロイド粒子と凝集剤を急速に混合してコロイ
ドが帯電している電荷を先ず中和し、次いでコロイド間
の衝突を誘起してフロックを成長させることにより強度
の大きいフロックを形成することができる。然して電荷
中和の段階では急速攪拌が好ましいがフロック形成段階
では成長したフロックが再び破壊されないように緩速攪
拌を行うことが必要である。これら１槽式と２槽式につ
いてフロック強度の違いを脱水機の脱水性能の違いとし
て要約して示すと次の第１表の通りである。
な方法である２つの槽により急速攪拌と緩速攪拌が採ら
れるようになって来た。即ちこのような装置の１例は第
４図の如くであって頂部および底部において夫々連通し
た仕切壁１５．１５ａで区分された２つの槽１０ａ、１
０ｂに夫々攪拌翼１３を設け、その一方の槽１０に対汚
泥１１を送入すると共に凝集剤１２を分割して所定の位
置に添加し、槽１０ｂの排出口１４からフロックを送出
するようにされたものである。つまり凝集理論によると
汚泥中のコロイド粒子と凝集剤を急速に混合してコロイ
ドが帯電している電荷を先ず中和し、次いでコロイド間
の衝突を誘起してフロックを成長させることにより強度
の大きいフロックを形成することができる。然して電荷
中和の段階では急速攪拌が好ましいがフロック形成段階
では成長したフロックが再び破壊されないように緩速攪
拌を行うことが必要である。これら１槽式と２槽式につ
いてフロック強度の違いを脱水機の脱水性能の違いとし
て要約して示すと次の第１表の通りである。
第１表 １槽式と２槽式の比較例
即ち２槽式の方が１槽式よりも含水率が低くなり、ＳＳ
回収率も稍々高いから少なくとも今後においては２槽式
のものが主流となるものと言える。
回収率も稍々高いから少なくとも今後においては２槽式
のものが主流となるものと言える。
「発明が解決しようとする問題点」
しかしこの２槽式の場合は１槽式よりもタンク容積が大
きくなり、設置面積が大きくなると共に機器配置にも困
難さがある。即ち槽の容積は攪拌時間に関係する因子で
あって、汚泥の供給量を一定とするならば槽容積、攪拌
時間が求められる。
きくなり、設置面積が大きくなると共に機器配置にも困
難さがある。即ち槽の容積は攪拌時間に関係する因子で
あって、汚泥の供給量を一定とするならば槽容積、攪拌
時間が求められる。
つまりフロック形成に適した攪拌時間は汚泥の性状や種
類によって異なるが、下水処理余剰汚泥の如き難脱水性
の汚泥においては攪拌時間も長くすることが必要であっ
て、約５分間程度を必要とするものもある。然してこの
ような場合の２槽式処理設備の槽の大きさを求めると、
濾布幅３ｍのベルトプレス脱水機で濃度２％の汚泥を１
２０ ｋｇ／ｍ−Ｈ（濾布幅がｉｍに対する１時間当り
の汚泥中固形物負荷が１２０ｋｇ）の濾過速度で脱水す
る場合、上記のような攪拌時間５分の２槽式調質槽の容
量は、先ず１時間当りの汚泥供給量ｖ（ｍ’／Ｈ）がで
あり、又５分間の攪拌時間をとれる槽の容積Ｖ（ｍ’）
は、 となる。即ち急速攪拌槽が１．５ｍ’、緩速攪拌槽も１
、５ ｍ’の槽となり、第４図に示す従来型では長さが
２１００ｍｍで、高さ１８００ｍｍにも達する。一方こ
のような２槽式設備から得られるフロックを脱水機に受
は入れて脱水処理するためには第５図に示すように緩速
攪拌槽の排出口１４から排出されたものを所定の高さく
それに伴う容積）をもった脱水機１６に自然落下で受入
れしめるように支持台１８を形成して急速攪拌槽１０ａ
緩速攪拌槽ｔａｂから成る汚泥調質設備１７を支持する
ことが必要であり、このような支持台１８についてその
支持荷重を求めるならば、前記のような条件下で運転時
には４トン前後にも達することとなる。
類によって異なるが、下水処理余剰汚泥の如き難脱水性
の汚泥においては攪拌時間も長くすることが必要であっ
て、約５分間程度を必要とするものもある。然してこの
ような場合の２槽式処理設備の槽の大きさを求めると、
濾布幅３ｍのベルトプレス脱水機で濃度２％の汚泥を１
２０ ｋｇ／ｍ−Ｈ（濾布幅がｉｍに対する１時間当り
の汚泥中固形物負荷が１２０ｋｇ）の濾過速度で脱水す
る場合、上記のような攪拌時間５分の２槽式調質槽の容
量は、先ず１時間当りの汚泥供給量ｖ（ｍ’／Ｈ）がで
あり、又５分間の攪拌時間をとれる槽の容積Ｖ（ｍ’）
は、 となる。即ち急速攪拌槽が１．５ｍ’、緩速攪拌槽も１
、５ ｍ’の槽となり、第４図に示す従来型では長さが
２１００ｍｍで、高さ１８００ｍｍにも達する。一方こ
のような２槽式設備から得られるフロックを脱水機に受
は入れて脱水処理するためには第５図に示すように緩速
攪拌槽の排出口１４から排出されたものを所定の高さく
それに伴う容積）をもった脱水機１６に自然落下で受入
れしめるように支持台１８を形成して急速攪拌槽１０ａ
緩速攪拌槽ｔａｂから成る汚泥調質設備１７を支持する
ことが必要であり、このような支持台１８についてその
支持荷重を求めるならば、前記のような条件下で運転時
には４トン前後にも達することとなる。
即ち第５図のように汚泥調質設備１７を載架すると共に
脱水機１６部分をも含めて点検するための歩廊１９を形
成せざるを得ない前記支持台１８は相当に大型とならざ
るを得ないし、そのための設置面積も大きいものとなら
ざるを得ない。
脱水機１６部分をも含めて点検するための歩廊１９を形
成せざるを得ない前記支持台１８は相当に大型とならざ
るを得ないし、そのための設置面積も大きいものとなら
ざるを得ない。
「発明の構成」
「問題点を解決するための手段」
急速攪拌槽上に緩速攪拌槽を重合して連通せしめ、前記
急速攪拌槽に汚泥供給管を連結すると共に凝集剤供給管
を夫々バルブを介して該急速攪拌槽と前記緩速攪拌槽に
連結し、前記凝集剤供給管と上記汚泥供給管とをバルブ
を介して接続したことを特徴とする汚泥調質装置。
急速攪拌槽に汚泥供給管を連結すると共に凝集剤供給管
を夫々バルブを介して該急速攪拌槽と前記緩速攪拌槽に
連結し、前記凝集剤供給管と上記汚泥供給管とをバルブ
を介して接続したことを特徴とする汚泥調質装置。
「作 用」
一般的にバルブ■２を閉じ、バルブ■３、４、■５を開
いて操業すると、急速攪拌槽における急速攪拌処理して
から緩速攪拌槽において緩速攪拌してフロックを形成す
る２槽式の汚泥攪拌処理が行われ、上部に位置した緩速
攪拌槽から排出されたフロックを脱水機に落し込んで脱
水処理することができる。
いて操業すると、急速攪拌槽における急速攪拌処理して
から緩速攪拌槽において緩速攪拌してフロックを形成す
る２槽式の汚泥攪拌処理が行われ、上部に位置した緩速
攪拌槽から排出されたフロックを脱水機に落し込んで脱
水処理することができる。
下部の急速攪拌槽が架台的に機能し、上記のように上部
に位置した緩速攪拌槽からのフロックがそのまま脱水機
に落し込まれるに好ましい高さ位置を採るので攪拌槽を
載架する架台を必要としない。
に位置した緩速攪拌槽からのフロックがそのまま脱水機
に落し込まれるに好ましい高さ位置を採るので攪拌槽を
載架する架台を必要としない。
前記バルブ■２および■４〜■、を切換えることにより
汚泥および凝集剤の滞留時間を調整変化し、更にバルブ
Ｖ２ 、Ｖ４ 、Ｖｓを閉とし、バルブＶ６、Ｖ７を開
とすることにより実質的に緩速攪拌槽のみを利用した操
業をなすことができる。
汚泥および凝集剤の滞留時間を調整変化し、更にバルブ
Ｖ２ 、Ｖ４ 、Ｖｓを閉とし、バルブＶ６、Ｖ７を開
とすることにより実質的に緩速攪拌槽のみを利用した操
業をなすことができる。
「実施例」
上記したような本発明によるものの具体的な実施態様を
添付図面に示すものについて説明すると、第１図に示す
ように急速攪拌槽１と緩速攪拌槽２とを上下方向におい
て積重ね、中間の水平状仕切壁３における連通口３ａか
ら緩速攪拌槽２へ汚泥送入せしめ、このような急速攪拌
槽１と緩速攪拌槽２に対しては汚泥供給管４と凝集剤供
給管５とが設けられるが、斯うした各供給管４．５の供
給部分においてそれら両供給管４．５をバルブ■２を有
する連結管６て連結すると共に凝集剤供給管５には分岐
管７を設け、バルブ■４ と■、を介して急速攪拌槽１
の上下に連結せしめ、しかもバルブ■６と■７を介して
緩速攪拌槽２の上下にも連結したものであり、更に汚泥
供給管４にはバルブ■１を有するドレン抜き部を設けた
ものである。
添付図面に示すものについて説明すると、第１図に示す
ように急速攪拌槽１と緩速攪拌槽２とを上下方向におい
て積重ね、中間の水平状仕切壁３における連通口３ａか
ら緩速攪拌槽２へ汚泥送入せしめ、このような急速攪拌
槽１と緩速攪拌槽２に対しては汚泥供給管４と凝集剤供
給管５とが設けられるが、斯うした各供給管４．５の供
給部分においてそれら両供給管４．５をバルブ■２を有
する連結管６て連結すると共に凝集剤供給管５には分岐
管７を設け、バルブ■４ と■、を介して急速攪拌槽１
の上下に連結せしめ、しかもバルブ■６と■７を介して
緩速攪拌槽２の上下にも連結したものであり、更に汚泥
供給管４にはバルブ■１を有するドレン抜き部を設けた
ものである。
父上記したような緩速攪拌槽２においては急速攪拌槽１
を攪拌するための回転軸８と該緩速攪拌槽２を攪拌する
ための回転軸筒９とが同軸に設けられ、回転軸８は第１
モータＭ１で駆動されると共に回転軸筒９は第２モータ
Ｍ２で駆動されるように成っており、緩速攪拌槽２の一
側には排出口１４が形成されている。
を攪拌するための回転軸８と該緩速攪拌槽２を攪拌する
ための回転軸筒９とが同軸に設けられ、回転軸８は第１
モータＭ１で駆動されると共に回転軸筒９は第２モータ
Ｍ２で駆動されるように成っており、緩速攪拌槽２の一
側には排出口１４が形成されている。
即ちこのような本発明の調節装置と脱水機１６、）
とを組み合わせて設備した状態は別に第２図に示す通り
であって前記排出口１４からのフロックが脱水機１６に
落し込まれる関係は第３図のものと同じであり、このよ
うにして形成された設備について前記した従来のものに
おけると同じに濃度２％の汚泥を１２０ ｋｇ／ｍ−Ｈ
の濾過速度で脱水する条件に従い設計された汚泥調質機
構の据付面積はｌ ｍｌであって第５図に示した従来の
ものの２分の１以下であって設置面積を大幅に縮減し得
る。又急速攪拌槽１が直接に床面へ接地することとなり
、両攪拌槽１．２およびそれら中に収容された汚泥０４
トンにも達する重量を架台で支持する必要がなく、点検
歩廊は単に点検者の体重を支持する程度のものでよいか
ら耐荷重性は従来のものの１０分の１以下でよいことに
なる。
であって前記排出口１４からのフロックが脱水機１６に
落し込まれる関係は第３図のものと同じであり、このよ
うにして形成された設備について前記した従来のものに
おけると同じに濃度２％の汚泥を１２０ ｋｇ／ｍ−Ｈ
の濾過速度で脱水する条件に従い設計された汚泥調質機
構の据付面積はｌ ｍｌであって第５図に示した従来の
ものの２分の１以下であって設置面積を大幅に縮減し得
る。又急速攪拌槽１が直接に床面へ接地することとなり
、両攪拌槽１．２およびそれら中に収容された汚泥０４
トンにも達する重量を架台で支持する必要がなく、点検
歩廊は単に点検者の体重を支持する程度のものでよいか
ら耐荷重性は従来のものの１０分の１以下でよいことに
なる。
更にその運転操業について説明すると、バルブ■２を閉
じ、バルブ■３およびＶ４ 、Ｖｓを開いて操業すると
前記したような２槽式による汚泥調質処理が行われるこ
とは明らかであり、又このような操業において前記した
バルブ■２およ−び急速攪拌槽１の部分に設けられたバ
ルブＶ４ 、Ｖｓを切替えることによって汚泥および凝
集剤の滞留時間を調整変化することができ、又これらの
バルブ、Ｖ２ 、Ｖ４ 、Ｖｓ閉とし、バルブ■６、■
７を開とすることによって実質的に緩速攪拌槽２のみを
利用した操業をなすことができる。
じ、バルブ■３およびＶ４ 、Ｖｓを開いて操業すると
前記したような２槽式による汚泥調質処理が行われるこ
とは明らかであり、又このような操業において前記した
バルブ■２およ−び急速攪拌槽１の部分に設けられたバ
ルブＶ４ 、Ｖｓを切替えることによって汚泥および凝
集剤の滞留時間を調整変化することができ、又これらの
バルブ、Ｖ２ 、Ｖ４ 、Ｖｓ閉とし、バルブ■６、■
７を開とすることによって実質的に緩速攪拌槽２のみを
利用した操業をなすことができる。
「発明の効果」
以上説明したような本発明によるときはこの種汚泥調質
機構における据付面積を小とすると共に各調質槽および
その中に収容された汚泥の重量を支えるための架台を不
要にし、理論的に好ましいことの明らかな２槽方式によ
る調質設備をコンパクト且つ有利に形成せしめ、しかも
汚泥および凝集剤の滞留時間を調整し或いは適宜に１槽
方式による操業を可能とするなどの効果を有しており、
工業的にその効果の大きい発明である。
機構における据付面積を小とすると共に各調質槽および
その中に収容された汚泥の重量を支えるための架台を不
要にし、理論的に好ましいことの明らかな２槽方式によ
る調質設備をコンパクト且つ有利に形成せしめ、しかも
汚泥および凝集剤の滞留時間を調整し或いは適宜に１槽
方式による操業を可能とするなどの効果を有しており、
工業的にその効果の大きい発明である。
図面は本発明の技術的内容を示すものであって、第１図
は本発明による汚泥調質装置の側面的説明図、第２図は
これを脱水機と組合わせた設備の側面図、第３図は従来
の１槽式汚泥調質装置の側面的説明図、第４図は従来の
２槽式汚泥調質装置の側面的説明図、第５図はこれを脱
水機と組合わせたものの側面図である。 然してこれらの図面において、１は急速攪拌槽、２は緩
速攪拌槽、３は仕切壁、３ａはその連通口、４は汚泥供
給管、５は凝集剤供給管、６は連結管、７は分岐管、８
は回転軸、９は回転軸筒、１４は排出口、１６は脱水機
を示すものである。
は本発明による汚泥調質装置の側面的説明図、第２図は
これを脱水機と組合わせた設備の側面図、第３図は従来
の１槽式汚泥調質装置の側面的説明図、第４図は従来の
２槽式汚泥調質装置の側面的説明図、第５図はこれを脱
水機と組合わせたものの側面図である。 然してこれらの図面において、１は急速攪拌槽、２は緩
速攪拌槽、３は仕切壁、３ａはその連通口、４は汚泥供
給管、５は凝集剤供給管、６は連結管、７は分岐管、８
は回転軸、９は回転軸筒、１４は排出口、１６は脱水機
を示すものである。
Claims (1)
- 急速攪拌槽上に緩速攪拌槽を重合して連通せしめ、前記
急速攪拌槽に汚泥供給管を連結すると共に凝集剤供給管
を夫々バルブを介して該急速攪拌槽と前記緩速攪拌槽に
連結し、前記凝集剤供給管と上記汚泥供給管とをバルブ
を介して接続したことを特徴とする汚泥調質装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5254386A JPS62210010A (ja) | 1986-03-12 | 1986-03-12 | 汚泥調質装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5254386A JPS62210010A (ja) | 1986-03-12 | 1986-03-12 | 汚泥調質装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62210010A true JPS62210010A (ja) | 1987-09-16 |
Family
ID=12917697
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5254386A Pending JPS62210010A (ja) | 1986-03-12 | 1986-03-12 | 汚泥調質装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62210010A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02184392A (ja) * | 1989-01-11 | 1990-07-18 | Taisei Corp | 排泥水の処理方法及びその装置 |
| JP2005127789A (ja) * | 2003-10-22 | 2005-05-19 | Sysmex Corp | 撹拌装置とそれを用いた粒子分析装置 |
| JP2008036462A (ja) * | 2006-08-01 | 2008-02-21 | Ishigaki Co Ltd | 二段式凝集混和槽 |
| WO2008032422A1 (fr) * | 2006-09-12 | 2008-03-20 | Tomoe Engineering Co., Ltd. | Floculateur |
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| JP2010094638A (ja) * | 2008-10-20 | 2010-04-30 | Kubota Corp | 凝集混和槽およびベルト型濃縮機 |
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