JPS62208583A - 点火プラグ - Google Patents
点火プラグInfo
- Publication number
- JPS62208583A JPS62208583A JP4844386A JP4844386A JPS62208583A JP S62208583 A JPS62208583 A JP S62208583A JP 4844386 A JP4844386 A JP 4844386A JP 4844386 A JP4844386 A JP 4844386A JP S62208583 A JPS62208583 A JP S62208583A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- insulator
- center electrode
- tip
- electrode
- diameter
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000012212 insulator Substances 0.000 claims description 25
- 229910001260 Pt alloy Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 5
- 229910018487 Ni—Cr Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 7
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 4
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 239000003566 sealing material Substances 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000599 Cr alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010344 co-firing Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Spark Plugs (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
この発明は、特に内燃機関用の点火プラグにおける中心
電極と中間電極の接合部分の改良に関する。
電極と中間電極の接合部分の改良に関する。
(従来の技術)
従来、中心電極としてPt合金の1600℃以上の高融
点合金を絶縁体と同時焼成し一体化する点火プラグは、
ニッケル合金等の鞘内に銅を封入したCP中軸を使用し
た点火プラグに比し、絶縁体径を縮少でき、点火プラグ
自体の小型化に有効なものとして知られている。
点合金を絶縁体と同時焼成し一体化する点火プラグは、
ニッケル合金等の鞘内に銅を封入したCP中軸を使用し
た点火プラグに比し、絶縁体径を縮少でき、点火プラグ
自体の小型化に有効なものとして知られている。
(発明が解決しようとする問題点)
しかしながら、中間電極を構成する耐熱Ni −Cr合
金と中心電極を構成するPt合金の安定的な溶接接合が
困難であり、溶接が強すぎると熱衝撃によシ絶縁体ワレ
を生じ、逆に溶接が弱い場合は点火プラグ製造工程中の
ガラスシール工程で接続不良を生じたり、点火プラグ使
用時のシリンダー内の冷熱サイクルにより接続不良が生
ずる欠点があった。
金と中心電極を構成するPt合金の安定的な溶接接合が
困難であり、溶接が強すぎると熱衝撃によシ絶縁体ワレ
を生じ、逆に溶接が弱い場合は点火プラグ製造工程中の
ガラスシール工程で接続不良を生じたり、点火プラグ使
用時のシリンダー内の冷熱サイクルにより接続不良が生
ずる欠点があった。
そこで、この発明は上記従来のものの欠点を改良するも
のであり、中心電極と中間電極との接合性能を容易に向
上するとともに、点火プラグの性 □能劣化を防止し
ようとするものである。
のであり、中心電極と中間電極との接合性能を容易に向
上するとともに、点火プラグの性 □能劣化を防止し
ようとするものである。
(問題点を解決するための手段)
Pt合金絶縁体と同時焼成した中心電極の絶縁体の軸孔
内突出寸法を0.2乃至0.5 mとし、かつ上記中心
電極に接合する耐熱Ni−Cr合金よ!771/り中心
m惚の元届都狽角?20ノブ至60、元端部径を、中心
電極の径以下にしてなるものである。
内突出寸法を0.2乃至0.5 mとし、かつ上記中心
電極に接合する耐熱Ni−Cr合金よ!771/り中心
m惚の元届都狽角?20ノブ至60、元端部径を、中心
電極の径以下にしてなるものである。
(作用)
上記の構成をもつので、安定した作業条件下で、pt合
金製の中心電極と耐熱N i −Cr合金よりなる中間
電極の溶接接合が可能とな9、併せて点火プラグの性能
劣化を防止できるものである。
金製の中心電極と耐熱N i −Cr合金よりなる中間
電極の溶接接合が可能とな9、併せて点火プラグの性能
劣化を防止できるものである。
(実施例)
図に示す実施例により、この発明を更に説明する。(1
)は点火プラグ全体を示し、(2)は主体金具、(3)
は主体金具(2)内に嵌挿する絶縁体であり、(4)は
絶縁体(3)と同時焼成によりその先端に設けられるP
t合金りなる中心電極である。(5)は外側電極、(6
)は絶縁体(3)内の、中心電極(4)後端とガラスシ
ール材(7)との間に嵌挿される耐熱Ni−Cr合金よ
シなる中間電極であり、(8)は抵抗材(9)、ガラス
シール(7)を介して絶縁体後端に連結する端子である
。
)は点火プラグ全体を示し、(2)は主体金具、(3)
は主体金具(2)内に嵌挿する絶縁体であり、(4)は
絶縁体(3)と同時焼成によりその先端に設けられるP
t合金りなる中心電極である。(5)は外側電極、(6
)は絶縁体(3)内の、中心電極(4)後端とガラスシ
ール材(7)との間に嵌挿される耐熱Ni−Cr合金よ
シなる中間電極であり、(8)は抵抗材(9)、ガラス
シール(7)を介して絶縁体後端に連結する端子である
。
(9)は中心電極(4)の絶縁体(3)の軸孔αG内に
突出する中心電極(4)の後端αηの突出寸法であり、
に)は中心電極(4)が絶縁体(3)の軸孔aα内に突
出する後端aηの径であり、(n)は中間電極(6)の
先端部(6)の径である。
突出する中心電極(4)の後端αηの突出寸法であり、
に)は中心電極(4)が絶縁体(3)の軸孔aα内に突
出する後端aηの径であり、(n)は中間電極(6)の
先端部(6)の径である。
その上、中間電極(6)の先端部α■は頂角(のが20
’〜60°の円錐状に形成されその先端部α1の径は当
接する中心電極(4)後端0◇の径よりも大きくならな
い(先端が尖頭体となっているものを含む)ように構成
する。
’〜60°の円錐状に形成されその先端部α1の径は当
接する中心電極(4)後端0◇の径よりも大きくならな
い(先端が尖頭体となっているものを含む)ように構成
する。
実施例は上記のように構成されるので、中心電極(4)
及び中間電極(7)後端部にそれぞれ電極を接続して、
4J以下の溶接強度最適エネルギーで、しかも溶接荷重
が2に−乃至6に9./、の範囲の条件下、中心電極(
4)の絶縁体(3)軸孔内実出寸法ω)、中間電極(7
)先端部頂角(のと先端部(2)の径G)をそれぞれ変
化させて、中心電極(4)及び中間電極(7)を溶接接
合すると、第4図乃至第6図の表に示される各結果が得
られる。すなわち、第1に、中間電極(6)先端部頂角
を・30、先端径但)を0(円錐状)として、中心電極
(4)の絶縁体(3)軸孔内実出寸法ω)を変化てせた
場合、第4図に明らかなように突出寸法ω)が0.5−
以上になると(第4図B範囲)、溶接のための通電によ
シ中心電極(4)の絶縁体(3)軸内突出部a1が高熱
を帯びて軟化し、中間電極(6)の圧迫によって押し広
げられ、それがさらに絶縁体(3)を押し広げることに
より絶縁体ワレが生じ、逆に上記経過による絶縁体ワレ
を防ぐために溶接荷重を低減させると、今度はスパッタ
ーと呼ばれるチリが発生し、これによりやはシ絶縁体ワ
レが生じ、まな、通電量を低減させると接続不全により
導通不良が発生する。一方、中心電極(4)後端α力に
おける絶縁体(3)の軸孔αω内突出寸法(e)が0.
2111以下になると(第4図A範囲)、中心電極(4
)の溶解部分の面積が過少となり、強固な接合が不可能
となって導通不良を生ずることとなる。第2に中心電極
(4)の絶縁体r3)の軸孔内実出寸法ω)を0.3■
とするとともに、中間電極(6)の先端径(n)をOと
して中間電極(7)の頂角を変化させた場合、第5図に
示すように、その角度が60°以上になると(第5図B
)中間電極(6)先端部(ロ)の熱容量が過大となって
先端部が十分溶解せず、強固な接合が不可能となって導
通不良を生じ、一方、その角度が20°以下の場合(第
5図人)、中間電極(6)Qみが著しく溶解し1スパツ
ターが発生し、これによシ絶縁体ワレを生ずる。
及び中間電極(7)後端部にそれぞれ電極を接続して、
4J以下の溶接強度最適エネルギーで、しかも溶接荷重
が2に−乃至6に9./、の範囲の条件下、中心電極(
4)の絶縁体(3)軸孔内実出寸法ω)、中間電極(7
)先端部頂角(のと先端部(2)の径G)をそれぞれ変
化させて、中心電極(4)及び中間電極(7)を溶接接
合すると、第4図乃至第6図の表に示される各結果が得
られる。すなわち、第1に、中間電極(6)先端部頂角
を・30、先端径但)を0(円錐状)として、中心電極
(4)の絶縁体(3)軸孔内実出寸法ω)を変化てせた
場合、第4図に明らかなように突出寸法ω)が0.5−
以上になると(第4図B範囲)、溶接のための通電によ
シ中心電極(4)の絶縁体(3)軸内突出部a1が高熱
を帯びて軟化し、中間電極(6)の圧迫によって押し広
げられ、それがさらに絶縁体(3)を押し広げることに
より絶縁体ワレが生じ、逆に上記経過による絶縁体ワレ
を防ぐために溶接荷重を低減させると、今度はスパッタ
ーと呼ばれるチリが発生し、これによりやはシ絶縁体ワ
レが生じ、まな、通電量を低減させると接続不全により
導通不良が発生する。一方、中心電極(4)後端α力に
おける絶縁体(3)の軸孔αω内突出寸法(e)が0.
2111以下になると(第4図A範囲)、中心電極(4
)の溶解部分の面積が過少となり、強固な接合が不可能
となって導通不良を生ずることとなる。第2に中心電極
(4)の絶縁体r3)の軸孔内実出寸法ω)を0.3■
とするとともに、中間電極(6)の先端径(n)をOと
して中間電極(7)の頂角を変化させた場合、第5図に
示すように、その角度が60°以上になると(第5図B
)中間電極(6)先端部(ロ)の熱容量が過大となって
先端部が十分溶解せず、強固な接合が不可能となって導
通不良を生じ、一方、その角度が20°以下の場合(第
5図人)、中間電極(6)Qみが著しく溶解し1スパツ
ターが発生し、これによシ絶縁体ワレを生ずる。
第3に、中心電極(4)の絶縁体(31の上記突出寸法
ρ)を0.3 m11とするとともに、中間電極(6)
の頂角を30’として中間電極(6)の先端径(n)を
変化させた場合、先端径(n)が中心電極(4)の上記
突出部α℃の径(ハ)以上になると急激に熱バランスが
崩れて溶接不能となる。望ましい強固な接合が得られる
のは先端径61)が上記突出部へめの径(ハ)の60チ
以下の場合である。
ρ)を0.3 m11とするとともに、中間電極(6)
の頂角を30’として中間電極(6)の先端径(n)を
変化させた場合、先端径(n)が中心電極(4)の上記
突出部α℃の径(ハ)以上になると急激に熱バランスが
崩れて溶接不能となる。望ましい強固な接合が得られる
のは先端径61)が上記突出部へめの径(ハ)の60チ
以下の場合である。
なお、導通不良発生チェックのテストは、点火プラグ(
1)先端を950℃で1分間加熱し、その後400℃に
1分間冷却するサイクルを3000回繰り返した後のも
のである。
1)先端を950℃で1分間加熱し、その後400℃に
1分間冷却するサイクルを3000回繰り返した後のも
のである。
(発明の効果)
以上のとおりこの発明は絶縁体の先端径を小径として安
定した作業条件下で中心電極と中間電極との接合が可能
となシ、点火プラグの性能劣化を防止し絶縁体の先端径
を小径にできるとともに、量産が可能となりコスト低下
となる内燃機関用としての優れた効果をもつものである
。
定した作業条件下で中心電極と中間電極との接合が可能
となシ、点火プラグの性能劣化を防止し絶縁体の先端径
を小径にできるとともに、量産が可能となりコスト低下
となる内燃機関用としての優れた効果をもつものである
。
第1図は、この発明の点火プラグの実施例を示す縦断面
図、第2図と第3図は同じく先端部の拡大縦断面図であ
り、第4図乃至第6図は各種条件下の不具合発生率を示
す図表である。 1・・・点火プラグ、3・・・絶縁体、4・・・中心電
極、6・・・中間電極、7・・・ガラスシール材、10
・・・軸孔、11・・・中心電極後端部、12・・・中
間電極先端部。 特許出願人 代理人弁理士 藤木三幸 第1図
図、第2図と第3図は同じく先端部の拡大縦断面図であ
り、第4図乃至第6図は各種条件下の不具合発生率を示
す図表である。 1・・・点火プラグ、3・・・絶縁体、4・・・中心電
極、6・・・中間電極、7・・・ガラスシール材、10
・・・軸孔、11・・・中心電極後端部、12・・・中
間電極先端部。 特許出願人 代理人弁理士 藤木三幸 第1図
Claims (1)
- Pt合金を絶縁体と同時焼成した中心電極の絶縁体軸孔
内突出寸法を0.2乃至0.5mmとし、かつ、上記中
心電極に接合する耐熱Ni−Cr合金よりなる中間電極
の先端部頂角を20°乃至60°を中間電極先端部径を
中心電極の径以下とした点火プラグ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4844386A JPS62208583A (ja) | 1986-03-07 | 1986-03-07 | 点火プラグ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4844386A JPS62208583A (ja) | 1986-03-07 | 1986-03-07 | 点火プラグ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62208583A true JPS62208583A (ja) | 1987-09-12 |
Family
ID=12803491
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4844386A Pending JPS62208583A (ja) | 1986-03-07 | 1986-03-07 | 点火プラグ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62208583A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003506835A (ja) * | 1999-07-29 | 2003-02-18 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | 内燃機関のための点火プラグ |
-
1986
- 1986-03-07 JP JP4844386A patent/JPS62208583A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003506835A (ja) * | 1999-07-29 | 2003-02-18 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | 内燃機関のための点火プラグ |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4680513B2 (ja) | スパークプラグの製造方法およびスパークプラグ | |
JPH01283788A (ja) | 沿面ギャップ型イグナイタプラグの製造方法 | |
JPH0750627B2 (ja) | 内燃機関用スパークプラグの製造方法 | |
JPS62208583A (ja) | 点火プラグ | |
JPS6325416A (ja) | セラミツクグロ−プラグ | |
JP3225626B2 (ja) | 内燃機関用スパークプラグの製造方法 | |
JPH0750626B2 (ja) | スパークプラグ用電極 | |
JPH04104491A (ja) | 内燃機関用スパークプラグの製造方法 | |
JPS6311753B2 (ja) | ||
JP2992891B2 (ja) | 内燃機関用スパークプラグ | |
JP3050245B2 (ja) | スパークプラグの製造方法 | |
JPH03226982A (ja) | 内燃機関用スパークプラグ | |
JPS6129619A (ja) | セラミツクグロ−プラグ | |
JPH0310844B2 (ja) | ||
JPH0313486B2 (ja) | ||
JPS61237385A (ja) | 点火プラグ | |
JPH0227679A (ja) | 内燃機関用スパークプラグ | |
US2612151A (en) | Spark plug and method of making the same | |
JPH02183987A (ja) | スパークプラグ | |
JP4348677B2 (ja) | 電子部品とリード線の接続方法 | |
JPS628482A (ja) | 点火プラグ | |
JP2021128869A (ja) | スパークプラグ | |
JPH0722155A (ja) | スパークプラグとその製造方法 | |
JPS6324577A (ja) | 点火プラグ | |
JPS61156757A (ja) | 半導体装置 |