JPS62204934A - プラスチツク熱交換器の製造方法 - Google Patents
プラスチツク熱交換器の製造方法Info
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- JPS62204934A JPS62204934A JP4745986A JP4745986A JPS62204934A JP S62204934 A JPS62204934 A JP S62204934A JP 4745986 A JP4745986 A JP 4745986A JP 4745986 A JP4745986 A JP 4745986A JP S62204934 A JPS62204934 A JP S62204934A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、プラスチックにて構成される黒変換器の製造
方法に関丁るものである。
方法に関丁るものである。
従来の技術
従来のプラスチック製の熱交換器は、押出し成形ざれた
多数本のチューブと、これとは別の工程で成形された鏡
板と+m立機械にて組立て、その後多数のチューブから
なる伝熱コア部と鏡板とを熱融着あるいは接着剤にて接
着して製造していた。
多数本のチューブと、これとは別の工程で成形された鏡
板と+m立機械にて組立て、その後多数のチューブから
なる伝熱コア部と鏡板とを熱融着あるいは接着剤にて接
着して製造していた。
発明が解決しようとする問題点
上記従来の製造方法では、チューブを押出し成形子るた
めの押出し機械及び多数本のチューブと鏡板とを組立で
る組立機械か必要で、設備費か高くつき、またチューブ
と鏡との組立てに時間かかかり、熱交換器一台あたりの
設備費及びタイムコストか高くつくなどして製造コスト
が高かった。また熱交換器のチューブの肉厚は薄い程伝
熱性能は良い力S,上記従来の製造方法ではチューブの
肉厚力3薄くなると鏡板との接着力1むずかしくなると
いう問題があった。
めの押出し機械及び多数本のチューブと鏡板とを組立で
る組立機械か必要で、設備費か高くつき、またチューブ
と鏡との組立てに時間かかかり、熱交換器一台あたりの
設備費及びタイムコストか高くつくなどして製造コスト
が高かった。また熱交換器のチューブの肉厚は薄い程伝
熱性能は良い力S,上記従来の製造方法ではチューブの
肉厚力3薄くなると鏡板との接着力1むずかしくなると
いう問題があった。
問題点を解決するための手段及び作用
本発明は上記のことにかん力Sみなされたもので、多数
本のチューブからなる伝熱コアとその両端に鏡板8有す
る熱交換器をチューブを押出し成形する押出し成形機や
、伝熱コア部と鏡板とを組立てるための組立て機械を必
要とせず、製造コストを低減でき、また伝熱コア部のチ
ューブと鏡板との接合を強固に行なうことができ、信頼
性の高い熱交換器を提供しようとするもので、その構成
手段は、−万の鏡板と伝熱コア部とをプラスチック材で
射出成形により一体成形し、この一体成形品の伝熱コア
部の先端部にプラスチック材にて成形した他方の鏡板を
接合し、その後、伝熱コア部のみを熱変形温度まで加熱
しな力Sら伝熱コア部を延伸させるようになっている。
本のチューブからなる伝熱コアとその両端に鏡板8有す
る熱交換器をチューブを押出し成形する押出し成形機や
、伝熱コア部と鏡板とを組立てるための組立て機械を必
要とせず、製造コストを低減でき、また伝熱コア部のチ
ューブと鏡板との接合を強固に行なうことができ、信頼
性の高い熱交換器を提供しようとするもので、その構成
手段は、−万の鏡板と伝熱コア部とをプラスチック材で
射出成形により一体成形し、この一体成形品の伝熱コア
部の先端部にプラスチック材にて成形した他方の鏡板を
接合し、その後、伝熱コア部のみを熱変形温度まで加熱
しな力Sら伝熱コア部を延伸させるようになっている。
実施例
本発明の実施態様を図面に基づいて説明する。
(11第1図から第3図に示Tように、−万の鏡板1と
長ざLの多数本のチューブ2aからなる伝熱コア部2と
を射出成形により一体成形する。
長ざLの多数本のチューブ2aからなる伝熱コア部2と
を射出成形により一体成形する。
射出成形する際の標準的な肉厚は0.5 m以上取られ
るのか普通であり、射出成形時の伝熱コア部2の射出長
さLと、各チューブの肉厚tとの比は、プラスチック材
料によっても異なる力1、最大L/l−200〜250
の値力1限界であり、それ以上は射出成形では不可
能である。
るのか普通であり、射出成形時の伝熱コア部2の射出長
さLと、各チューブの肉厚tとの比は、プラスチック材
料によっても異なる力1、最大L/l−200〜250
の値力1限界であり、それ以上は射出成形では不可
能である。
i 9 i1¥l ic L/l−200の場合の射出
成形可能領域の肉厚tと、射出長さLとの関係を示T、
この図から、伝熱コア部2の長さLを長くとろうとする
と、忍*1+厚くする必要力Sあり、また肉厚+8薄く
しようとTれば、射出長さLを短くしなければならない
こと力Sわかる。仮にt−0,5wsとすると伝熱コー
ア部の射出長さLは100Uか・射出可能限界長さであ
る。
成形可能領域の肉厚tと、射出長さLとの関係を示T、
この図から、伝熱コア部2の長さLを長くとろうとする
と、忍*1+厚くする必要力Sあり、また肉厚+8薄く
しようとTれば、射出長さLを短くしなければならない
こと力Sわかる。仮にt−0,5wsとすると伝熱コー
ア部の射出長さLは100Uか・射出可能限界長さであ
る。
一方、仮に熱交換器を水−水の熱交換器として使用しよ
うと丁れば、熱交換能力は次式で示される。
うと丁れば、熱交換能力は次式で示される。
Q−kAΔTm = (1ま
ただしに:熱通過係数(Kcal/ m” h’c )
t : 熱交換器の伝熱コアの肉厚(頗A: 伝熱コア
部の伝熱表面積(mり ΔTm:1次側、2次側の対数平均温度差なお上記α1
、α2は水流nのレイノルズ数によって異なるが20
00 、λは0.2のオーダであると仮定する。
t : 熱交換器の伝熱コアの肉厚(頗A: 伝熱コア
部の伝熱表面積(mり ΔTm:1次側、2次側の対数平均温度差なお上記α1
、α2は水流nのレイノルズ数によって異なるが20
00 、λは0.2のオーダであると仮定する。
(11式より熱交換能力はkの値か大きい程良く、また
に値は+21式より上記α1 、αt 、λの値を代入
すると、 この(3式で示されるようにkは伝熱コア部2のチュー
ブ2aの肉atの関数となる。
に値は+21式より上記α1 、αt 、λの値を代入
すると、 この(3式で示されるようにkは伝熱コア部2のチュー
ブ2aの肉atの関数となる。
ここでに値を次式(4]のように定義すると、k−η・
α10r η・α2 ・・・・・・+4まただし、ダニ
熱伝達効率 ηは肉厚tの関数となり、第10図に示すように肉厚t
の変化により変化する。
α10r η・α2 ・・・・・・+4まただし、ダニ
熱伝達効率 ηは肉厚tの関数となり、第10図に示すように肉厚t
の変化により変化する。
そこで射出限界肉厚t −0,5+uの領域ではクー1
4チとなり、肉厚t々O!!:肉厚を無視した場合の値
η−5096と比べかなり小さい値となる。
4チとなり、肉厚t々O!!:肉厚を無視した場合の値
η−5096と比べかなり小さい値となる。
従って以上のことから、射出成形だけで熱交換器の伝熱
コア部を作ろうとTれば、ηか小さな値を取り、k値目
身か1次側、2次仰1の熱伝達係数α1 、α、に比へ
非常に小さな値となり、熱交換能力の低い熱交換器しか
作ること力Sできないと共に、伝熱コア部2の長さL(
射出長さ)の長さに制限を受けてしまい、結局のところ
、射出成形方法では所期の性能を有する熱交換器を作る
こと力Sできない。
コア部を作ろうとTれば、ηか小さな値を取り、k値目
身か1次側、2次仰1の熱伝達係数α1 、α、に比へ
非常に小さな値となり、熱交換能力の低い熱交換器しか
作ること力Sできないと共に、伝熱コア部2の長さL(
射出長さ)の長さに制限を受けてしまい、結局のところ
、射出成形方法では所期の性能を有する熱交換器を作る
こと力Sできない。
(21上記+11の工程にて射出成形された成形部材の
伝熱コア部2の先端部に第4図、第5図に示す他の鏡板
3を第6図に示すように嵌合し、この嵌合部を熱融着(
あるいは接着剤により)接Nする上記熱融着は超音波熱
融着法が一般的である力3、他の方法でもよい。
伝熱コア部2の先端部に第4図、第5図に示す他の鏡板
3を第6図に示すように嵌合し、この嵌合部を熱融着(
あるいは接着剤により)接Nする上記熱融着は超音波熱
融着法が一般的である力3、他の方法でもよい。
(31上記(2)の工程にて一体に構成された鏡板1゜
3と伝熱コア部2を第7図に示Tように、両鏡板1.3
をそれぞれ別々のチャック装置4,5に把持し、また伝
熱コア部2を熱変形温度まで加熱し、この状態で一万の
チャック装置58軸方向に移動して伝熱コア部2を所望
の長さに延伸する。
3と伝熱コア部2を第7図に示Tように、両鏡板1.3
をそれぞれ別々のチャック装置4,5に把持し、また伝
熱コア部2を熱変形温度まで加熱し、この状態で一万の
チャック装置58軸方向に移動して伝熱コア部2を所望
の長さに延伸する。
上記(3)の工程において、延伸する前の伝熱コア部の
長さをLx、チューブ2aの肉厚をt8、チューブ2a
の円径をd8とし、また延伸後の伝熱コア部2の長さを
り8、チューブ2aの肉厚を”t、円径をd!とすると
、次式力1なり立つ。
長さをLx、チューブ2aの肉厚をt8、チューブ2a
の円径をd8とし、また延伸後の伝熱コア部2の長さを
り8、チューブ2aの肉厚を”t、円径をd!とすると
、次式力1なり立つ。
L、×4 (4’t ”t ”4tt )−り、×7(
4d、・t、 +4t−)Ll(dt” (t ”jt
”)”Lt (dt ” ”t +tt )、’、
L、・tt (dt +tt )−Lx・tt (dt
”! ) 曲・・(5)ここで最初の伝熱コア部2
のチューブ2aの円径d1と延伸後の上記チューブ2a
の円径d。
4d、・t、 +4t−)Ll(dt” (t ”jt
”)”Lt (dt ” ”t +tt )、’、
L、・tt (dt +tt )−Lx・tt (dt
”! ) 曲・・(5)ここで最初の伝熱コア部2
のチューブ2aの円径d1と延伸後の上記チューブ2a
の円径d。
とを同一径に保つためには、伝熱コア82の各チューブ
2a内に熱風を通し、またこれと同時に外部から伝熱コ
ア部2の全体を均一に加熱しながら延伸する。
2a内に熱風を通し、またこれと同時に外部から伝熱コ
ア部2の全体を均一に加熱しながら延伸する。
そのときのできあがった伝熱コア部2の関係式は上記(
51式にd、 −d、 −d の条件を入れると次式
(6)か成立する。
51式にd、 −d、 −d の条件を入れると次式
(6)か成立する。
L、・’t (””t )−Lx・t、’(d+t、
)・・・・・・(61上記した各工程(11〜+33に
より、射出成形のみでは不可能な薄肉で、しかも所望の
長さにした伝熱コア部2を有する熱交換器力S製造され
る。
)・・・・・・(61上記した各工程(11〜+33に
より、射出成形のみでは不可能な薄肉で、しかも所望の
長さにした伝熱コア部2を有する熱交換器力S製造され
る。
上記実施態様における具体例を以下に示T。
成形材料は熱変形温度か120℃付近のポリエチレンを
用い、第1工程の射出成形により、伝熱コア部のチュー
ブ円径1m、肉厚0.5m。
用い、第1工程の射出成形により、伝熱コア部のチュー
ブ円径1m、肉厚0.5m。
長さL30mに成形する。
上記第1工程にて成形した部材に他の俳板3を接着した
後、s3工程にて延伸した結果、伝熱コア部のチューブ
円径lWX、肉)9.O,I 1ulS伝熱コア2の長
さり、が200wxの熱交換器が成形できた。
後、s3工程にて延伸した結果、伝熱コア部のチューブ
円径lWX、肉)9.O,I 1ulS伝熱コア2の長
さり、が200wxの熱交換器が成形できた。
発明の効果
本発明によれば、多数本のチューブ2aからなる伝熱コ
ア部2が一度に全部成形でき、チューブを1本1本押出
し機にて押出し成形する押出し機械を必要とせず、tた
伝熱コア部2と鏡板1.3との組立工程において従来型
のような複雑で高価な組立機械を必要としないので、製
造コストを低減することかできる。tた伝熱コア部2と
鏡板1,3との接合が、その−万の鏡板1とは射出成形
により一体成形され、他方の鏡板3とはチューブ2aの
肉厚が厚い状態で接着されるので、超音波熱融着あるい
は接着剤等により接着でき、接着強度力S高く、熱交換
器として信頼性を向上すること力Sできる。
ア部2が一度に全部成形でき、チューブを1本1本押出
し機にて押出し成形する押出し機械を必要とせず、tた
伝熱コア部2と鏡板1.3との組立工程において従来型
のような複雑で高価な組立機械を必要としないので、製
造コストを低減することかできる。tた伝熱コア部2と
鏡板1,3との接合が、その−万の鏡板1とは射出成形
により一体成形され、他方の鏡板3とはチューブ2aの
肉厚が厚い状態で接着されるので、超音波熱融着あるい
は接着剤等により接着でき、接着強度力S高く、熱交換
器として信頼性を向上すること力Sできる。
【図面の簡単な説明】
図面は本発明の実施態様を示Tもので、第1図力)ら第
3図は第1工程で射出成形された成形部材の上面図、断
面図、下面図であり、第4図。 第5図は鏡板の上面図と断面図、第6図は第2工程で構
成される部材の断面図、第7図は第3工程のセット状態
を示T断面図、第8図は完成品を示T断面図であり、さ
らに第9図は射出成形【おける射出可能領域を水下線図
、第10図は熱伝達効率と肉厚との関係を示す線図であ
る。 1.3は鏡板、2は伝熱コア部、2aはチューブ。
3図は第1工程で射出成形された成形部材の上面図、断
面図、下面図であり、第4図。 第5図は鏡板の上面図と断面図、第6図は第2工程で構
成される部材の断面図、第7図は第3工程のセット状態
を示T断面図、第8図は完成品を示T断面図であり、さ
らに第9図は射出成形【おける射出可能領域を水下線図
、第10図は熱伝達効率と肉厚との関係を示す線図であ
る。 1.3は鏡板、2は伝熱コア部、2aはチューブ。
Claims (2)
- (1)一方の鏡板1と伝熱コア部2とをプラスチック材
で射出成形により一体成形し、この一体成形品の伝熱コ
ア部2の先端部にプラスチック材にて成形した他方の鏡
板3を接合し、その後、伝熱コア部のみを熱変形温度ま
で加熱しながら伝熱コア部2を延伸させるようにしたこ
とを特徴とするプラスチック熱交換器の製造方法。 - (2)伝熱コア部2の加熱延伸工程で、伝熱コア部を構
成するチューブ2aの円径、肉厚を所望の値に調整する
ために、伝熱コア部のチューブ内に熱風を通しながら加
熱延伸するようにしたことを特徴とする上記特許請求の
範囲第1項記載のプラスチック熱交換器の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4745986A JPS62204934A (ja) | 1986-03-06 | 1986-03-06 | プラスチツク熱交換器の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4745986A JPS62204934A (ja) | 1986-03-06 | 1986-03-06 | プラスチツク熱交換器の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62204934A true JPS62204934A (ja) | 1987-09-09 |
Family
ID=12775742
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4745986A Pending JPS62204934A (ja) | 1986-03-06 | 1986-03-06 | プラスチツク熱交換器の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62204934A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63311084A (ja) * | 1987-05-14 | 1988-12-19 | テユポン・カナダ・インコーポレーテツド | 熱可塑性ポリマーから製造された物品及び装置、該装置の製造方法及び熱交換器 |
US7726025B2 (en) | 2002-08-27 | 2010-06-01 | Lg Electronics Inc. | Structure for preventing refrigerant from leaking in heat exchanger and method for forming the same |
-
1986
- 1986-03-06 JP JP4745986A patent/JPS62204934A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63311084A (ja) * | 1987-05-14 | 1988-12-19 | テユポン・カナダ・インコーポレーテツド | 熱可塑性ポリマーから製造された物品及び装置、該装置の製造方法及び熱交換器 |
US7726025B2 (en) | 2002-08-27 | 2010-06-01 | Lg Electronics Inc. | Structure for preventing refrigerant from leaking in heat exchanger and method for forming the same |
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